Buluş elektrik mühendisliği alanıyla ilgilidir. Teknik sonuç, uzun hatların tüm uzunluğu boyunca koruma sağlamaktır. Bu sonuç kullanılarak elde edilir. doğal gösterge Tüketiciler besleme trafo merkezinden uzaklaştıkça hattaki yük akımında fiili azalma. Kurulduktan sonra ek kontrol kısa devre akımı ve faz-sıfır döngüsünün direncinin, KTP şalt cihazına takılı devre kesici bobinlerin açılması için izin verilen değeri aşmaya başladığı noktada hattı kesen aktüatör (tam) trafo merkezi), bu noktada yükü, aktüatörün ayarlarını ve kısa devre akımının büyüklüğünü eşleştirmek mümkündür. Böylece, talep edilen yöntem şunları sağlamayı mümkün kılar: güvenilir koruma tüm uzunluğu boyunca kısa devrelerden kaynaklanan uzun hat.

Uzun kırsal elektrik hatlarını (0,4 kV) kısa devrelerden koruma yöntemi, elektrik mühendisliği alanıyla ve daha kesin olarak elektrik hatlarını korumaya yönelik yöntem ve yöntemlerle ilgilidir ve hem yeni hem de mevcut elektrik hatları için kısa devrelere karşı koruma sağlamak için kullanılabilir. -0, 4 kV. Uzun kırsal enerji hatları sorununun kökleri, kırsal genişlemenin doğal sürecinden gelmektedir. Mevcut hatlar uzatılıyor. Kısa devre ve özellikle tek fazlı olanların olasılığı oldukça yüksektir, çünkü her dal Konut inşaatı koruması yoktur. Geleneksel yol koruma, bir paket trafo merkezinin şalt sisteminde bulunan bir devre kesici vasıtasıyla kısa devre akımlarının kontrolüdür. Makinede termal ve elektromanyetik salınımlar vardır. Nominal akım toplamdan %20-30 daha büyük olmalıdır tasarım yükü faz başına tüm tüketiciler. Bu nedenle, trafo merkezinden belli bir mesafedeki hat kablolarının direncinin faz-sıfır döngüsünün izin verilen direncini aşmaya başlaması nedeniyle, uzun hatlarda kısa devre sırasında koruma ayarları genellikle hassasiyet sınırlarının ötesindedir. Bu durumda kısa devre akımı devre kesiciyi tetiklemeye yetecek akımdan daha az olur. Kısa devre sırasında hat bağlantısı kesilmez ve bunun sonucunda ortaya çıkan tüm sonuçlar ortaya çıkar. Tellerin birbirine kaynaklandığı, tellerden birinin yandığı ve yere düştüğü durumlar vardır ki bu özellikle çocuklar ve hayvanlar için tehlikelidir. Elektrik laboratuvarlarının bulunduğu endüstriyel işletmelerde, kısa devrelere karşı korunmayan elektrikli ekipmanların belirlenmesi amacıyla, faz-sıfır döngüsünün elektriksel ölçümleri belirlenmiş bir programa göre düzenli olarak yapılmaktadır. Bu amaçla uygun alet ve ölçüm yöntemleri mevcuttur. Kısa devre sırasında elektrikli ekipman zamanında kapatılmazsa, elbette kabul edilemez olan, yangın tehlikesi olan bir durum ortaya çıkar. Tek fazlı kısa devre akımı akımdan 1,73 kat daha azdır hat akımı kısa devre, bu nedenle 0,4 kV'luk bir hattı tek fazlı kısa devrelerden korumak için tasarlanmış UNZ sıfır koruma cihazlarının kullanılması da mümkündür. Nötr Tel diferansiyel transformatörün deliğine geçti. Tek fazlı kısa devre meydana gelirse cihaz etkileyen bir kapatma sinyali üretir bağımsız sürüm besleme makinesi. Bu yöntem, akım koruma ayarını azaltmanıza olanak tanır, ancak bu durumda yanıt eşiğinin, hariç tutulması için toplam yük akımından daha büyük olması gerekir. yanlış alarm koruma. Uzun hattın sonundaki kısa devre akımı yine de koruma ayarından düşük olabilir ve çoğu zaman olduğu gibi çalışmayacaktır. Bu, uzun hat sorununu çözmek için temelde farklı bir yaklaşıma ihtiyaç olduğu anlamına gelir. Bu sorunu çözmenin anahtarı, hattın sonunda (!) kısa devre meydana gelmesi durumunda tüm hattın bağlantısını kesmenin hiç de gerekli olmaması ve hatta mantıksız olmasıdır.

Mevcut buluş, bu sorunu çözmek için basit bir yöntem sağlar. Yöntemi açıklamak gerekirse; pratik örnek bir kırsal hat. Üç hattan biri 800 metre uzunluğunda olan kırsal KTP-400. Bu hattı kısa devrelerden korumak için 250 amperlik bir devre kesici tasarlanmıştır. Elektromanyetik kesme 12'nin katıdır ve buna göre termal salınım Anma akımı makine 250 amper. 0,4 kV'luk bir güç hattı teli, 50 milimetre karelik bir kesite sahiptir ve direnci 1000 metre uzunluk başına 0,63 ohm'dur. Faz-sıfır döngüsünü hesaplamak için R=:=:=0,012 ohm.

Güvenilir çalışma için, elektromanyetik bobinin çalışma akımı kısa devre akımından küçük olmalıdır, yani döngü direnci şunu aşmamalıdır: R=Un:=220:=0,073 ohm. Trafo merkezinden olan mesafeyi belirleyelim, bunun ötesinde elektromanyetik salınım faz-sıfır döngüsünün direnci 0,073 ohm'u aşmaya başlayacağından artık çalışmayacaktır: R=0,073-0,012=0,061 ohm, döngü devresinde iki kablo olduğundan 2'ye bölün: 0,061:2=0,0305 ohm . Mesafe ve tel direncinin oranını hesaplayalım: 1000'den 0,63'e, L'den 0,0305'e, yani: L=1000×0,0305:0,63=49,2 m Ne olur? Zaten hattın başlangıcından 50 metre uzakta makinenin kesicisi devre dışı kalacak! Ancak makinede aynı zamanda bir termal salınım da var. Tetiklemek termal salınım minimum gecikmeyle, termal serbest bırakma akımına göre kısa devre akımının 2 katı sınır mesafesini belirleyeceğiz: R=220:=0,44 ohm; 0,44-0,012=0,428ohm; 0,428:2=0,214 ohm. Oranın yukarıda nasıl oluşturulduğuna benzer şekilde, termal salınım için trafo trafo merkezinden mesafeyi belirliyoruz:

L=1000×0,214:0,63=339,7 m. Yani, paket trafo merkezinden bu mesafede, trafo merkezi şaltına takılan bir devre kesici vasıtasıyla koruma etkisi sona ermektedir. Peki hattın kalan 460 metresi ve tüketicileri ne olacak? Elbette bu kabul edilemez. Güç hattının yarısından fazlasında aslında kısa devrelere karşı koruma yoktur.

Bu buluşta önerilen yöntem basitçe bu sorunu çözmektedir. Yukarıda da belirttiğimiz gibi hattın sonunda kısa devre oluşması durumunda hattın tamamının kesilmesine gerek yoktur. Bu nedenle ilk makinenin korumasının bittiği noktada hatta bir başka makine kesilmektedir. devre kesici, yalnızca kalan yükü taşır; bu, serbest bırakma ayarlarının zaten bu noktada faz-sıfır döngüsünün direncine karşılık geldiği anlamına gelir. Şimdi hattın hangi mesafede korunduğunu belirleyelim. Kalan yüke göre 160 amperlik bir makine seçiyoruz. Yukarıdaki hesaplamalara benzer şekilde hesaplıyoruz: 220: = 0,69 ohm. 0,69-0,012=0,678ohm. 0,678:2=0,339ohm. L=1000×0,339:0,63=538,1 m. Ama hattımız 800 metre uzunluğunda olduğu için bu noktadaki yüke göre aynısını yapmak gerekiyor. Şimdi 100 amperlik bir makine seçiyoruz. Şimdi koruma sağlanan trafo merkezine olan mesafeyi belirliyoruz: 220: = 1,1 ohm. 1,1-0,012=1,088 ohm. 1,088:2=0,544 ohm. L=1000×0,544:0,63=863,5 metre. Böylece 0,4 kV'luk bir enerji hattı tüm uzunluğu boyunca kısa devrelere karşı korunur.

Kapalı bir güç kutusu doğrudan makinenin hatta gömüleceği desteğin üzerine kurulur. Önerilen koruma hem yeni enerji hatları hem de mevcut hatlar için uygulanabilir. Makinenin hatta yerleştirildiği yer ve nokta, faz-sıfır döngüsünü ölçmek için mevcut cihazlar kullanılarak veya bilinen bir yük boyunca voltaj düşüşünün büyüklüğünün ölçülmesiyle (ampermetre-voltmetre yöntemi) belirlenir. Maliyetler, 0,4 kV hatların kısa devrelerden korunmasının sağladığı güvenilirlikle karşılaştırıldığında önemsizdir.

Bu nedenle, tüketiciler besleme trafo merkezinden uzaklaştıkça hattaki yük akımındaki fiili düşüşe ilişkin bir göstergenin kullanılması yoluyla hattın tüm uzunluğu boyunca korunmasını sağlamak amacıyla, ayrıca faz akımlarının kontrolüne ve hattı kesen bir aktüatöre sahiptir. faz-sıfır döngüsünün direncinin, ilk cihazın çalışması için izin verilen direnci aşmaya başladığı noktada, yüke ve kısa devre akımına karşılık gelen salınımlar.

0,4 kV'luk uzun kırsal elektrik hatlarının kısa devrelerden korunmasına yönelik, akım değerinin izlenmesine dayanan bir yöntem faz telleri Elektromanyetik ve termal salınımların çalışma ayarlarını aşan bir kısa devre akımı ile hat kapatma mekanizmasının hat üzerindeki etkisi ve bu etkinin özelliği, gerçek bir göstergenin kullanılması yoluyla hattın tüm uzunluğu boyunca korunmasının sağlanmasıdır. Tüketiciler besleme trafo merkezinden uzaklaştıkça hattaki yük akımında azalma, ayrıca faz akımlarının kontrolüne ve yüke ve kısa devre akımına tam olarak fazın direncinin olduğu noktada karşılık gelen serbest bırakıcılara sahip bir hat kesme aktüatörüne sahiptir. -sıfır döngü zaten ilk cihazın çalışması için izin verilen direnci aşmaya başlıyor.

Kısa devre nedenleri

Ana sebep kısa devre– kablo ve havai hatlar da dahil olmak üzere elektrik tesisatı ekipmanının yalıtımının ihlali Güç hatları. Yalıtım arızasından dolayı meydana gelen kısa devrelere birkaç örnek.

Yürürken toprak işleri yüksek gerilim kablosu hasar gördü ve bu da faz-faz kısa devreye yol açtı. Bu durumda kablo hattına mekanik darbe sonucu izolasyon hasarı meydana gelmiştir.

Yalıtım kaplamasının eskimesi nedeniyle destek izolatörünün bozulması sonucu bir trafo merkezinin açık şalt sisteminde tek fazlı toprak arızası meydana geldi.

Oldukça yaygın olan bir diğer örnek ise, havai enerji hattının kablolarının üzerine düşen bir dal veya ağacın kabloların kopmasına veya kırılmasına yol açmasıdır.

Elektrik tesisatlarında ekipmanı kısa devrelerden koruma yöntemleri

Yukarıda bahsedildiği gibi kısa devrelere akımda önemli bir artış eşlik eder ve bu da elektrikli ekipmanın zarar görmesine neden olur. Dolayısıyla elektrik tesisat ekipmanlarını bu acil durumdan korumak enerji sektörünün temel görevidir.

Ekipmanın acil durum çalışması olarak kısa devrelere karşı koruma sağlamak için dağıtım trafo merkezlerinin elektrik tesisatlarında çeşitli koruyucu cihazlar kullanılmaktadır.

Tüm röle koruma cihazlarının temel amacı, kısa devrenin meydana geldiği ağın bölümünü besleyen devre kesiciyi (veya birkaçını) açmaktır.

6-35 kV gerilime sahip elektrik tesisatlarında, elektrik hatlarını kısa devrelerden korumak için aşırı akım koruması (MCP) kullanılır. 110 kV hatları kısa devrelerden korumak için ana hat koruması olarak faz diferansiyel koruması kullanılır. Ayrıca 110 kV iletim hatlarını korumak için yedek koruma olarak mesafe koruma ve toprak koruma (TZNP) kullanılmaktadır.

3Elektrik iletimi

Elektrik iletimi santrallerden tüketicilere kadar enerji sektörünün en önemli görevlerinden biridir. Elektrik öncelikle hava yoluyla iletilir Güç hatları(Güç hatları) alternatif akım Her ne kadar giderek yaygınlaşmaya yönelik bir eğilim olsa da kablo hatları ve DC hatları. P. e.'nin gerekliliği. uzaktan bu, elektriğin güçlü ünitelere sahip büyük enerji santralleri tarafından üretilmesi ve geniş bir bölgeye dağıtılan nispeten düşük güçlü elektrik alıcıları tarafından tüketilmesinden kaynaklanmaktadır. iş mesafeye bağlıdır birleşik elektrik güç sistemleri geniş bölgeleri kapsıyor.

Ana özelliklerden biri güç iletimi verimi, yani sınırlayıcı faktörleri dikkate alarak güç hatları boyunca iletilebilecek en büyük güçtür: kararlılık koşulları altında maksimum güç, korona kayıpları, iletkenlerin ısınması vb. AC güç hatları boyunca iletilen güç, uzunluğuna ve voltaj bağımlılığına bağlıdır

Nerede sen 1 Ve sen 2 - güç hattının başlangıcındaki ve sonundaki voltaj, Zc, güç hattının karakteristik empedansıdır, a, voltaj vektörünün uzunluğunun birimi başına hat boyunca dönüşünü karakterize eden faz değişim katsayısıdır (dalga yapısından dolayı) elektromanyetik alanın yayılması), ben- Elektrik hatlarının uzunluğu, D- Güç iletim modunu ve kararlılığını karakterize eden, hattın başındaki ve sonundaki gerilim vektörleri arasındaki açı. Maksimum iletilen güce şu şekilde ulaşılır: D= 90° günah olduğunda D= 1. Havai AC güç hatları için, maksimum iletilen gücün yaklaşık olarak voltajın karesiyle orantılı olduğu ve bir güç hattı inşa etme maliyetinin voltajla orantılı olduğu yaklaşık olarak varsayılabilir. Bu nedenle, güç aktarımının geliştirilmesinde, voltajı artırmanın ana yolu olarak voltajı artırma eğilimi vardır. Bant genişliği Güç hatları.

Güç aktarımında doğru akım AC güç aktarımında kapasitelerini sınırlayan pek çok faktör yoktur. DC güç hatları aracılığıyla iletilen maksimum güç, benzer AC güç hatlarına göre daha fazladır:

Nerede e V - doğrultucu çıkış voltajı, R å - güç hattı kablolarının direncine ek olarak doğrultucu ve invertörün direncini de içeren güç aktarımının toplam aktif direnci. DC güç aktarımının sınırlı kullanımı, temel olarak alternatif akımı doğru akıma (hattın başında) ve doğru akımı alternatif akıma (hattın sonunda) dönüştürmek için etkili, ucuz cihazlar yaratmanın teknik zorluklarından kaynaklanmaktadır. DC güç iletimi, birbirinden uzaktaki büyük güç sistemlerini bağlamak için umut vericidir. Bu durumda bu sistemlerin stabilitesinin sağlanmasına gerek yoktur.

Elektriğin kalitesi güvenilir ve istikrarlı çalışmaÖzellikle dengeleme cihazlarının ve otomatik düzenleme ve kontrol sistemlerinin kullanılmasıyla sağlanan güç aktarımı (bkz. Otomatik uyarma kontrolü, Otomatik voltaj regülasyonu, Otomatik frekans düzenlemesi).

Araştırma çalışmaları sonucunda aşağıdakiler geliştirildi:

iletim amaçlı üç fazlı alternatif akım havai hatlarının tasarım özelliklerinin en rasyonel kullanımına izin veren doğru akım enerji iletim şemaları elektrik enerjisiüç tel üzerinde;

500-750 kV voltaj sınıflarındaki üç fazlı alternatif akım direklerinin standart tasarımlarına dayanarak inşa edilen havai enerji hatları için doğru akımın çalışma voltajını hesaplamak için metodoloji;

yazar tarafından önerilen şemalara göre doğru akıma dönüştürüldükten sonra 500-750 kV çalışma voltajına sahip üç fazlı alternatif akımın havai hatlarının kapasitesini hesaplamak için bir metodoloji;

yazar tarafından önerilen şemalara göre doğru akıma dönüştürüldükten sonra 500-750 kV çalışma voltajına sahip üç fazlı alternatif akım havai hatlarının güvenilirliğini hesaplamak için bir yöntem.

Yazar tarafından geliştirilen şemalara göre doğru akım güç iletiminin, 500, 750 kV voltajlı alternatif akım güç iletiminden ekonomik olarak daha karlı olacağı noktadan başlayarak hattın kritik uzunluğu hakkında bir hesaplama yapılmıştır.

Bilimsel araştırmaların sonuçlarına dayanarak öneriler formüle edilmiştir:

havai DC güç hatlarının yalıtım süspansiyonlarında bulunan askılı disk izolatörlerinin tipini seçerek;

havai DC güç hatlarının yalıtım süspansiyonlarının kaçak mesafesinin hesaplanmasıyla;

üç fazlı alternatif akım desteklerinin standartlaştırılmış tasarımları temelinde yapılan havai doğru akım hatlarıyla ilgili olarak üç telli bir güç iletim devresi seçimi;

havai doğru akım hatlarında üç fazlı alternatif akım desteklerinin standartlaştırılmış tasarımlarının kullanılması hakkında;

üç fazlı alternatif akım desteklerinin standartlaştırılmış tasarımları temelinde yapılan havai doğru akım enerji hatlarına göre doğru akımın çalışma voltajını belirlemek;

Üç telli bir DC güç hattının kapasitesini hesaplamak için.

Hesaplamaların sonuçları, mevcut üç fazlı alternatif akım enerji hatlarının kapasitesinin, doğru akıma dönüştürülerek önemli ölçüde artırılabileceğini göstermektedir. elektrik aynı destekleri, yalıtkan çelenklerini ve telleri kullanarak. Bu durumda iletilen güçteki artış, kullanılan tellerin markasına ve kesitine ve kullanılan tellerin kesitine bağlı olarak 500 kV havai hat için %50 ila %245 arasında ve 750 kV havai hat için %70 ila %410 arasında değişebilir. AC havai hattının kurulu kapasitesi. Mevcut üç fazlı alternatif akım hatlarının önerilen şemalara göre doğru akıma dönüştürülmesi aynı zamanda güvenilirlik göstergelerini de önemli ölçüde artıracaktır. Aynı zamanda geliştirilen devrelerin kullanılması, havai hattın gerilim sınıfına bağlı olarak güvenilirliği 5-30 kat artıracaktır. Yukarıdaki şemalara göre yeni bir DC havai hat tasarımı durumunda, güvenilirlik göstergeleri eşdeğer olacaktır.

Genel olarak mevcut havai hatların üç fazlı alternatif akıma dönüştürülmesi olasılığı oldukça mümkündür. Böyle bir teknik çözüm, konfigürasyonlarını korurken işletmedeki havai hatların kapasitesinin arttırılması için uygun olabilir ve aynı zamanda DC güç iletiminin uygulama kapsamını da genişletecektir. Üç fazlı AC direklerin standart tasarımlarını kullanarak yeni DC güç hatları inşa etme olasılığı göz ardı edilemez.

4 Reaktif güç - elektrik şebekesinin parametrelerine, devresine ve çalışma moduna bağlı olarak ek aktif elektrik enerjisi kayıplarına ve elektrik enerjisi kalitesinde bozulmaya neden olan toplam gücün bileşeni.

Reaktif elektrik enerjisi – Elektrik tesislerinin elektromanyetik dengesizliğinden kaynaklanan, güç kaynakları ile alternatif elektrik akımı alıcıları arasında elektrik enerjisinin teknolojik olarak zararlı dolaşımı.

Ana tüketiciler aktif güç V elektriksel sistemler ah transformatörler, havai elektrik hatları, asenkron motorlar, valf dönüştürücüler, endüksiyonlu elektrikli fırınlar, kaynak üniteleri ve diğer yükler.

Reaktif güç yalnızca jeneratörler tarafından değil, aynı zamanda elektrik şebekesinin trafo merkezlerine kurulabilen kapasitör cihazları, senkron kompansatörler veya istatistiksel reaktif güç kaynakları (RPS) kompanzasyonuyla da üretilebilir.

Reaktif güç akışlarını normalleştirmek, reaktif güç kompanzasyonu problemlerini kendi kaynaklarımızı ve tüketicilerin çabalarını kullanarak çözerken, reaktif güç problemlerini çözme sürecini ve akışlarını optimize etme, voltaj seviyelerini normalleştirme, elektrikteki aktif güç kayıplarını azaltma görevlerini ilerletmek. dağıtım ağları ve tüketicilere güç tedarikinin güvenilirliğinin arttırılması için, Kuzey Kafkasya IDGC, JSC - Stavropolenergo şubesinin tesislerinin reaktif güç kaynaklarının durumu, reaktif enerjinin durumu ve reaktif enerji ve güç dengesini izleme işlevi için güç ölçüm cihazları.

Stavropolenergo, 38,66 MVAr kullanılabilir kapasiteye sahip 866 dengeleme cihazı (BSD) kümesine sahiptir (maksimum reaktif güçteki gerçek yük 25,4 MVAr'dır). Tüketici bilançosunda kurulu güç 25.746 MVAr (maksimum reaktif güçte fiili yük 18.98 MVAr)

OJSC Stavropolenergosbyt ile birlikte, artan reaktif güç tüketimi (tg ? > 0,4) olan tüketicilerin yükünün niteliğine ilişkin araştırmalar gerçekleştirildi. 530 sayılı Rusya Federasyonu Hükümeti Kararnamesi uyarınca “Elektrik enerjisi tüketicilerinin bireysel güç alıcı cihazları için aktif ve reaktif güç tüketimi oranının hesaplanmasına ilişkin prosedür” yayınlandıktan sonra tüketicilerle çalışma düzenlenecektir. dolu. Yeni “Prosedür…” uyarınca tüketicilerle çalışma koşulları, halihazırda yeniden müzakere edilen elektrik tedarik sözleşmeleri metninde yer alıyor.

Tüketiciler Stavropolenergo elektrik şebekelerine bağlantı için veya 150 kW ve üzeri bağlı güç artışı için başvuruda bulunduklarında, reaktif gücün telafi edilmesi ihtiyacına ilişkin gereklilikler, tüketicilerin elektrik şebekesine bağlanmasını sağlayacak miktarda sözleşmelere dahil edilir. reaktif güç faktörlerinin belirlenmiş sınır değerlerine uygunluk.

OJSC Stavropolenergosbyt, OJSC Pyatigorsk Electric Networks, LLC RN-Energo, KT CJSC RCER ve K, OJSC Nevinnomyssky Azot ile elektrik enerjisinin iletimine yönelik hizmetlerin sağlanmasına yönelik sözleşmelere ek anlaşmaların imzalanması düzenlendi ve tedarikçilere bakım koşulları garantisi verildi. Yakıt ve enerji kompleksi alanında devlet politikasını geliştirme işlevlerini yerine getiren federal yürütme organı tarafından belirlenen 150 kW veya daha fazla reaktif güç faktörüne sahip tüketiciler ve reaktif enerji ölçümünün sağlanmasına yönelik gereklilikler.

Önümüzdeki yıllarda, yıllık %3 veya daha fazla tüketim artışını belirleyecek yeni endüstriyel kapasitelerin devreye alınması bekleniyor. Bu durum reaktif güç dengesi görevini daha fazla ilgi görecek öncelikli alanlardan biri haline getirmektedir.

Reaktif güç kompanzasyonu- voltajı düzenlemek için elektrik güç sisteminin bir düğümündeki ve elektrik kayıplarını azaltmak için dağıtım ağlarındaki reaktif güç dengesi üzerinde hedeflenen etki. Dengeleme cihazları kullanılarak gerçekleştirilir. Elektrik şebekesi düğümlerinde gerekli voltaj seviyelerini korumak için, gerekli rezerv dikkate alınarak gerekli üretilen güç tarafından reaktif güç tüketimi sağlanmalıdır. Üretilen reaktif güç, santral jeneratörleri tarafından üretilen reaktif güç ile elektrik şebekesinde ve elektrik enerjisi tüketicilerinin elektrik tesisatlarında bulunan dengeleme cihazlarının reaktif gücünden oluşur.

Reaktif güç kompanzasyonu özellikle aşağıdakilerle ilgilidir: endüstriyel Girişimcilik Ana elektrik tüketicileri asenkron motorlar olan, bunun sonucunda kompanzasyon önlemleri alınmadan güç faktörünün 0,7-0,75 olduğu. Bir kuruluşta reaktif gücü telafi etmeye yönelik önlemler şunları yapmanızı sağlar:

5 Kesin olarak konuşursak, 35 kV'a kadar gerilime sahip ağlarda demir dışı metalden yapılmış iletkenler için izin verilen voltaj kaybına dayalı kesitlerin seçilmesine yönelik yöntemler geliştirilmiştir. Yöntemler, bu gerilimdeki ağlarda kabul edilen varsayımlara dayanarak geliştirilmiştir.

İzin verilen voltaj kaybına göre kesiti belirleme yöntemleri, iletkenlerin reaktans değerinin X 0 pratik olarak tel kesitine bağlı değildir F:

havai enerji hatları için X 0 = 0,36 - 0,46 Ohm/km;

· 6 – 10 kV gerilimli kablo güç hatları için X 0 = 0,06 - 0,09 Ohm/km;

· 35 kV gerilime sahip kablo enerji hatları için X 0 = 0,11 - 0,13 Ohm/km.

Enerji nakil hatlarında izin verilen voltaj kaybı miktarı, aşağıdaki formül kullanılarak bölümlerin gücüne ve direncine göre hesaplanır:

Aktif dirençlerdeki gerilim kaybı ve reaktanslardaki gerilim kaybı olmak üzere iki bileşenden oluşur.

gerçeği göz önüne alındığında X 0 pratik olarak telin kesitine bağlı değildir; reaktansın ortalama değeri göz önüne alındığında değer, iletkenin kesiti hesaplanmadan önce hesaplanabilir. X 0av değişikliğinin belirtilen aralıklarında:

Enerji nakil hattında izin verilen voltajın verilen değerine dayanarak aktif dirençlerdeki voltaj kaybının oranı hesaplanır:

Aktif dirençlerdeki gerilim kaybının hesaplanmasına yönelik ifadede

parametre kesite bağlıdır,

tel malzemenin iletkenliği nerede.

Güç hattı yalnızca bir bölümden oluşuyorsa, kesit değeri aşağıdaki ifadeden belirlenebilir:

Daha fazla sayıda enerji nakil hattı kesiti olduğundan, iletken kesitlerini hesaplamak için ek koşullara ihtiyaç vardır. Bunlardan üç tane var:

· tüm alanlardaki bölümlerin tutarlılığı F=sabit;

· minimum iletken malzeme tüketimi dk.;

· minimum aktif güç kaybı dk..

Elektrik beslemesi > Kısa devreler elektrik sistemlerinde

Hattın bir fazı kesildiğinde tek yönlü güç kaynağına sahip bir hatta kısa devre
İncirde. 38-37, T-2 transformatörlü bir aşağı inen trafo merkezinin tek bir L hattından güç kaynağı şemasını gösterir. güçlü sistem C. Hattın iki fazda çalışması durumunda doğru ayarlar Hattın röle koruması için, açık faz yük modunda ve açık faz modunun çeşitli kısa devre türleri ile birleşimi altında hattaki akımların bilinmesi gerekir. K1 ve K2 noktalarında.

Pirinç. 38-37. Tek yönlü güç kaynağına sahip ağ şeması.

1. Hattın A fazı kesildiğinde yükleme modu (Şekil 38-38)
Tasarım şemasında (Şekil 38-38, a) ve karmaşık eşdeğer devrede (Şekil 38-38, b), aşağıdaki tanımlar kullanılır:
- aşama e. d.s. güç kaynağı (sistem);
- devrenin kırılma noktasının solundaki kısmı için toplam pozitif dizi endüktif reaktans;

- devrenin kopma noktasından T-2 transformatörünün sekonder voltaj baralarına kadar olan kısmı için toplam pozitif dizi direnci;
- aynısı ters sırada;
- aynı sıfır dizisi;
- yükün pozitif dizi direnci;
- ters sırayla aynı.
Masada Şekil 38-5, iki ve üç fazda çalışırken hattaki akım bileşenleri arasındaki ilişkileri göstermektedir.

Pirinç. 38-38. Hatta A Aşaması kesintisi. a - tasarım şeması; b - karmaşık ikame şeması.

Tablo 38-5 Hat fazı kesildiğinde akım oranları

Masada 38-5 işaretlenmiştir:
BEN - üç fazda yük çalışma modunda fazdaki akım;
- iki aşamada çalışırken de aynısı;
- yük modunda ve iki fazda çalışma altında A fazının pozitif bileşen akımı;
- aynısı ters sırada;
- aynı sıfır dizisi;
- kesme noktasına göre yük modunda pozitif dizi devresinin toplam direnci;
- aynısı ters sırada;
- aynı sıfır dizisi.
Şekil 2'deki diyagrama uygun olarak. 38-38, b direnci ve eşittir:

2. Hat iki fazda çalıştığında hattın alıcı ucunda (K1 noktası) kısa devre (Şekil 38-39)
İncirde. 38-39 ve tabloda. 38-6 işaretlenmiştir:
- pozitif (negatif) dizi devresinin kısa devreye karşı toplam direnci;
- devrenin kısa devrenin solundaki kısmının sıfır dizi direnci;
- kısa devrenin sağında da aynısı.
Kısa devre sırasında hattaki akımların belirlenmesi. K1 ve K2 noktalarında aşağıdaki varsayımlar yerine getirilir:
1) yük akımları dikkate alınmaz.
2) Kısa devre noktasına direkt ve negatif dizi direnci. eşit.
Masada Şekil 38-6, fazlardaki akımlar ve hattın besleme ucundaki sıfır bileşen akım için ifadeler verir. çeşitli türler k.z. K1 noktasında.
Masada 38-6, tek fazlı kısa devrelerle ilgili veri sağlamaz. B ve C fazlarında ve iki fazlı kısa devrede. B ve C fazları arasında kısa devre olduğu için. bağlantısız fazda değil, hattaki akımlar aynı tip kısa devre ile aynı olacaktır. ve hattın üç fazı üzerinde çalışıyoruz.

Tablo 38-6 A fazında kesinti ve hattın alıcı ucunda kısa devre olan hattaki akımlar

Pirinç. 38-39. Hattın iki fazda çalışması durumunda hattın alıcı ucunda kısa devre meydana gelir.

3. Hat iki fazda çalışırken transformatör T-2'nin sekonder tarafında (K2 noktası) kısa devre (Şekil 38-40)
Masada Şekil 38-7, hattın fazlarındaki akımlar ve kısa devre sırasında hattın sıfır bileşen akımı için ifadeler vermektedir. K2 noktasında. Verilen ilişkiler yukarıda belirtilen varsayımlar altında geçerlidir (bkz. K1 noktasındaki kısa devre).
K2 noktasındaki toprak arızası durumları dikkate alınmaz çünkü bu arızalar kısa devre durumu yaratmaz.

Tablo 38-7 A fazında kesinti ve T-2 transformatörünün sekonder tarafında kısa devre olan hat akımları