Изисквания за поставяне на болтове в метални конструкции. Изчисляване и проектиране на болтови съединения. Изчисляване на якостта на болтова връзка

Таблица 35*

За връзки с един болт трябва да се вземат предвид коефициентите на работни условия g c съгласно изискванията на точка 11.8.

11.8. Брой n болтове във връзка под действието на аксиална сила нтрябва да се определи по формулата

Където Nмин – по-малката от стойностите на проектната сила за един болт, изчислена в съответствие с изискванията на точка 11.7* от тези стандарти.

11.9. Когато върху връзката е приложен момент, предизвикващ срязване на свързващите елементи, разпределението на силите върху болтовете трябва да се вземе пропорционално на разстоянията от центъра на тежестта на връзката до съответния болт.

11.10. Болтовете, които работят едновременно при срязване и опън, трябва да се изпитват отделно за срязване и опън.

Болтовете, които се срязват от едновременното действие на аксиална сила и момент, трябва да бъдат проверени за резултантната сила.

11.11. При закрепване на един елемент към друг чрез уплътнения или други междинни елементи, както и при закрепвания с едностранно наслагване, броят на болтовете трябва да се увеличи с 10% спрямо изчислението.

При закрепване на стърчащи фланци на ъгли или канали с помощта на шорти, броят на болтовете, закрепващи един от фланците на късото, трябва да се увеличи с 50% спрямо изчислението.

Връзки към болтове с висока якост

11.12. Връзките с високоякостни болтове трябва да се изчисляват въз основа на предположението, че силите, действащи върху ставите и закрепванията, се предават чрез триене, което възниква по протежение на контактните равнини на свързаните елементи от напрежението на високоякостните болтове. В този случай разпределението на аксиалната сила между болтовете трябва да се приеме равномерно.

11.13*. Проектна сила Q bh, които могат да се възприемат от всяка триеща се повърхност на свързаните елементи, затегнати с един високоякостен болт, трябва да се определят по формулата

, (131)*

Където Rbh – проектна якост на опън на високоякостен болт;

м - коефициент на триене, взет съгласно таблицата. 36*;

g h - коефициент на надеждност, приет съгласно табл. 36*;

Един милиард – нето площ на напречното сечение на болта, определена съгласно табл. 62*;

ж б - коефициент на присъединителни условия на работа, в зависимост от количеството нболтове, необходими за поемане на проектната сила и взети равни на:

0,8 ат н 5;

0,9 на 5 £ н 10;

1,0 ат н ³ 10.

Количество нвисокоякостните болтове във връзка под действието на аксиална сила трябва да се определят по формулата

Където к

Болтът с висока якост трябва да бъде опънат с помощта на аксиална сила П = R bh A bn.

Таблица 36

11.14. Изчисляването на якостта на свързаните елементи, отслабени от отвори за високоякостни болтове, трябва да се извърши, като се вземе предвид фактът, че половината от силата на всеки болт в разглеждания участък вече се предава от сили на триене. В този случай трябва да се проверят отслабените секции: при динамични натоварвания – по нето площ на напречното сечение по бруто площ на напречното сечение Апри Ан ³ 0,85 A или по конвенционална зона A c = 1,18A nпри Ан 0.85A.

Връзки с фрезовани краища

11.15. При връзките на елементи с фрезовани краища (на фуги и основи на колони и др.) силата на натиск трябва да се счита за напълно предадена през краищата.

В ексцентрично компресирани и компресирани огъващи елементи, заварки и болтове, включително високоякостни, на тези връзки трябва да се изчисляват за максималната сила на опън от действието на момента и надлъжната сила в най-неблагоприятната комбинация от тях, както и за силата на срязване от действието на напречна сила.

Хордови връзки в композитни греди.

11.16. Заваръчните шевове и високоякостните болтове, свързващи стените и хордите на композитни I-греди, трябва да се изчисляват съгласно таблицата. 37*.

Таблица 37*

При липса на усилващи елементи за предаване на големи стационарни концентрирани натоварвания, изчисляването на закрепването на горния пояс трябва да се извърши като за движещо се концентрирано натоварване.

Когато върху долната част на гредата се прилага стационарен концентриран товар, заваръчните шевове и високоякостните болтове, закрепващи този колан към стената, трябва да се изчислят по формули (138) – (140)* табл. 37* независимо от наличието на усилващи елементи в местата, където се прилагат натоварвания.

Заварените поясни шевове, направени с проникване по цялата дебелина на стената, трябва да се считат за равни по здравина на стената.

11.17. При греди с връзки, използващи високоякостни болтове с пакети от многолистови ремъци, закрепването на всеки от листовете извън точката на неговото теоретично счупване трябва да се изчислява на половината от силата, която може да бъде поета от секцията на листа. Закрепването на всеки лист в зоната между мястото на действителното му счупване и мястото на счупване на предходния лист трябва да се изчисли спрямо пълната сила, която може да поеме отсечението на листа.

12. Общи изискванияпо проектиране на стоманени конструкции

Основни положения

12.1*. При проектирането на стоманени конструкции е необходимо:

осигуряват връзки, които осигуряват по време на монтажа и експлоатацията стабилността и пространствената неизменност на конструкцията като цяло и нейните елементи, като ги определят в зависимост от основните параметри на конструкцията и нейния режим на работа (конструктивна конструкция, разстояния, видове кранове и техните режими на работа, температурни ефекти и др.); P.);

обмисли производствени възможностии капацитет на технологично и краново оборудване на предприятията – производители на стоманени конструкции, както и подемно-транспортна и друга техника на монтажни организации;

разбийте конструкциите на транспортни елементи, като вземете предвид вида на транспорта и размерите Превозно средство, рационално и икономично транспортиране на конструкции за изграждане и извършване на максимален обем работа в завода-производител;

използвайте възможността за фрезоване на краища за мощни компресирани и ексцентрично компресирани елементи (при липса на значителни напрежения на опън на ръба), ако съответното оборудване е налично от производителя;

осигуряване на монтажни закрепвания на елементи (подреждане на монтажни маси и др.);

в болтове монтажни връзкиизползвайте болтове с клас на точност B и C, както и такива с висока якост, докато във връзки, които поемат значителни вертикални сили (закрепване на ферми, напречни греди, рамки и др.), трябва да се осигурят маси; При наличие на огъващи моменти във връзките трябва да се използват болтове с клас на точност B и C, работещи на опън.

12.2. При проектирането на стоманени заварени конструкции, възможността за вредно влияниеостатъчни деформации и напрежения, включително заваряване, както и концентрации на напрежение, осигуряващи подходящи конструктивни решения (с най-равномерно разпределение на напрежението в елементи и части, без вдлъбнати ъгли, резки променипрофили и други концентратори на напрежения) и технологични мерки (монтажно-заваръчна процедура, предварително огъване, механична обработка на съответните зони чрез рендосване, фрезоване, почистване с абразивно колело и др.).

12.3. При заварени съединения на стоманени конструкции трябва да се изключи възможността за крехко разрушаване на конструкциите по време на монтажа и експлоатацията им в резултат на неблагоприятна комбинация от следните фактори:

високи локални напрежения, причинени от концентрирани натоварвания или деформации на свързващите части, както и остатъчни напрежения;

остри концентратори на напрежение в зони с високи локални напрежения и ориентирани напречно на посоката на действащите опънни напрежения;

ниска температура, при която тази маркастомана в зависимост от нея химичен състав, структурата и дебелината на валцувания продукт преминава в крехко състояние.

При проектирането на заварени конструкции трябва да се има предвид, че конструкциите с масивна стена имат по-малко ръстове на напрежението и са по-малко чувствителни към ексцентритети в сравнение с решетъчните конструкции.

12.4*. Стоманени конструкциитрябва да бъдат защитени от корозия в съответствие със SNiP за защита на строителни конструкции от корозия.

Защитата на конструкции, предназначени за работа в тропически климат, трябва да се извършва съгласно *.

12.5. Конструкциите, които могат да бъдат изложени на разтопен метал (под формата на пръски при изливане на метал, когато металът се счупи от пещи или кофи), трябва да бъдат защитени чрез облицовка или ограждащи стени, изработени от огнеупорни тухли или огнеупорен бетон, защитени от механични повреди.

Конструкциите, изложени на дълготрайно излагане на лъчиста или конвективна топлина или краткотрайно излагане на огън по време на аварии на термични агрегати, трябва да бъдат защитени с окачени метални екрани или облицовки, направени от тухли или огнеупорен бетон.

Заварени съединения

12.6. В конструкции със заварени съединения:

осигуряват използването на високопроизводителни механизирани методизаваряване;

осигурете свободен достъп до местата, където се правят заварени съединения, като се вземе предвид избраният метод и технология на заваряване.

12.7. Подготовката на ръбовете за заваряване трябва да се извършва в съответствие с GOST 8713 – 79*, ГОСТ 11533 – 75, * и ГОСТ 11534 – 75.

12.8. Размерите и формата на ъглови заварки трябва да се вземат предвид следните условия:

а) крака на ъглови заварки kfтрябва да бъде не повече от 1,2 T, Където T – най-малката дебелина на свързващите елементи;

б) крака на ъглови заварки kfтрябва да се вземат според изчислението, но не по-малко от посочените в таблицата. 38*;

в) очакваната дължина на ъгловия шев трябва да бъде най-малко 4 kfи не по-малко от 40 mm;

г) очакваната дължина на шева на хълбока трябва да бъде не повече от 85 b f k f (б е – коефициент, приет по табл. 34*), с изключение на шевове, в които силата действа по цялата дължина на шева;

д) размерът на припокриването трябва да бъде най-малко 5 пъти дебелината на най-тънкия елемент, който се заварява;

е) съотношението на размерите на краката на ъглената заварка трябва да се приема като правило 1:1. При различни дебелинизаварени елементи е разрешено да се приемат шевове с неравни крака, докато кракът, съседен на по-тънкия елемент, трябва да отговаря на изискванията на точка 12.8, а, и кракът, съседен на по-дебелия елемент – изискванията на точка 12.8, b;

ж) в конструкции, които издържат на динамични и вибрационни натоварвания, както и тези, издигнати в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, ъгловите заварки трябва да се извършват с плавен преход към основния метал, когато това е оправдано от изчисленията на издръжливостта или сила, като се вземе предвид крехкото разрушаване.

Таблица 38*

12,9*. За закрепване на усилватели, диафрагми и колани от заварени I-греди съгласно параграфи. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 и конструкции от група 4 е разрешено да се използват едностранни ъглови заварки, краката на които kfтрябва да се вземат според изчислението, но не по-малко от посочените в таблицата. 38*.

Използването на тези едностранни ъглови заварки не е разрешено в следните конструкции:

работещи в умерено агресивни и силно агресивни среди (класификация според SNiP за защита на строителни конструкции от корозия);

изградени в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3.

12.10. За проектни и конструктивни ъглови заварки проектът трябва да посочва вида на заваряването, електродите или заваръчната тел и позицията на шева по време на заваряване.

12.11. Заварени челни съединения листови частитрябва, като правило, да се изпълнява направо с пълно проникване и с помощта на оловни ленти.

При монтажни условия е разрешено едностранно заваряване с обратно заваряване на основата на заваръчния шев и заваряване върху останалата стоманена основа.

12.12. Използването на комбинирани връзки, при които част от силата се възприема от заварки, а част - не се допускат болтове.

12.13. Използването на прекъсващи шевове, както и електрически нитове, извършвани чрез ръчно заваряване с предварително пробиване на отвори, е разрешено само в конструкции от група 4.

Болтови съединения и съединения с високоякостни болтове

12.14. Отворите в части от стоманени конструкции трябва да бъдат направени в съответствие с изискванията на SNiP съгласно правилата за производство и приемане на работа за метални конструкции.

12.15*. Болтове с клас на точност А трябва да се използват за връзки, при които отворите се пробиват до проектния диаметър в сглобени елементи или по протежение на шаблони в отделни елементи и части, пробиват се или се пресоват до по-малък диаметър в отделни части, последвано от пробиване до проектния диаметър в сглобените елементи.

Болтове от клас на точност B и C в многоболтови връзки трябва да се използват за конструкции от стомана с граница на провлачване до 380 MPa (3900 kgf / cm2).

12.16. Елементите в комплекта могат да бъдат закрепени с един болт.

12.17. Болтове, имащи секции по дължината на частта без резба с различни диаметри, не е разрешено да се използва във връзки, при които тези болтове са срязани.

12.18*. Под гайките на болтовете трябва да се монтират кръгли шайби в съответствие с GOST 11371 – 78*, под гайките и главите на болтове с висока якост трябва да се монтират шайби съгласно *. За високоякостни болтове * с увеличени размери на главите и гайките и с разлика в номиналните диаметри на отвора и болта, не по-голяма от 3 mm, и в конструкции от стомана с якост на опън не по-ниска от 440 MPa (4500 kgf / cm 2), не повече от 4 мм, е разрешено да се монтира една шайба под гайката.

Резбите на срязващия болт не трябва да са на дълбочина повече от половината от дебелината на елемента, съседен на гайката, или повече от 5 mm, с изключение на структурни конструкции, опори на електропроводи и отворени разпределителни устройстваи линии на транспортни контактни мрежи, където нишката трябва да е извън пакета от свързани елементи.

12.19*. Болтовете (включително тези с висока якост) трябва да се поставят в съответствие с таблицата. 39.

Таблица 39

Свързващите болтове по правило трябва да се поставят на максимални разстояния, в ставите и възлите болтовете трябва да се поставят на минимални разстояния.

При поставяне на болтове в шахматен ред разстоянието между техните центрове по силата на силата трябва да бъде не по-малко от а + 1,5д, Където А – разстояние между редовете по силата, д – диаметър на отвора за болта. С това разположение напречното сечение на елемента A nсе определя, като се вземе предвид отслабването му от дупки, разположени само в един участък напречно на силата (не по "зигзаг").

Когато закрепвате ъгъл с един рафт, дупката, която е най-отдалечена от края му, трябва да бъде поставена на най-близкия до дупето прорез.

12.20*. При връзки с болтове с класове на точност A, B и C (с изключение на закрепване на вторични конструкции и връзки на високоякостни болтове) трябва да се вземат мерки за предотвратяване на разхлабването на гайките (монтиране на пружинни шайби или контрагайки).

13. Допълнителни изисквания към дизайна промишлени сградии структури 1

Относителни деформации и отклонения на конструкциите

13.1*. Деформациите и движенията на структурните елементи не трябва да надвишават граничните стойности, установени от SNiP за натоварвания и удари.

Таблица 40* изключени.

13.2– 13.4 и таблица 41* са изключени.

1 Може да се използва за други видове сгради и съоръжения.

Разстояния между разширителните фуги

13.5. Най-големите разстояния между разширителните фуги стоманени рамки едноетажни сградии структурите трябва да се вземат съгласно табл. 42.

Ако превишава с повече от 5% посочените в таблицата. 42 разстояния, както и при увеличаване на твърдостта на рамката със стени или други конструкции, изчислението трябва да вземе предвид климатичните температурни ефекти, нееластични деформации на конструкциите и съответствието на възлите.

Таблица 42

Ферми и конструкции

плочи за покритие

13.6. Осите на прътите на фермите и конструкциите по правило трябва да бъдат центрирани във всички възли. Центрирането на пръти трябва да се извършва в заварени ферми според центровете на тежестта на секциите (закръглени до 5 mm) и в болтови ферми - според ръбовете на най-близките до дупето ъгли.

Изместването на осите на хордата на фермата при промяна на секциите може да се пренебрегне, ако не надвишава 1,5% от височината на хордата.

Ако има ексцентритети във възлите, елементите на фермите и конструкциите трябва да се изчислят, като се вземат предвид съответните моменти на огъване.

При прилагане на товари извън възлите на фермата, хордите трябва да бъдат проектирани за комбинирано действие на надлъжни сили и моменти на огъване.

13.7. Когато участъците на покривните ферми надвишават 36 m, трябва да се осигури строителен асансьор, равен на деформацията от постоянни и дълготрайни натоварвания. За плоски покриви строителният асансьор трябва да бъде осигурен независимо от обхвата, като се приема, че е равен на отклонението от общото стандартно натоварванеплюс 1/200 обхват.

13.8. При изчисляване на ферми с елементи, направени от ъгли или тройници, връзките на елементите във възлите на фермите могат да се приемат за шарнирни. За I-лъчи, H-образни и тръбни секции на елементи се допуска изчисляване на ферми с помощта на шарнирна схема, когато съотношението на височината на сечението към дължината на елементите не надвишава: 1/10 – за съоръжения, експлоатирани във всички климатични райони, с изключение на I 1, I 2, II 2 и II 3; 1/15 – в райони I 1, I 2, II 2 и II 3.

Ако тези съотношения са превишени, трябва да се вземат предвид допълнителните огъващи моменти в елементите, дължащи се на твърдостта на възлите. Разрешено е да се вземе предвид твърдостта на възлите в фермите, като се използват приблизителни методи; аксиалните сили могат да бъдат определени с помощта на шарнирна диаграма.

13,9*. Разстоянието между ръбовете на решетката и хордовите елементи в възлите на заварени ферми с клинове трябва да бъде не по-малко от А = 6T – 20 mm, но не повече от 80 mm (тук T – дебелина на клина, mm).

Трябва да се остави празнина от най-малко 50 mm между краищата на съединените елементи на обшивките на фермите, покрити с наслагвания.

Заваръчните шевове, закрепващи решетъчните елементи на фермата към клиновете, трябва да бъдат изведени до края на елемента на дължина 20 mm.

13.10. В фуги на ферми с колани, изработени от Т-образни пръти, I-греди и единични ъгли, закрепващите клинове към фланците на коланите от край до край трябва да се извършват с проникване през цялата дебелина на клина. В конструкции от група 1, както и тези, експлоатирани в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, свързването на възловите клинове към коланите трябва да се извърши съгласно поз. 7 таблица 83*.

Колони

13.11. Изпращащите елементи на проходните колони с решетки в две равнини трябва да бъдат укрепени с диафрагми, разположени в краищата на изпращащия елемент.

В проходни колони със свързваща решетка в една и съща равнина диафрагмите трябва да се поставят най-малко на всеки 4 m.

13.12*. В централно компресирани колони и стелажи с едностранни ремъчни шевове в съответствие с клауза 12.9* в закрепващите възли на връзки, греди, подпори и други елементи в зоната на предаване на сила трябва да се използват двустранни ремъчни шевове, които излизат извън контурите на прикрепения елемент (възел) до дължина 30 kfот всяка страна.

13.13. Ъгловите шевове, прикрепващи свързващите решетъчни клинове към решетъчните колони, трябва да бъдат определени според изчислението и поставени от двете страни на клина по протежение на колоната под формата на отделни секции в шахматен ред, докато разстоянието между краищата на тези шевове трябва да бъде не повече от 15 дебелини на втулките.

В конструкции, издигнати в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, както и при използване на ръчно електродъгово заваряване, шевовете трябва да са непрекъснати по цялата дължина на клина.

13.14. Монтажните фуги на колоните трябва да бъдат направени с фрезовани краища, челно заварени, върху плочи със заварени шевове или болтове, включително високоякостни. При заваряване на наслагвания шевовете не трябва да се довеждат до фугата с 30 mm от всяка страна. Разрешено за използване фланцови връзкис предаване на натискни сили чрез плътно докосване и опън - болтове.

Връзки

13.15. Всеки температурен блок на сградата трябва да осигури независима системавръзки.

13.16. Долните връзки на кранови греди и ферми с разстояние над 12 m трябва да бъдат укрепени с хоризонтални скоби.

13.17. Вертикалните връзки между основните колони под нивото на гредите на крана с двуклонови колони трябва да бъдат разположени в равнината на всеки от колонните клонове.

Клоновете на двуклоновите връзки по правило трябва да бъдат свързани помежду си чрез свързващи решетки.

13.18. Трябва да се осигурят напречни хоризонтални връзки на нивото на горните или долните корди покривни фермивъв всеки участък на сградата в краищата на температурните блокове. При дължина на температурния блок над 144 m трябва да се предвидят междинни напречни хоризонтални връзки.

Рафтерните ферми, които не са в непосредствена близост до напречните скоби, трябва да бъдат закрепени в равнината на местоположението на тези скоби с дистанционни елементи и скоби.

Когато са разположени напречни скоби, трябва да се осигурят вертикални връзки между фермите.

Ако има твърд диск на покрива на нивото на горните корди, трябва да се осигурят инвентарни подвижни връзки, за да се подравнят конструкциите и да се осигури тяхната стабилност по време на монтажния процес.

В покритията на сгради и конструкции, експлоатирани в климатични райони I 1, I 2, II 2 и II 3, по правило трябва да се осигурят вертикални връзки (в допълнение към обичайно използваните) в средата на всеки участък по цялата сграда .

13.19*. Надлъжните хоризонтални връзки в равнината на долните пояси на фермите трябва да бъдат осигурени по външните редове колони в сгради с кранове от групи режими на работа 6K – 8K включено; в покрития с греди; в едно- и двукрили сгради с мостови кранове с товароподемност 10 тона или повече и когато долната кота на греди конструкции е над 18 m – независимо от товароподемността на крановете.

В сгради с повече от три участъка трябва да се поставят и хоризонтални надлъжни скоби по протежение на средните редове колони поне през целия участък в сгради с кранове от групи режими на работа 6K – 8K надолу и през два полета - в други сгради.

13.20. Хоризонталните връзки по протежение на горните и долните пояси на разделени ферми на конструкции на участъци от конвейерни галерии трябва да се проектират отделно за всеки участък.

13.21. При използване на кръстосана решетка от връзки на покритието се допускат изчисления според условна диаграмапри предположението, че скобите възприемат само сили на опън.

При определяне на силите в укрепващите елементи по правило не трябва да се взема предвид компресията на кордите на фермите.

13.22. При монтиране на мембранна настилка в равнината на долните корди на фермите е възможно да се вземе предвид работата на мембраната.

13.23. При окачени покриви с равнинни носещи системи (двулентови, огъващи се кабели и др.) трябва да се предвидят вертикални и хоризонтални връзки между носещите системи.

греди

13.24. По правило не е позволено да се използват пакети от листове за хордите на заварени I-греди.

За греди с болтове с висока якост е разрешено да се използват опаковки, състоящи се от не повече от три листа, докато площта на ъглите на колана трябва да се вземе равна на най-малко 30% от общата площ на колана .

13.25. Поясните шевове на заварени греди, както и шевовете, свързващи спомагателни елементи (например усилващи елементи) към основната част на гредата, трябва да бъдат непрекъснати.

13.26. При използване на едностранни ремъчни заварки в заварени I-лъчи, носещи статично натоварване, трябва да бъдат изпълнени следните изисквания:

проектното натоварване трябва да се прилага симетрично спрямо напречното сечение на гредата;

стабилността на компресирания колан на гредата трябва да бъде осигурена в съответствие с точка 5.16*, a;

на места, където се прилагат концентрирани натоварвания върху пояса на гредата, включително товари от оребрени стоманобетонни плочи, трябва да се монтират напречни усилващи елементи.

В напречните греди на рамковите конструкции трябва да се използват двустранни шевове на талията при носещи елементи.

В греди, изчислени съгласно изискванията на параграфи. 5,18* – 5.23 от тези стандарти не се допуска използването на едностранни шевове на талията.

13.27. Ребрата за твърдост на заварените греди трябва да бъдат отстранени от фугите на стените на разстояние най-малко 10 дебелини на стената. В пресечната точка на челните шевове на стената на гредата с надлъжния усилвател, шевовете, закрепващи реброто към стената, не трябва да са на 40 mm по-къси от челния шев.

13.28. В заварени I-лъчи на конструкции от група 2 – 4, като правило трябва да се използват едностранни усилващи елементи с тяхното разположение от едната страна на гредата.

В греди с едностранни ремъчни шевове, усилващите елементи трябва да бъдат разположени от страната на стената, противоположна на местоположението на едностранните ремъчни шевове.

Подкранови греди

13.29. Изчисляването на якостта на крановите греди трябва да се извършва в съответствие с изискванията на точка 5.17 за действието на вертикални и хоризонтални натоварвания.

13.30*. Изчисляването на якостта на стените на крановите греди (с изключение на гредите, проектирани за издръжливост, за кранове от групи режим на работа 7K в металургични производствени цехове и 8K в ) трябва да се извърши по формула (33), в която при изчисляване на секции върху опорите на непрекъснати греди, вместо коефициент 1, 15 коефициент трябва да се приеме като 1,3.

13.31 ч. Изчисляването на стабилността на крановите греди трябва да се извърши в съответствие с точка 5.15.

13.32. Проверката на стабилността на стените и поясните листове на крановите греди трябва да се извършва в съответствие с изискванията на раздел. 7 настоящи стандарти.

13.33*. Подкрановите греди трябва да бъдат проектирани за издръжливост в съответствие с раздел. 9 от тези стандарти и трябва да бъдат взети а = 0,77 за кранове от групи режими на работа 7K (в металургични производствени цехове) и 8K според и а = 1,1 в други случаи.

В кранови греди за кранове от групи режими на работа 7K (в цехове за металургично производство) и 8K, стените трябва допълнително да бъдат изчислени за якост в съответствие с точка 13.34* и издръжливост в съответствие с точка 13.35*.

Съответно, огъващият момент и силата на срязване в секцията на гредата от проектното натоварване;

g f 1 – коефициент на увеличение на вертикалното концентрирано натоварване върху отделно колело на крана, взето в съответствие с изискванията на SNiP за натоварвания и удари;

Е – проектно наляганекранови колела без отчитане на динамичния коефициент;

лев – условна дължина, определена по формулата

Където с – приетият коефициент за заварени и валцовани греди е 3,25, за греди с високоякостни болтове – 4,5;

J 1f – сумата от собствените инерционни моменти на ремъка на гредата и релсата на крана или общия инерционен момент на релсата и ремъка в случай на заваряване на релсата със шевове, които осигуряват съвместната работа на релсата и колана;

планината – локален въртящ момент, определен по формулата

планината = F e + 0,75 Q t h r, (147)

Където д – условен ексцентрицитет, приет равен на 15 mm;

Qt – напречно проектно хоризонтално натоварване, причинено от изкривявания мостов крани непаралелност на кранови пътища, взети в съответствие с изискванията на SNiP за натоварвания и удари;

h r – височина на крановата релса;

– сумата от собствените инерционни моменти на усукване на релсата и ремъка, където t fИ б е – съответно дебелината и ширината на горната (компресирана) обшивка на гредата.

Всички напрежения във формули (141) – (145)* трябва да се приема със знак плюс.

13.35*. Изчисляването на издръжливостта на горната зона на стената на композитна кранова греда трябва да се извърши по формулата

Където Рн – проектна устойчивост на умора за всички стомани, взети равни съответно за заварени греди и болтови греди с висока якост: Рн = 75 MPa (765 kgf / cm 2) и 95 MPa (930 kgf / cm 2) за компресираната горна зона на стената (сечение в обхвата на гредата); Рн = 65 MPa (665 kgf / cm 2) и 89 MPa (875 kgf / cm 2) за горната зона на опън на стената (подпорни секции от непрекъснати греди).

Стойностите на напрежението във формула (148) трябва да се определят съгласно точка 13.34* от натоварванията на крана, установени в съответствие с изискванията на SNiP за натоварвания и удари.

Горните поясни шевове в кранови греди за кранове от групи режим на работа 7K (в металургични производствени цехове) и 8K трябва да бъдат направени с проникване до пълната дебелина на стената.

13.36. Свободните ръбове на опънатите ремъци на крановите греди и гредите на работните платформи, които поемат директно натоварването от подвижния състав, трябва да бъдат валцовани, рендосани или нарязани чрез машинно кислородно или плазмено дъгово рязане.

13.37*. Размерите на твърдостта на гредите на крана трябва да отговарят на изискванията на точка 7.10, а ширината на изпъкналата част на двустранното ребро трябва да бъде най-малко 90 mm. Двустранните напречни усилващи елементи не трябва да се заваряват към фланците на гредата. Краищата на усилващите елементи трябва да са плътно прилепнали към горната обшивка на гредата; в същото време, в греди за кранове от групи режими на работа 7K (в металургични производствени цехове) и 8K, е необходимо да се планират краищата, съседни на горния пояс.

В греди за кранове от групи режим на работа 1K – 5K е позволено да се използват едностранни напречни усилватели със заваряването им към стената и към горния пояс и разположението им в съответствие с точка 13.28.

13.38. Изчисляването на якостта на окачени греди на кранови коловози (монорелси) трябва да се извършва, като се вземат предвид местните нормални напрежения в точката на прилагане на натиск от колелото на крана, насочени по протежение и напречно на оста на гредата.

Листови структури

13.39. Контурът на напречните усилващи елементи на черупките трябва да бъде проектиран като затворен.

13.40 часа. Прехвърлянето на концентрирани натоварвания към листови конструкции по правило трябва да се осигурява чрез усилващи елементи.

13.41. На местата, където се срещат черупки с различни форми, по правило трябва да се използват плавни преходи, за да се намалят локалните напрежения.

13.42. Всички челни заварки трябва да бъдат направени или чрез двустранно заваряване, или чрез едностранно заваряване със заваряване на основата или подложка.

Проектът трябва да показва необходимостта от осигуряване на плътни връзки в конструкциите, където се изисква тази плътност.

13.43. В листовите конструкции по правило трябва да се използват челно заварени съединения. Сглобките на листове с дебелина 5 мм или по-малко, както и монтажните фуги могат да се застъпват.

13.44. При проектирането на листови конструкции е необходимо да се предвидят промишлени методи за тяхното производство и монтаж чрез използване на:

листове и ленти с големи размери;

метод на валцуване, производство на заготовки под формата на черупки и др.;

рязане, което осигурява най-малко количество отпадъци;

автоматично заваряване;

минимален брой заварки, извършени по време на монтажа.

13.45 ч. При проектирането на правоъгълни или квадратни плоски мембранни мембрани в ъглите на носещите контури по правило трябва да се използва плавно свързване на контурни елементи. За мембранни конструкции по правило трябва да се използват стомани с повишена устойчивост на корозия.

Монтажни скоби

13,46*. Монтажните закрепвания на строителни конструкции и конструкции с кранови греди, проектирани за издръжливост, както и конструкции за железопътни влакове, трябва да се извършват с помощта на заваръчни или високоякостни болтове.

Болтове с класове на точност B и C могат да се използват при монтажни връзки на тези конструкции:

за закрепване на греди, елементи на конструкцията на фенерите, връзки по горните корди на ферми (ако има връзки по долните корди или твърд покрив), вертикални връзки по ферми и фенери, както и елементи на половин дърво;

за закрепване на връзки по долните корди на ферми при наличие на твърд покрив (стоманобетон или стоманобетонни плочи от клетъчен бетон, стоманени профилирани настилки и др.);

за закрепване на греди и подгреди към колони и греди към подгреди, подлежащи на прехвърляне на вертикално опорно налягане през масата;

за закрепване на разцепени кранови греди един към друг, както и за закрепване на долния им пояс към колони, към които не са закрепени вертикални връзки;

за закрепване на греди на работни платформи, които не са изложени на динамични натоварвания;

за закрепване на вторични конструкции.

14. Допълнителни изисквания към проектирането на жилищни и обществени сградии структури

Рамкови сгради

14.1– 14.3 и табл. 43 изключени.

14,4*. За преразпределяне на моментите на огъване в елементите на рамковите системи е позволено да се използват стоманени плочи, работещи в пластичния етап на кръстовищата на напречните греди с колоните.

Облицовките трябва да бъдат изработени от стомани с граница на провлачване до 345 MPa (3500 kgf / cm2).

Силите в подложките трябва да се определят при минималната граница на провлачване s y,мин = Рини максимална граница на провлачване s y, макс = Рин+ 100 MPa (1000 kgf/cm2).

Покритията, работещи в пластичния етап, трябва да имат рендосани или фрезовани надлъжни ръбове.

Висящи калъфи

14.5. За структури от нишки обикновено трябва да се използват въжета, нишки и тел с висока якост. отдаване под наем е разрешено.

14.6. Покривът на висящо покритие по правило трябва да бъде разположен директно върху носещите нишки и да повтаря формата, образувана от тях. Позволено е да се повдигне покривът над нишките, като се постави върху специална надстройка или да се окачи на нишките отдолу. В този случай формата на покрива може да се различава от формата на увисналите нишки.

14.7. Очертанията на опорните контури трябва да се задават, като се вземат предвид кривите на налягане от силите в прикрепените към тях нишки при проектни натоварвания.

14.8. Висящите покриви трябва да бъдат проектирани за стабилност на формата при временни натоварвания, включително всмукване от вятър, което трябва да осигури плътността на приетата покривна конструкция. В този случай промяната в кривината на покритието трябва да се провери в две посоки. - по дължина и напречно на нишките. Необходимата стабилност се постига чрез конструктивни мерки: увеличаване на напрежението на нишката поради теглото на покритието или предварителното напрежение; създаване на специална стабилизираща структура; използването на твърди нишки при огъване; трансформиране на системата от нишки и покривни плочи в единна конструкция.

14.9. Напречното сечение на нишката трябва да се изчисли въз основа на най-голямата сила, възникваща при проектното натоварване, като се вземат предвид промените в определената геометрия на покритието. В мрежестите системи освен това трябва да се провери напречното сечение на нишката за сила от действието на временно натоварване, разположено само по тази нишка.

14.10. Вертикалните и хоризонталните движения на нишките и силите в тях трябва да се определят, като се вземе предвид нелинейността на работата на покривните структури.

14.11. Коефициентите на работните условия на нишките на въжетата и техните закрепвания трябва да се вземат в съответствие с раздел. 16. За стабилизиращи въжета, ако не се затягат за опорния контур, коефициентът на работните условия g c = 1.

14.12. Поддържащите възли за резби, направени от валцовани профили, по правило трябва да бъдат шарнирни.

15*. Допълнителни изисквания към проектирането на опори за въздушни електропроводи, конструкции на отворени разпределителни уредби и транспортни контактни линии

15.1*. За опори на въздушни електропроводи (OL) и конструкции на отворени разпределителни уредби (OSD) и линии на контактни мрежи на транспорта (CS) по правило трябва да се използва стомана в съответствие с табл. 50* (с изключение на стомани S390, S390K, S440, S590, S590K) и табл. 51, а.

15.2*. Болтове с класове на точност A, B и C за опори на въздушни линии и конструкции на външни разпределителни уредби с височина до 100 m трябва да се приемат както за конструкции, които не са проектирани за издръжливост, така и за опори с височина над 100 m – като за конструкции, предназначени за издръжливост.

15.3. Части за леенетрябва да бъдат проектирани от въглеродна стомана класове 35L и 45L от леярски групи II и III съгласно GOST 977 – 75*.

15,4*. При изчисляване на опори за въздушни линии и конструкции на външни разпределителни уредби и компресорни станции, коефициентите на работни условия, установени в раздел. 4* и 11, както и съгласно табл. 44*, клауза 15.14* и прил. 4* от тези стандарти.

Изчисляването на якостта на опорните елементи, с изключение на изчисляването на секциите в местата на закрепване на елементи на опън от единични ъгли, прикрепени към един фланец с болтове, съгласно точка 5.2 не е разрешено.

Таблица 44*

Работата на срязване е основният вид работа на болтовите връзки. В този случай обикновените болтове (груби, нормални и високопрецизни) работят за срязване, а стените на отворите в свързаните елементи - за смачкване (снимките по-долу).

Болтовете от 1-ва и 2-ра група, когато са заварени заедно, работят за срязване и смачкване. Разпределението на надлъжната сила N, преминаваща през центъра на тежестта на връзката между болтовете, се приема за равномерно. Проектната сила, която може да бъде поета от един болт от условието за якост на срязване, се определя от формулата

N b = R bs A b n s γ b ;

проектна сила, която може да бъде поета от един болт при сгъване:

N = R bp γ b d∑t;

под действието на външна сила, насочена успоредно на надлъжната ос на болтовете, тяхната работа се извършва в напрежение (фигура по-долу). Проектна сила, която може да бъде поета от един болт при работа на опън:

Схема на работа на конвенционалните болтове

а - връзка едно към едно; 6 - двойна връзка; c - опън; 1—срезна равнина; 2 - срутване на стените на дупките

Във формулите по-долу R bs , R bp , R bt са изчислените съпротивления на болтовите съединения на срязване, смачкване и опън (показани в таблицата); д- външен диаметърболт; A = πd 2 / 4 - изчислената площ на напречното сечение на пръта на болта; A bn е нетната площ на напречното сечение на болта (по резбата), таблицата по-долу; ∑t е най-малката обща дебелина на смачканите в една посока елементи; n s — брой изчислени срезове на един болт; γ b е коефициентът на работните условия за съединения, приет съгласно таблицата SNiP, за болтове с груба и нормална точност в многоболтова връзка γ b = 0,9, за болтове с повишена точност γ b = 1,0.

Изчислена якост на срязване и опън на болтовете

Изчислено съпротивление на лагеруване на елементи, свързани с болтове

Площ на напречното сечение на болта

* Не се препоръчват болтове с посочените диаметри

Необходимият брой n болтове във връзка под действието на аксиална сила трябва да се определи по формулата:

n ≥ N / γ c N bmin

където N bmin е по-малката от стойностите на проектните сили за един болт, изчислени за смачкване, срязване и напрежение съгласно формулите по-долу; γ c е коефициентът на работните условия.

Силата на опън на болта и качеството на триещите се повърхности са от решаващо значение при работата на връзките на болтове с висока якост.

Проектната сила, която може да бъде поета от всяка триеща се повърхност на свързаните елементи, затегнати с един високоякостен болт (фигура по-долу), се определя по формулата

Q bn = R bn γ b A bn μ / γ h

където R bh = 0,7R bun е изчислената якост на опън на болт с висока якост (R bun е най-ниската якост на опън на материала на болта, таблицата по-долу); γ b - коефициент на работни условия на връзката, в зависимост от броя на болтовете, необходими за възприемане на проектната сила, и се приема равен на: 0,8 при n< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Схема на работа на връзка с помощта на високоякостни болтове

Броят на високоякостните болтове във връзка под действието на надлъжна сила се определя по формулата:

n ≥ N / Q bh γ c k

където k е броят на триещите се повърхности на свързаните елементи.

Напрежението на високоякостните болтове се осъществява от аксиална сила P = R bh A bn (фигурата по-долу).

Броят на болтовете от едната страна на съединението в работещ конструктивен елемент по правило се приема най-малко два. В ставите и точките на закрепване (за спестяване на материал за облицовка) разстоянието между болтовете трябва да бъде минимално. При слабо функциониращи (съединителни, конструктивни) връзки разстоянието трябва да е максимално, за да се намали броят на болтовете.

Механични свойства на високоякостни болтове

Коефициенти на триене и надеждност за съединения с високоякостни болтове

Забележка. M—контрол на напрежението въз основа на въртящия момент; a - същото, според ъгъла на въртене на гайката.

Поставянето на болтовете в листове и валцувани профили може да бъде в ред или в шахматен ред. Линиите, минаващи през центровете на дупките, се наричат ​​маркировки. Разстоянието между маркировките по протежение на силата се нарича стъпка, а през силата - пътека (фигурата по-долу).

Поставяне на дупка

а - в листов материал; б - в валцувани профили; 1 - рискове; l—стъпка; e—писта

Минималните разстояния между центровете на болтовете в стоманени конструкции се определят от състоянието на якост на основния метал, максималните разстояния от условията на стабилност на свързаните елементи в пространството между болтовете или нитове при натиск.

Стоманените конструкции на строителната площадка почти винаги се съединяват с помощта на болтова връзкаи има много предимства пред другите методи на свързване и преди всичко заварените връзки - лесен монтаж и контрол на качеството на връзката.

Сред недостатъците може да се отбележи по-висока консумация на метал в сравнение със заварена връзка, защото В повечето случаи са необходими наслагвания. Освен това отворът за болта отслабва секцията.

Има много видове болтови връзки, но в тази статия ще разгледаме класическата връзка, използвана в строителните конструкции.

SNiP II-23-81 Стоманени конструкции

SP 16.13330.2011 Стоманени конструкции (Актуализирано издание на SNiP II-23-81)

SNiP 3.03.01-87 Носещи и ограждащи конструкции

SP 70.13330.2011 Носещи и ограждащи конструкции (Актуализирано издание на SNiP 3.03.01-87)

STO 0031-2004 Болтови съединения. Обхват и области на приложение

STO 0041-2004 Болтови съединения. Проектиране и изчисляване

STO 0051-2006 Болтови съединения. Изработка и монтаж

Видове болтови съединения

По брой болтове: едноболтови и многоболтови. Мисля, че няма нужда да обяснявам смисъла.

Според характера на прехвърлянето на сила от един елемент към друг:

Не е устойчив на срязване и е устойчив на срязване (триене). За да разберем значението на тази класификация, нека разгледаме как обикновено работи една болтова връзка, когато се работи при срязване.

Както можете да видите, болтът компресира 2-те плочи и част от силата се възприема от силите на триене. Ако болтовете не компресират плочите достатъчно силно, тогава плочите се плъзгат и силата Q се възприема от болта.

Изчисляването на връзките, които не са устойчиви на срязване, предполага, че силата на затягане на болтовете не се контролира и цялото натоварване се предава само през болта, без да се вземат предвид възникващите сили на триене. Този тип връзка се нарича връзка без контролирано напрежение на болта.

Устойчивите на срязване или триещи се съединения използват високоякостни болтове, които затягат плочите с такава сила, че натоварването Q се прехвърля чрез сили на триене между 2-те плочи. Такава връзка може да бъде фрикционна или фрикционно-срязваща; в първия случай при изчислението се вземат предвид само силите на триене; във втория се вземат предвид силите на триене и якостта на срязване на болта. Въпреки че връзката триене-срязване е по-икономична, е много трудно да се приложи на практика в многоболтова връзка - няма сигурност, че всички болтове едновременно ще могат да поемат натоварването на срязване, така че е по-добре да се изчисли фрикционна връзка без да се отчита срязването.

За големи натоварвания на срязване фрикционната връзка е по-предпочитана, тъй като Потреблението на метал от това съединение е по-малко.

Видове болтове по клас на точност и тяхното приложение

Болтове с клас на точност А - тези болтове се монтират в отвори, пробити до проектния диаметър (т.е. болтът влиза в отвора без хлабина). Първоначално дупките се правят с по-малък диаметър и постепенно се пробиват до желания диаметър. Диаметърът на отвора в такива връзки не трябва да бъде повече от 0,3 mm по-голям от диаметъра на болта. Изключително трудно е да се направи такава връзка, така че те практически не се използват в строителни конструкции.

Болтове с клас на точност B (нормална точност) и C (приблизителна точност) се монтират в отвори с 2-3 mm по-големи от диаметрите на болтовете. Разликата между тези болтове е грешката в диаметъра на болта. За болтове с клас на точност B действителният диаметър може да се отклонява с не повече от 0,52 mm, за болтове с клас на точност C до 1 mm (за болтове с диаметър до 30 mm).

За строителни конструкции обикновено се използват болтове с клас на точност B, защото в реалностите на монтаж на строителна площадка постигането на висока точност е почти невъзможно.

Видове болтове по якост и тяхното приложение

За въглеродните стомани класът на якост се обозначава с две числа, разделени с точка.

Има следните класове на якост на болтовете: 3,6; 3,8; 4.6; 4,8; 5.6; 5,8; 6.6; 8,8; 9,8; 10,9; 12.9.

Първото число в класификацията за якост на болта показва якостта на опън на болта - една единица показва якост на опън от 100 MPa, т.е. якостта на опън на болт от клас на якост 9.8 е 9x100=900 MPa (90 kg/mm²).

Втората цифра в класификацията на класа на якост показва съотношението на границата на провлачване към крайната якост в десетки проценти - за болт с клас на якост 9.8 границата на провлачане е равна на 80% от крайната якост, т.е. границата на провлачване е 900 х 0,8 = 720 MPa.

Какво означават тези числа? Нека да разгледаме следната диаграма:

Ето един общ случай на изпитване на опън на стомана. Хоризонталната ос показва промяната в дължината на тестовия образец, а вертикалната ос показва приложената сила. Както можем да видим от диаграмата, с увеличаване на силата дължината на болта се променя линейно само в областта от 0 до точка А, напрежението в тази точка е границата на провлачване, след което с леко увеличаване на натоварването болтът се разтяга повече силно, в точка D болтът се счупва - това е границата на якост. В строителните конструкции е необходимо да се гарантира, че болтовата връзка работи в рамките на границата на провлачване.

Класът на якост на болта трябва да бъде посочен върху крайната или страничната повърхност на главата на болта

Ако няма маркировки върху болтовете, тогава най-вероятно това са болтове с клас на якост под 4,6 (техните маркировки не се изискват от GOST). Използването на болтове и гайки без маркировка е забранено в съответствие с SNiP 3.03.01.

На болтовете с висока якост символът на стопилката е допълнително посочен.

За използваните болтове е необходимо да се използват гайки, съответстващи на техния клас на якост: за болтове 4.6, 4.8 се използват гайки с клас на якост 4, за болтове 5.6, 5.8, гайки с клас на якост 5 и др. Можете да замените гайки от един клас на якост с по-високи (например, ако е по-удобно да сглобите гайки от същия клас на якост за обект).

Когато болтовете се използват само за срязване, се допуска използването на класа на якост на гайките с клас на якост на болта: 4 - при 5,6 и 5,8; 5 – на 8,8; 8 – на 10,9; 10 – в 12.9.

За болтове от неръждаема стомана, маркировките се прилагат и върху главата на болта. Клас на стоманата - A2 или A4 и якост на опън в kg/mm² - 50, 70, 80. Например A4-80: клас стомана A4, якост 80 kg/mm² = 800 MPa.

Класът на якост на болтовете в строителните конструкции трябва да се определя съгласно таблица D.3 SP 16.13330.2011

Избор на клас стомана за болтове

Степента на стомана на болтовете трябва да бъде определена съгласно таблица D.4 SP 16.13330.2011

Избор на диаметър на болта за конструкциятадизайни

За свързване на строителни метални конструкции трябва да се използват болтове с шестостенна глава с нормална точност в съответствие с GOST 7798 или повишена точност в съответствие с GOST 7805 с голяма стъпка на резбата с диаметри от 12 до 48 mm, класове на якост 5.6, 5.8, 8.8 и 10.9 в съответствие с GOST 1759.4, шестостенни гайки с нормална точност в съответствие с GOST 5915 или повишена точност съгласно GOST 5927 класове на якост 5, 8 и 10 съгласно GOST 1759.5, кръгли шайби за тях съгласно GOST 11371 версия 1 клас на точност A, както и високоякостни болтове, гайки и шайби съгласно GOST 22353 - GOST 22356 с диаметри 16, 20 , 22, 24, 27, 30, 36, 42 и 48 mm.

Диаметърът и броят на болтовете са избрани така, че да осигурят необходимата здравина на сглобката.

Ако през връзката не се предават значителни натоварвания, тогава могат да се използват болтове M12. За свързване на натоварени елементи се препоръчва използването на болтове от M16, за фундаменти от M20.

за болтове M12 - 40 mm;

за болтове M16 - 50 mm;

за болтове М20 - 60 мм;

за болтове M24 - 100 mm;

за болтове М27 - 140 мм.

Диаметър на отвора за болт

За болтове с клас на точност А отворите се правят без хлабина, но не се препоръчва използването на такава връзка поради голямата сложност на нейното производство. В строителните конструкции по правило се използват болтове с клас на точност B.

За болтове с клас на точност B диаметърът на отвора може да се определи с помощта на следната таблица:

Разстояние между болтовете

Разстоянията при поставяне на болтове трябва да се вземат съгласно таблица 40 SP 16.13330.2011

При съединения и възли болтовете трябва да се поставят по-близо един до друг, а конструктивните свързващи болтове (които служат за свързване на части без пренасяне на значителни натоварвания) на максимални разстояния.

Разрешено е закрепването на части с един болт.

Избор на дължина на болта

Определяме дължината на болта, както следва: събираме дебелините на елементите, които се свързват, дебелините на шайбите и гайките и добавяме 0,3d (30% от диаметъра на болта) и след това гледаме диапазона и избираме най-близкия дължина (закръглена нагоре). Според строителните норми болтът трябва да стърчи от гайката поне с едно завъртане. Няма да е възможно да използвате болт, който е твърде дълъг, защото... Резба има само в края на болта.

За удобство можете да използвате следната таблица (от съветския справочник)

При болтови срязващи се съединения с дебелина на външния елемент до 8 mm резбата трябва да бъде разположена извън пакета от елементи, които се свързват; в други случаи резбата на болта не трябва да навлиза по-дълбоко в отвора с повече от половината дебелина на външния елемент от страната на гайката или повече от 5 mm. Ако избраната дължина на болта не отговаря на това изискване, тогава дължината на болта трябва да се увеличи, така че това изискване да бъде изпълнено.

Ето един пример:

Болтът работи на срязване, дебелината на закрепваните елементи е 2х12 мм, според изчислението болт с диаметър 20 мм, дебелина на шайбата 3 мм, дебелина на пружинната шайба 5 мм и дебелина на гайката Приема се 16 mm.

Минималната дължина на болта е: 2x12+3+5+16+0,3x20=54 mm, съгласно GOST 7798-70 избираме болт M20x55. Дължината на резбовата част на болта е 46 мм, т.е. условието не е изпълнено, защото резбата трябва да влиза не повече от 5 mm в отвора, така че увеличаваме дължината на болта до 2x12+46-5=65 mm. Според стандартите можете да приемете болт M20x65, но е по-добре да използвате болт M20x70, тогава всички резби ще бъдат извън отвора. Пружинната шайба може да се смени с обикновена и да се добави още една гайка (това се прави много често, защото използването на пружинни шайби е ограничено).

Мерки за предотвратяване на разхлабването на болтовете

За да сте сигурни, че закрепването няма да се разхлаби с течение на времето, е необходимо да използвате втора гайка или фиксиращи шайби, за да предотвратите отвиването на болтовете и гайките. Ако болтът е в напрежение, тогава трябва да се използва втори болт.

Има и специални гайки със заключващ пръстен или фланец.

Използвайте пружинни шайби, когато овални отворизабранен.

Монтиране на шайби

Под гайката не трябва да се монтира повече от една шайба. Също така е позволено да се монтира една шайба под главата на болта.

Изчисляване на якостта на болтова връзка

Болтовата връзка може да бъде разделена на следните категории:

1) връзка на опън;

2) срязваща връзка;

3) връзка, работеща на срязване и опън;

4) фрикционна връзка (работи на срязване, но със силно напрежение на болтовете)

Изчисляване на болтова връзка на опън

В първия случай здравината на болта се проверява по формула 188 SP 16.13330.2011

където Nbt - товароносимостедин опъващ болт;

Rbt е проектната якост на опън на болта;

Изчисляване на болтова срязваща връзка

Ако връзката работи за срязване, тогава е необходимо да проверите 2 условия:

изчисление за срязване по формула 186 SP 16.13330.2011

където Nbs е носещата способност на срязване на един болт;

Rbs—проектна устойчивост на срязване на болта;

Ab е брутната площ на напречното сечение на болта (приета съгласно таблица G.9 SP 16.13330.2011);

ns е броят на срезовете на един болт (ако болтът свързва 2 плочи, тогава броят на срезовете е равен на един, ако има 3, тогава 2 и т.н.);

γb е коефициентът на работни условия на болтова връзка, приет в съответствие с таблица 41 SP 16.13330.2011 (но не повече от 1,0);

γc е коефициентът на работното състояние, приет в съответствие с таблица 1 от SP 16.13330.2011.

и изчисление за раздробяване по формула 187 SP 16.13330.2011

където Nbp е носещата способност на един болт при смачкване;

Rbp е проектното съпротивление на болта при смачкване;

db е външният диаметър на вала на болта;

∑t - най-малката обща дебелина на свързаните елементи, смачкани в една посока (ако болт свързва 2 плочи, тогава се взема дебелината на една най-тънка плоча, ако болт свързва 3 плочи, тогава сумата от дебелини за плочи, които предават натоварването в една посока и се сравнява с дебелината на плочата, предаваща натоварването в другата посока и се взема най-малката стойност);

γb - коефициент на условия на работа на болтова връзка, приет съгласно таблица 41 SP 16.13330.2011 (но не повече от 1,0)

γc е коефициентът на работното състояние, приет в съответствие с таблица 1 от SP 16.13330.2011.

Проектното съпротивление на болтовете може да се определи от таблица D.5 SP 16.13330.2011

Изчисленото съпротивление Rbp може да се определи от таблица D.6 SP 16.13330.2011

Изчислените площи на напречното сечение на болтовете могат да бъдат определени от таблица D.9 SP 16.13330.2011

Изчисляване на връзките на срязване и напрежение

Когато сили се прилагат едновременно към болтова връзка, причинявайки срязване и напрежение на болтовете, най-напрегнатият болт, заедно с проверката по формула (188), трябва да се провери с помощта на формула 190 SP 16.13330.2011

където Ns, Nt са съответно силите, действащи върху болта, на срязване и на опън;

Nbs, Nbt - проектни сили, определени по формули 186 и 188 SP 16.13330.2011

Изчисляване на фрикционна връзка

Триещи се съединения, в които силите се предават чрез триене, възникващо по протежение на контактните повърхности на свързаните елементи поради напрежението на високоякостни болтове, трябва да се използват: в конструкции от стомана с граница на провлачване над 375 N/mm² и пряко носене на движещи се, вибрационни и други динамични натоварвания; при многоболтови съединения, към които се предявяват повишени изисквания по отношение на пределната деформируемост.

Проектната сила, която може да бъде поета от всяка равнина на триене на елементи, закрепени с един болт с висока якост, трябва да се определи по формулата 191 SP 16.13330.2011

където Rbh е изчислената якост на опън на болт с висока якост, определена в съответствие с изискванията на 6.7 SP 16.13330.2011;

Abn е нетната площ на напречното сечение (приета съгласно таблица D.9 SP 16.13330.2011);

μ е коефициентът на триене между повърхностите на свързаните части (приема се съгласно таблица 42 SP 16.13330.2011);

γh - коефициент, приет съгласно таблица 42 SP 16.13330.2011

Броят на болтовете, необходими за фрикционна връзка, може да се определи по формулата 192 SP 16.13330.2011

където n е необходимия брой болтове;

Qbh е проектната сила, която поема един болт (изчислена с помощта на формула 191 SP 16.13330.2011, описана точно по-горе);

k - броят на равнините на триене на свързаните елементи (обикновено 2 елемента са свързани чрез 2 надземни плочи, разположени от различни страни, в този случай k = 2);

γc е коефициентът на работното състояние, приет в съответствие с таблица 1 от SP 16.13330.2011;

γb е коефициентът на работните условия, взет в зависимост от броя на болтовете, необходими за поемане на силата, и взет равен на:

0,8 при n< 5;

0,9 при 5 ≤ n< 10;

1,0 за n ≤ 10.

Обозначаване на болтови връзки в чертежите

При разработването на болтова връзка е необходимо:

• Осигурете най-добри условияза максимално предаване на сила от един свързан елемент към друг
• Създайте възможност за удобно осъществяване на връзки.

Броят на болтовете във връзката и разстоянието между тях зависи от конструктивните характеристики на свързваните единици.

В точките на закрепване и ставите, в натоварени и критични възли, разстоянието между болтовете е сведено до минимум, за да се намалят разходите за свързващи облицовки.

При слабо натоварени единици разстоянието между отворите за болтове се увеличава, за да се спестят разходи за болтове.

Болтовете във връзката трябва да бъдат разположени по прави линии (белези), които са успоредни на приложените сили във връзката. Разстоянието между болтовете в една линия се нарича стъпка на свързване, а разстоянието между две съседни маркировки се нарича коловоз.

Минималното разстояние между болтовете зависи от здравината на основния материал на връзката, а максималното се определя от устойчивостта на деформация и разрушаване на свързаните зони между болтовете, възможността за деформация на свързаните части или появата на пукнатини във връзката.

При свързване на профилни елементи (канали, ъгли, I-греди), опциите за поставяне на маркировки и възможните диаметри на отворите за болтове са стандартизирани и дадени в справочници. При разработването на такива връзки е необходимо да се предвиди възможността за удобно монтиране на болтове и монтаж на връзката.

При разработването на връзка е много желателно пътят и стъпката да бъдат кратни на 40 mm.

Това ще улесни пробиването на отвори за болтовете с помощта на шаблони.

Ориз. 5.11. Модел на отвори за болтове

а – най-малкото разстояние при редово (I) и шахматно (II) разположение на болтовете; b – най-много голямо разстояниепри напрежение (I) и компресия (II) на елементи; 1 – граничен ъгъл.

Таблица 5.9. При разработване на болтова връзка разстоянието между два съседни болта с една и съща марка се определя съгласно таблицата

При изграждането на различни конструкции понякога възникват ситуации, когато е необходимо да се прикрепят различни елементи към фундаментната основа или опорните пилоти.

Обикновено такава връзка се осъществява с помощта на котви.

Монтажът на анкерни болтове в основата се извършва преди изливането на основата.

Нека се опитаме да разберем по-подробно видовете и целите на такива връзки.

За какво се използват анкерните болтове?

С помощта на свързващи болтове се закрепва стоманобетонната основа носещи елементи строителни конструкции. Те са под формата на метални пръти.

Единият край има резба.

Описание и характеристики на фундаментните болтове

Другият ръб има конструкция, която закрепва устройството към бетонната основа.

Основното предимство на такива закрепвания е възможността за създаване на връзка с висока надеждност.

Такива структури могат да се използват при изграждането на всякакви конструкции.

Видове болтове

При използването на тези крепежни елементи трябва да се спазват доста строги изисквания. Поради това е необходимо да се използват продукти, които отговарят на действащите строителни разпоредби.

Има няколко вида такива връзки.

Извит тип. В единия край на такъв продукт има кука. Може да има различни конфигурации. Монтаж в желязо бетонна основавъзниква преди пълненето.

Със специален метална чиния. Закрепва се с помощта на заваряване или конструкция с резба.

Композитните продукти имат две части, свързани с помощта на съединител. Долният край се монтира преди изливането на бетонния разтвор. Горна частсвързва се към съединителя, след като сместа се втвърди.

Подвижните конструкции имат подобна структура. Монтирането на долната рамка се извършва преди началото на изливането. Горният щифт се завинтва, след като бетонът се втвърди.

При продуктите от директен тип свързващият болт се монтира в готова бетонна основа. В конструкцията е предварително пробит отвор. За монтиране на котвата се използва епоксидно лепило.

Продуктите с коничен край са доста широко използвани за закрепване. Монтират се в готови бази.

Когато щифтът се затегне, разширяващата се цанга се заклинва. Това предотвратява движението на крепежните елементи и ги фиксира.

Характеристики на свързващите продукти

При монтиране на анкерни болтове в основата трябва да се вземат предвид техните параметри.

Днес се произвеждат продукти със следните характеристики:

• Щифтът може да има диаметър от 10 до 140 mm;
• Максималната дължина на свързващия елемент не надвишава 5 m;
• В производствения процес се използват висококачествени стомани;
• Свързващите конструкции могат да имат различни класове на якост (от 4 до 13);
• Възможен допълнителна обработкаанкерни болтове.

Как да монтирате анкерни болтове

Монтирането на анкерни болтове в основата може да се извърши по различни начини. Нека да разгледаме някои видове монтаж.

При монтаж на метални конструкции, свързващи елементиобикновено се монтират в бетонна основа преди изливането на бетон. След сглобяването на армировъчната рамка анкерните болтове се закрепват.

За да направите това, можете да използвате заваряване или свързване с тел. В този случай трябва да наблюдавате тяхната вертикалност, да поддържате необходимите разстояния между свързващите елементи и височината над повърхността за изливане.

След фиксиране на продуктите, горната част с резба е покрита с обикновен полиетилен. Това е необходимо, за да се предпазят нишките от бетонов разтвор.

Окончателният монтаж на метални конструкции може да започне едва след като бетонът достигне необходимата якост.

При по-опростен вариант свързващите елементи се монтират в новоизлят бетон. По време на монтажа трябва да се следи нивото на потапяне и вертикалността на продуктите.

За да монтирате директен анкер, в основата се пробиват отвори с определени диаметри. След това дупките се продухват и почистват от останалите замърсители.

Те побират прави тип анкерни болтове. Получените кухини се запълват със специален лепилен състав.

При монтиране на конични продукти дупките също се пробиват предварително. В тях се вкарват свързващи елементи.

При избора на конкретен дизайн на връзката трябва да се изчисли големината на бъдещото натоварване. Не можете да спестите пари, като купувате свързващи елементи с по-малки диаметри.

По-добре е да използвате продукти от надеждни производители, които отдавна са се доказали в този сегмент.

На какви принципи се основават анкерните връзки?

Анкерният болт се задържа в основата на основата поради влиянието на сили: залепване, триене и спиране. Силите на триене се генерират в резултат на взаимодействието на монолитния материал и свързващия продукт.

Те възникват по време на разширяването на цангата. Натискащите сили се поемат от свързващия елемент.

Те се компенсират от вътрешни съпротивителни сили, които противодействат на счупването.

Адхезионните сили компенсират натоварванията, произтичащи от вътрешно напрежение на срязване в точката, където анкерът е в контакт с бетонната повърхност.

Използване на химическо съединение

В допълнение към свързващите структури, базирани на влиянието на механичните връзки, има продукти, чиято връзка с бетонна основавъзниква поради вътрешномолекулни ефекти.

Наричат ​​се химически анкери. Тези елементи включват метален прът с резбована повърхност и специално лепило, в което се намира.

Вижте подробните инструкции във видеото:

Обикновено за производството на химически свързващи конструкции се използват поцинковани или неръждаеми стомани.

В предварително подготвения отвор се излива специален лепилен състав и болтът се потапя там. След втвърдяване на състава се образува надеждна връзка, която е устойчива на атмосферни влияния и предпазва повърхността от корозия.

КОНСТРУКЦИИ НА ПРОМИШЛЕНИ ПРЕДПРИЯТИЯ

SNiP 2.09.03-85

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

калико телиаленАНКЕРНИ БОЛТОВЕ ЗА ЗАКРЕПВАНЕ НА КОНСТРУКЦИИ И ОБОРУДВАНЕ

1. Анкерни болтове (наричани по-нататък болтове) за закрепване на строителни конструкции и съоръжения към бетонни и стоманобетонни елементи (фундаменти, носещи подове, стени и др.) трябва да се използват при проектна външна температура до минус 65°C включително. .

Забележка. Прогнозната зимна външна температура на въздуха се приема като средна температура на въздуха от най-студения петдневен период, в зависимост от строителната зона съгласно SNiP 2.01.01-82.

2. Когато бетонът на конструкциите, в които са вградени болтове, се нагрява над 50°C, изчисленията трябва да вземат предвид влиянието на температурата върху якостните характеристики на конструктивния материал, болтове, фугиращи разтвори, лепила и др.

Проектните температури на процеса се определят от проектното задание.

3. Болтове, предназначени за работа в агресивни среди и висока влажност, трябва да бъдат проектирани, като се вземат предвид допълнителните изисквания на SNiP 2.03.11-85.

Ако има подходяща обосновка, е допустимо да се използват други методи за закрепване на оборудването към основите (например абсорбатори на вибрации, лепило и др.). Според проектното решение болтовете могат да бъдат огънати, с анкерна плоча, прави или конични (разширителни) (табл. 1).

маса 1

Според метода на монтаж болтовете се разделят на такива, монтирани преди бетонирането на елементите, в които са вградени (с извивка и с анкерна плоча), и на готови елементи, монтирани в пробити отвори (прави и конични).

Правите болтове в кладенците се закрепват с помощта на синтетично лепило или вибрационно уплътнение, а коничните болтове се закрепват с помощта на разширяващи се цанги или циментово-пясъчни смеси.

Според условията на работа болтовете се разделят на конструктивни и структурни. Болтовете, които понасят натоварвания, възникващи по време на експлоатацията на строителни конструкции или оборудване, се считат за устойчиви. Конструктивните болтове включват болтове, предназначени за закрепване на строителни конструкции и съоръжения, чиято устойчивост срещу преобръщане или разместване е осигурена собствено теглоконструкции или оборудване. Конструктивните болтове са предназначени за изправяне на строителни конструкции и оборудване по време на монтажа им и за осигуряване на стабилна работа на конструкциите и оборудването по време на работа, както и за предотвратяване на тяхното случайно изместване.

Болтове с коляно и анкерна плоча могат да се използват за закрепване на конструкции и оборудване без ограничения.

Болтовете, монтирани в кладенци, могат да се използват за закрепване на строителни конструкции и оборудване, които не изпитват значителни динамични натоварвания.

За закрепване на носещи колони на сгради и конструкции, оборудвани с мостови кранове, както и за високи сгради и конструкции, за които натоварването от вятъра е основното, не е разрешено да се използват болтове, монтирани в кладенци, с изключение на болтове с коничен край, монтиран по метода на вибрационно потапяне с дълбочина на вграждане не по-малка от 20d. .

6. Изборът на марки стомана за анкерни болтове трябва да се извършва в съответствие с GOST 24379.0-80, а техните дизайни и размери - в съответствие с GOST 24379.1-80.

Изчислената якост на опън на металния болт Rba трябва да се вземе съгласно SNiP II-23-81. Всички болтове трябва да бъдат затегнати до стойността на предварително затягане F , което за статични натоварвания трябва да се приеме равно на 0.75P, за динамични натоварвания 1.1P

За строителни конструкции болтовете могат да бъдат затегнати с помощта на стандарт ръчни инструментис максимално усилие (докрай).

Площта на напречното сечение на болта (по резбата) трябва да се определи от състоянието на якост

където k0 = 1,35 - за динамични натоварвания, 1,05 - за статични натоварвания.

За подвижни болтове с анкерни плочи, монтирани свободно в тръба, коефициентът k0 за динамични натоварвания се приема равен на 1,15.

Под действието на динамични натоварвания напречното сечение на болтовете, определено по формула (1), трябва да се тества за издръжливост по формулата

където c е коефициентът на натоварване, взет съгласно таблица 1 в зависимост от конструкцията на болта;

m е коефициентът, приет съгласно таблица 2.

Основни болтове. Насоки за проектиране

в зависимост от диаметъра на болта;

a е коефициент, който отчита броя на циклите на натоварване и се взема съгласно таблица 3.

таблица 2

Таблица 3

При изчисляване на закрепванията на строителни конструкции силата на предварително затягане и площта на напречното сечение на болтовете трябва да се определят като за статични натоварвания (вижте таблица 1), освен ако няма специални инструкции в проекта. При монтиране на болтове в група за закрепващо оборудване стойността на проектното натоварване P на болт трябва да се определи за най-натоварения болт:

където N е проектната надлъжна сила;

M е проектният огъващ момент;

n е общият брой болтове;

y1 — разстоянието от оста на въртене до най-отдалечения болт в областта на разтегнатото съединение;

yi е разстоянието от оста на въртене до i-тия болт, като се вземат предвид както разтегнатите, така и компресираните болтове.

Оста на въртене може да се приеме, че минава през центъра на тежестта на опорната повърхност на оборудването или обувката на колоната.

13. За проходни стоманени колони с отделни обувки стойността на проектното натоварване на опън на болт трябва да се определи по формулата

P = (M - Nb)/nh (4)

където N, M са съответно надлъжната сила и огъващият момент в проходната колона на нивото на върха на основата;

b- разстояние от центъра на тежестта на секцията на колоната до оста на компресирания клон;

n е броят на болтовете, закрепващи клона на колоната;

h е разстоянието между осите на клоновете на колоната.

За обувки от плътни стоманени колони стойността на проектното натоварване на един опънат болт трябва да се определи по формулата

P = (Rbbsx - N)/n (5)

където Rb е проектното съпротивление на бетона;

bs е ширината на основната плоча на обувката;

x е височината на компресираната зона на бетона под плочаобувка, определена съгласно SNiP 2.03.01-84 за ексцентрично компресирани елементи;

н — проектна аксиална сила в колоната;

n е броят на опънатите болтове, разположени от едната страна на обувката на колоната.

Силата на предварително затягане на болтовете F1 за поемане на хоризонтални (срязващи) сили в равнината на опора на оборудването върху фундамента се определя по формулата

където k е коефициентът на стабилност на затягане, взет съгласно таблица 1;

Q е изчислената сила на срязване, действаща в базовата равнина;

N - нормална сила;

f е коефициентът на триене, приет равен на 0,25;

n е броят на болтовете.

При комбинирано действие на вертикални и хоризонтални (срязващи) сили стойността на силата на затягане F0 трябва да се определи по формулата

F0 = F + F1/k (7)

Сила на срязване Q , действаща в равнината на огъващия момент, тъй като чрез стоманени колони, които имат отделни обувки за клонове на колона, могат да се възприемат от силата на триене под компресиран клон на колона, който отговаря на условието

където обозначенията са същите като във формула (4).

Силата на срязване за плътни стоманени колони, както и за проходни колони под действието на сила на срязване, перпендикулярна на равнината на огъващия момент (колони за свързване), може да се поеме от силата на триене от действието на надлъжната сила и болта сила на затягане, която удовлетворява условието

Q Ј f(nAsaRba / 4 + N), (9)

където f е коефициентът на триене, приет равен на 0,25;

n е броят на болтовете за закрепване на компресиран клон на колона или броят на компресираните болтове, разположени от едната страна на обувката на колона с плътно сечение;

Asa е площта на напречното сечение на един болт;

N е минималната надлъжна сила, съответстваща на натоварванията, от които се определя силата на срязване.

Минималната дълбочина на вграждане на болтове в бетон N за бетон клас B12.5 и клас стомана VStZkp2 трябва да се вземе съгласно таблица 1.

За други класове болтова стомана или друг клас бетон по отношение на якостта на натиск, минималната дълбочина на вграждане H0 трябва да се определи по формулата

H0 = Hm1m2, (10)

където m1 е съотношението на изчислената якост на опън на бетон от клас B12.5 към изчислената устойчивост на бетон от приетия клас. За болтове с диаметър 24 mm или повече, монтирани в кладенци на готови основи, коефициентът m1 трябва да се приеме равен на 1;

м2 — съотношението на изчислената якост на опън на метала на болтовете от приетата марка стомана към изчислената устойчивост на стомана клас VStZkp2.

За структурни болтове с извивки дълбочината на вграждане в бетон може да се приеме равна на 15d , за болтове с анкерни пластини – 10d, а за болтове, монтирани в кладенци – 5d . Най-малките допустими разстояния между осите на болтовете и от оста на външните болтове до ръба на фундамента са дадени в таблица 1.

Разстоянията между болтовете, както и от оста на болтовете до ръба на основата, могат да бъдат намалени с 2d със съответно увеличаване на дълбочината на вграждане на болта с 5d.

Разстоянието от оста на болта до ръба на основата може да бъде намалено с друг диаметър, ако има специална армировка на вертикалния ръб на основата на мястото, където е монтиран болтът.

Във всички случаи разстоянието от оста на болта до ръба на основата не трябва да бъде по-малко от 100 mm за болтове с диаметър 30 ​​mm включително, 150 mm за болтове с диаметър до 48 mm и 200 mm. за болтове с диаметър над 48 mm.

Забележка. При монтиране на сдвоени болтове (например за закрепване на носещи стоманени колони на сгради и конструкции) трябва да се осигури обща анкерна плоча с разстояние между отворите, равно на проектното разстояние между осите на болтовете, или трябва да се поставят единични болтове монтирани с разлики в дълбочината.

За стоманени анкери класове A-Iи A-II: а = 4дд, б = 6dd, s = 3dd, e = 3дд; Един и същ, клас A-I II: а = 5дд, б = 7dd, s = 3,5dd, e = 4dd (dd ¾диаметър на котвата, изискван от изчислението)

5.112 (5.14). Дължината на анкерните пръти на вградените части, когато са подложени на сили на опън, трябва да бъде не по-малка от обиколка, определен съгласно инструкциите на точка 5.44. В този случай дължината на опънатите анкерни пръти, вградени в опънат бетон или в компресиран бетон с sbc/Rb> 0,75 или sbc/Rb< 0,25 трябва да се определи по формула (316), като се използват стойностите на w нагоре, D l нагореи л нагорепо поз. 1а таблица 44. В други случаи посочените стойности трябва да се приемат съгласно поз. 16 маси 44 (тук sbc-напрежения на натиск в бетона, действащи перпендикулярно на анкерния прът и определени като за еластичен материал по протежение на намалено сечение от постоянна ефективни натоварванияпри коефициент на безопасност при натоварване g f = 1,0

Ако част от котвата е дълга Аразположени в зона с напрежения в бетона, отговарящи на условието от 0,75 ³ sbc/Rb³ 0,25, след това w нагореопределена по формулата

Където ла- действителната дължина на котвата. Други параметри на таблицата. 44 са определени по подобен начин.

Когато нормалните анкерни пръти са подложени на сили на опън и срязване дясна частформула (316) се умножава по коефициента d3, равен на:

Където Qan1 , Нан1- съответно сили на опън и срязване в анкерния прът, определени в съответствие с точка 3.101.

В този случай стойността lanтрябва да бъде не по-малко от минималните стойности lanсъгласно клауза 5.44.

За нормалните котви дължината се измерва от вътрешна повърхностплочи, за наклонени - от началото на завоя или крайния ръб на плочата.

5.113 (5.45). Дължината на анкерите на вградените части под действието на силите на опън върху тях (вижте параграф 3.101) може да бъде намалена чрез заваряване на анкерни плочи в краищата на прътите или монтиране на горещи анкерни глави с диаметър най-малко 2 д-за армировъчни пръти от класове A-I и A-II и най-малко 3 д-за пръти от армировка клас А-III. В тези случаи дължината на анкерния прът се определя чрез изчисления за пробиване и смачкване на бетон (виж параграфи 3.106, 3.107 и 3.109) и се приема за най-малко 10 д(д- диаметър на котвата).

Анкерните плочи трябва да отговарят на изискванията на точка 5.45 a.

В случай, че могат да се образуват пукнатини в бетона по дължината на анкерите ( s bt > Rbt) в рамките на тяхната проектна дължина краищата на анкерите трябва да бъдат подсилени със заварени плочи или опорни глави. В този случай краищата на анкерите трябва да бъдат разположени в компресираната зона на елементите. При ексцентрично опънати елементи, когато надлъжната сила е разположена между армировката СИ С'краищата на анкерите трябва да бъдат поставени на противоположния ръб на елемента, като ги водят зад надлъжната армировка.

5.114. Когато се приложи притискаща сила към вградената част, част от силата на срязване може да бъде прехвърлена към бетона чрез ограничители, направени от лентова стомана или от армировъчни пръти (вижте фиг.

глупости. 129. Най-късите разстояния между анкерите и от анкерите до ръба на бетона

5.115. Препоръчително е да се проектират вградени части в лек бетон от класове B5 - B10 по такъв начин, че силите на разкъсване да се възприемат от нормалните анкери, а силите на срязване - от наклонените. Анкерите на вградените части в тези случаи се препоръчват да бъдат направени от периодична армировъчна стомана от клас A-II или от гладка армировъчна стомана от клас A-I с диаметър не повече от 16 mm. В краищата на анкерите трябва да се осигурят подсилвания под формата на изкривени глави и заварени плочи. Дължината на анкерните пръти и размерите на армировката се определят въз основа на изчислението за пробиване и смачкване на бетон (вижте параграфи 3.106, 3.107 и 3.109), докато дължината на анкера се приема най-малко 15 д,и диаметърът на засадената глава е най-малко 3 д.

не намери ли това, което търсиш? Използвайте търсачката.