Πώς να προσδιορίσετε την κατανάλωση ατμού. Κανόνες αυτοεπιλογής. Σχέσεις μεταξύ βασικών φυσικών και λειτουργικών παραμέτρων. Εικ.6. Η διαδικασία της διαστολής του ατμού στο(α) δωμάτιο(ες) συμπύκνωσης

Με βάση την λαμβανόμενη τιμή η oe καθορίστε την προκαταρκτική εκτιμώμενη ταχύτητα ροήςζεύγος

που θα διευκρινιστεί αργότερα.

Για στρόβιλους με μία ελεγχόμενη εξαγωγή ατμού (όπως καθορίζεται), η προκαταρκτική ροή ατμού προσδιορίζεται από έναν κατά προσέγγιση τύπο (υποθέτοντας ότι η σχετική εσωτερική απόδοση του τμήματος υψηλής πίεσης και του στροβίλου στο σύνολό του είναι η ίδια):

(13)

Οπου σολ- αξία της ρυθμιζόμενης (βιομηχανικής, τηλεθέρμανσης) εξόρυξης υπό πίεση Rσύμφωνα με (ανατίθεται)· Ν t 0chvd - πτώση θερμότητας ιδανικής τουρμπίνας από την αρχική πίεση R 0 στην πίεση εξαγωγής Rσύμφωνα με το (Εικ. 6).

Κατά τον υπολογισμό της διαδρομής ροής ενός στροβίλου με ελεγχόμενη εξαγωγή:

1) όλα τα στάδια μέχρι την ελεγχόμενη εξαγωγή υπολογίζονται για τη συνολική κατανάλωση ατμού που βρέθηκε χρησιμοποιώντας τον τύπο (13).

2) τα στάδια μετά την ελεγχόμενη εκχύλιση υπολογίζονται για τον ρυθμό ροής στη λειτουργία καθαρής συμπύκνωσης, που προσδιορίζεται από την έκφραση (12).

Τα στάδια χαμηλής πίεσης πρέπει να διασφαλίζουν τη διέλευση ατμού όταν ο στρόβιλος λειτουργεί με ονομαστική ηλεκτρική ισχύ με απενεργοποιημένη την ελεγχόμενη εξαγωγή (λειτουργία συμπύκνωσης).

Ο υπολογισμός του θερμικού κυκλώματος, ο προσδιορισμός των ρυθμών ροής ατμού στα διαμερίσματα του στροβίλου και η μείωση του ενεργειακού ισοζυγίου πραγματοποιούνται για δύο τρόπους λειτουργίας του στροβίλου:

α) με ελεγχόμενη εξαγωγή σε ονομαστική ηλεκτρική ισχύ (τρόπος συμπαραγωγής)·

β) χωρίς ελεγχόμενη εξαγωγή (λειτουργία συμπύκνωσης) στην ονομαστική ηλεκτρική ισχύ.

Η προσαρμογή του μήκους του ακροφυσίου και των λεπίδων εργασίας των σταδίων στην ελεγχόμενη εκχύλιση πραγματοποιείται σύμφωνα με τη ροή ατμού μέσω των διαμερισμάτων που λαμβάνονται στη λειτουργία συμπαραγωγής και τα υπόλοιπα στάδια ― με ροή ατμού μέσω των διαμερισμάτων σε λειτουργία συμπύκνωσης.

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΑΤΜΟΤΡΟΒΙΛΟΥ ΠΟΛΥΣΤΑΔΙΟΥ

K-12-35 με τρεις αναγεννητικές επιλογές για θέρμανση του νερού τροφοδοσίας στους 145 °C σύμφωνα με τα ακόλουθα αρχικά δεδομένα:

ονομαστικός ηλεκτρική ενέργεια Ν e = 12000 kW;

συχνότητα περιστροφής n=50 s -1;

πίεση ατμού μπροστά από τον στρόβιλο R" 0 = 3,5 MPa;

θερμοκρασία ατμού μπροστά από τον στρόβιλο t"0 = 435 o C;

πίεση ατμού εξαγωγής R" k = 0,006 MPa;

κατανομή ατμού στο ακροφύσιο.

Προσδιορισμός κατανάλωσης ατμού

Υπολογίζουμε την τουρμπίνα για οικονομική ισχύ. Ας δεχτούμε

Ν eq =0,9 Ν e =0,9∙12000 = 10800 kW.

Πίεση μπροστά από τα ακροφύσια του σταδίου ελέγχου στη λειτουργία σχεδίασης

R 0 = 0,95∙R"0 = 0,95∙3,5=3,325 MPa.

Η απώλεια πίεσης στο σωλήνα εξάτμισης καθορίζεται από τον τύπο

Δ p = p" Προς την ∙ λ∙( Μεκεφ /100) 2,

έχοντας αποδεχτεί Με VP =120 m/s, λ = 0,07, παίρνουμε

Δ R=0,006∙0,07∙(120/100) 2 = 0,0006 MPa,

πίεση ατμού πίσω από τα πτερύγια του ρότορα τελευταίου σταδίου

RΠρος την =σελ" Προς την + Δ R= 0,006 +0,0006 = 0,0066 MPa.

Χονδρικά απεικονίζουμε τη διαδικασία στο η, s-διάγραμμα

(βλ. Εικ. 1), σχεδιάζοντας τα σημεία A" 0, A 0, A" έως t, Α προς t.

Θα βρούμε η 0 = 3304 kJ/kg; η'Προς την t= 2143 kJ/kg; ηΠρος την t= 2162 kJ/kg;

Ν t 0id = 3304-2143 = 1161 kJ/kg; Ν t 0 = 3304-2162 = 1142 kJ/kg;

η dr = 1142/1161 = 0,984.

Δεχόμαστε η вр = 1,0, η ′ o Εγώ= 0,8, σύμφωνα με στοιχεία αναφοράς

η m =0,98; η g =0,97.

Έτσι έχουμε

η oe = η dr ∙η ′ o Εγώ∙η vvr ∙η m ∙η g =0,984∙0,8∙1,0∙0,98∙0,97=0,748.

Προκαταρκτική υπολογισμένη ροή ατμού ανά τουρμπίνα

Όλα τα στάδια του στροβίλου θα σχεδιαστούν για αυτή τη ροή ατμού.

Γραμμή προκαταρκτικής διαδικασίας η, s-το διάγραμμα σχεδιάζεται σύμφωνα με αποδεκτή αξίαη " ο Εγώμε τον εξής τρόπο:

ΝΤ Εγώ= 1142∙0,8=913,6 kJ/kg.

Αναβολή ΝΤ Εγώ V η, s-διάγραμμα, παίρνουμε το σημείο A k στην ισοβαρή R k (Εικ. 6).

Το έργο της σχεδίασης μιας κατά προσέγγιση γραμμής αλλαγής στην κατάσταση του ατμού μέσα η, s-Το διάγραμμα είναι μόνο για να βρείτε τον συγκεκριμένο όγκο ατμού στην έξοδο από το τελευταίο στάδιο. Βρίσκουμε την κατάσταση του ατμού στην έξοδο από αυτό το στάδιο σχεδιάζοντας την ισοbar Rαπό το Α έως την απώλεια παραγωγής

Νσε z =γ 2 2 z/2000.

Σε προκαταρκτικό υπολογισμό Νστο z βρίσκεται από την έκφραση

Νσε z = ζ id α ∙Η t 0id ,

όπου ζ id a είναι ο συντελεστής απώλειας εξόδου του τελευταίου σταδίου.

Κατά τον υπολογισμό, αξιολογήστε το ζ id a και βρείτε Νσε z και Με 2z.

Εικ.6. Η διαδικασία της διαστολής του ατμού στο(α) δωμάτιο(ες) συμπύκνωσης

και θέρμανση (β) τουρμπίνες σε η, s-διάγραμμα

Όσο μικρότερο ζ id a, τόσο μικρότερο, επομένως, Με 2 z –την ταχύτητα εξόδου ατμού στο τελευταίο στάδιο, αλλά τόσο μεγαλύτερο θα είναι το μήκος της λεπίδας.

Η τιμή του ζ id θα πρέπει να οριστεί με βάση τα διαθέσιμα δεδομένα για παρόμοια σχέδια τουρμπίνας.

Για μικρούς στρόβιλους συμπύκνωσης ζ id a = =0,015...0,03; για μεγάλες τουρμπίνες συμπύκνωσης ζ id a = 0,05 ... 0,08.

Για τουρμπίνες με αντίθλιψη ζ id α<0,015.

Ας πάρουμε ζ id a =0,0177. Επειτα

Νσε z = 0,0177∙1161 =20,55 kJ/kg.

Κατάσταση ατμού στο σημείο α έως zαντιστοιχεί στον συγκεκριμένο όγκο ατμού v 2 z=20,07m 3 /kg. Ενθαλπία ατμού πίσω από την τουρμπίνα η k =

2390,4 kJ/kg.

Με τον προσδιορισμό της κατά προσέγγιση ροής ατμού μέσω του στροβίλου και του κατά προσέγγιση ειδικού όγκου ατμού στην έξοδο από το τελευταίο στάδιο, τελειώνει το πρώτο στάδιο του προκαταρκτικού υπολογισμού.

Το δεύτερο στάδιο συνίσταται στον έλεγχο της δυνατότητας εποικοδομητικής υλοποίησης του τελευταίου σταδίου και στον κατά προσέγγιση προσδιορισμό της ισεντροπικής διαφοράς θερμότητας σε αυτό.

2. Προκαταρκτικός υπολογισμός του τελευταίου σταδίου

Για τον προκαταρκτικό υπολογισμό του τελευταίου σταδίου, είναι γνωστές οι ακόλουθες παράμετροι:

Ν t 0id, Νσε z ,ζ id a, G, n.

Σε περαιτέρω υπολογισμούς, ο δείκτης zαπορρίπτω.

Ταχύτητα ατμού στην έξοδο της σχάρας εργασίας του τελευταίου σταδίου

Για να προσδιορίσετε τη διάμετρο του τελευταίου βήματος, είναι απαραίτητο να ορίσετε την αναλογία ν = d/l 2 όπου ρε– μέση διάμετρος του τελευταίου σταδίου. μεγάλο 2 – μήκος εξόδου της λεπίδας του τελευταίου σταδίου.

Στις υπάρχουσες τουρμπίνες η τιμή ν βρίσκεται εντός 2,7 ... 50,0. Οι μικρές τιμές ισχύουν για τους στρόβιλους συμπύκνωσης υψηλής ισχύος, οι μεγάλες τιμές είναι χαρακτηριστικές για τους στρόβιλους συμπύκνωσης χαμηλής ισχύος και τους στρόβιλους με αντίθλιψη. Οι λεπίδες των τελευταίων σταδίων μπορούν να κατασκευαστούν είτε με σταθερό είτε με μεταβλητό προφίλ. Το ζήτημα της μετάβασης από πτερύγια με προφίλ σταθερού ύψους σε στριμμένο θα πρέπει να αποφασιστεί με βάση τη σύγκριση των απωλειών που προκαλούνται από τη ροή γύρω από τα πτερύγια του ρότορα καθώς η τιμή του ν αλλάζει. Για τιμές του ν<8 лопатки прихо­дится всегда выполнять закрученными. При ν >12, η ​​χρήση συστροφής δεν παρέχει αξιοσημείωτο κέρδος στην απόδοση.

Αφήνω , για παράδειγμα, αναλογία =5,2. Στη συνέχεια, υποθέτοντας μια αξονική έξοδο ατμού στο τελευταίο στάδιο, δηλ. α 2 = 90° (και επομένως Με 2α =γ 2), παίρνουμε:

Έτσι, το μήκος των λεπίδων εργασίας

μεγάλο 2 =d/ν =1,428/5,2=0,2746 m.

Περιφερειακή ταχύτητα στη μεσαία διάμετρο της σκηνής

u =π ∙d∙n= 3,14∙1,428∙50 = 224,3 m/s.

Περιφερειακή ταχύτητα στην άκρη της λεπίδας
u V =u∙(d+l 2 )/ρε=224,3∙(1,428+0,2746)/1,428=267,4m/s .

Τέτοιες ταχύτητες είναι αρκετά αποδεκτές.

Κατά τον υπολογισμό των στροβίλων μικρής ισχύος, δεν χρειάζεται να δοκιμάσετε την αντοχή των πτερυγίων του ρότορα εάν uδεν υπερβαίνει τα 300 m/s .

Διάμετρος τμήματος ρίζας

ρεΠρος την = d - l 2 = 1.428 - 0.2746 = =1.153 m .

Περιφερειακή ταχύτητα των λεπίδων στο ριζικό τμήμα

uΠρος την = π ∙δΠρος την ∙ ν=181,17 m/s.

Η πτώση θερμότητας που επεξεργάζεται στο στάδιο του αξονικού στροβίλου προσδιορίζεται για βέλτιστες συνθήκες λειτουργίας, οι οποίες εκφράζονται από τη βέλτιστη αναλογία ταχύτητας

(14)

όπου ρ – βαθμός αντιδραστικότητας σταδίου.

Η διαθέσιμη πτώση θερμότητας που επεξεργάζεται στο στάδιο του στροβίλου με τη μεγαλύτερη απόδοση μπορεί να προσδιοριστεί από την έκφραση (14):

,

μετά τη μετατροπή την οποία βρίσκουμε

Σε αυτόν τον τύπο οι ποσότητες εσύ,ρ , φ, α 1 αναφέρονται στο μεσαίο τμήμα του σκαλοπατιού.

Αφού σε οποιοδήποτε τμήμα κατά μήκος της λεπίδας η θερμότητα πέφτει ΝΤο 0 πρέπει να είναι το ίδιο (η πίεση μπροστά και πίσω από τη σκηνή είναι σταθερή σε ύψος), στη συνέχεια μπορεί να υπολογιστεί χρησιμοποιώντας την έκφραση (15) για το τμήμα ρίζας της τελευταίας βαθμίδας, όπου ρ k ≈0 (όλα τα στάδια των στροβίλων θαλάμου σχεδιάζονται με βαθμό αντιδραστικότητας στο τμήμα ρίζας ρ k ≈0), u=u k, λαμβάνοντας περίπου φ = 0,95 και α 1 = 15 o:

Σε δεδομένη διαφορά θερμότητας Ν 0 βέλτιστη διάμετρος του τμήματος ρίζας του βήματος ρεΤο k μπορεί να προσδιοριστεί μετά τη μετατροπή της έκφρασης (15):

. (16)

Λαμβάνοντας, για παράδειγμα, για το τμήμα ρίζας τα βήματα ρ к =0, φ=0,955, α 1 =15 о, λαμβάνουμε τη βέλτιστη διάμετρο του τμήματος ρίζας στο Ν 0 =78 kJ/kg:

3. Υπολογισμός σταδίου ελέγχου

Επιλέγουμε ένα στάδιο ελέγχου με τη μορφή ενός δίσκου Curtis με διπλή κορώνα. Ας πάρουμε την πτώση θερμότητας σε αυτό ίση με το 30% της συνολικής πτώσης θερμότητας Ν t 0, που θα είναι

Ν 0 rs =0,3∙1142=342,6 kJ/kg.

Από τον προκαταρκτικό υπολογισμό της τουρμπίνας γνωρίζουμε:

1) κατά προσέγγιση κατανάλωση ατμού σολ= 12.436 kg/s;

2) πίεση σχεδιασμού μπροστά από τα ακροφύσια της βαθμίδας ελέγχου Π 0 =3,325 MPa;

3) ενθαλπία ατμού μπροστά από τα ακροφύσια του σταδίου ελέγχου η 0 =3304 kJ/kg.

Η μέθοδος για τον υπολογισμό μιας βαθμίδας ελέγχου δύο σειρών πρακτικά δεν διαφέρει από την παραπάνω περιγραφείσα μέθοδο για τον υπολογισμό ενός στροβίλου μονού σταδίου με μια πτερωτή δύο σειρών.

Χτίζουμε μέσα η, s- το διάγραμμα υδρατμών είναι μια ισεντροπική διαδικασία διαστολής σε αυτό το στάδιο από το αρχικό σημείο A 0 (Εικ. 7) έως το σημείο a έως το t pc, παραμερίζοντας την πτώση θερμότητας Ν 0 rs =

342,6 kJ/kg και βρείτε την πίεση πίσω από το στάδιο ελέγχου Rσε rs =0,953 MPa.

Ρύζι. 7. Προσδιορισμός της πίεσης πίσω από το στάδιο ελέγχου και

διαθέσιμη πτώση θερμότητας Ν 0(2- z )

Δεχόμαστε τον βαθμό αντιδραστικότητας των σχαρών

Πρώτη εργασία ρ р1 =0,

Οδηγός ρ n =0,05,

Δεύτερη εργασία ρ р2 =0.

Η διαφορά θερμότητας που επεξεργάζεται στη σχάρα του ακροφυσίου είναι

Ν 011 =(1- ρ р1 -ρ n - ρ р2)∙ Ν 0 rs =0,95∙342,6=325,47 kJ/kg.

Η πίεση πίσω από το πρώτο πλέγμα εργασίας, ίση με την πίεση πίσω από τα ακροφύσια (δεδομένου ότι ρ ρ1 =0), προσδιορίζεται από η, s-διάγραμμα:

R 11 =σελ 21 =1,024 MPa.

Η διαφορά θερμότητας που επεξεργάζεται στο πλέγμα οδηγών είναι

Ν 012 = ρ n ∙ Ν 0 rs =0,05∙432,6=17,13 kJ/kg.

Η πίεση πίσω από το πλέγμα οδήγησης είναι ίση με την πίεση πίσω από τη σκηνή (καθώς ρ р2 =0):

R 12 =σελ 22 = σελ k p Με=0,953 MPa .

Έχοντας προηγουμένως καθορίσει τον συντελεστή ταχύτητας φ=0,965, προσδιορίζουμε την απώλεια στα ακροφύσια:

Ν c =(1- φ 2) Ν 011 =(1-0,965 2)∙325,47 =22,384 kJ/kg.

Αναβολή της απώλειας Ναπό προς η, s-διάγραμμα (βλ. Εικ. 2), βρίσκουμε στην ισοβαρή R 11 =σελ 12 point a 11, που χαρακτηρίζει την κατάσταση του ατμού πίσω από τα ακροφύσια. Σε αυτό το σημείο προσδιορίζουμε τον συγκεκριμένο όγκο ατμού v 11 =0,24 m 3 /kg .

Ισοεντροπική (υπό όρους) ταχύτητα εκροής ατμού από τη διάταξη ακροφυσίων

Μεαπό = .

Ας πάρουμε τις αξίες u/cίσο με 0,2; 0,22; 0,24; 0,26; 0,28 και πραγματοποιήστε υπολογισμούς παραλλαγής, τα αποτελέσματα των οποίων συνοψίζονται στο

τραπέζι 2 (σε όλες τις παραλλαγές λαμβάνεται α 11 =12,5°).

Για την πρώτη επιλογήστάση u/cαπό = 0,2. Περιφερειακή ταχύτητα σε αυτήν την έκδοση

u=(u/cαπό)· ντοαπό = 0,2 827,8 = 165,554 m/s.

Μέση διάμετρος βήματος d=u/(π ιδ)= 1.054 μ.

Πραγματική ταχύτητα ατμού στην έξοδο από τη διάταξη ακροφυσίων

778,57 m/s .

Από την εξίσωση συνέχειας για το τμήμα εξόδου της διάταξης ακροφυσίων

ε μεγάλο 11 = Gv 11 / (π ·d·c 11 · σινα 11)=

12.436·0.24/(π·1.054·778.57·sin12.5°)= 0.00536 m .

Εφόσον η ε μεγάλο 11 <0,02 м, принимаем парциальный подвод пара к рабочим лопаткам и находим оптимальную степень парциальности

Μήκος εξόδου πτερυγίων ακροφυσίων

μεγάλο 11 = ε μεγάλο 11 / ε opt =0,0243 m.

Παίρνουμε το πλάτος των πτερυγίων των ακροφυσίων σι 11 = 0,04 m .

Ο ρυθμισμένος συντελεστής ταχύτητας της διάταξης ακροφυσίων καθορίζεται από το Σχ. 4 στο σι 11 /μεγάλο 11 = 0,04/0,0243 = 1,646 και γωνία α 11 = 12,5°:

Ο ρυθμισμένος συντελεστής ταχύτητας διάταξης ακροφυσίων φ δεν διαφέρει από αυτόν που υιοθετήθηκε νωρίτερα, επομένως η ταχύτητα ατμού στην έξοδο από τη διάταξη ακροφυσίων ντο 11 και απώλεια ενέργειας στη διάταξη ακροφυσίων Hγ δεν διευκρινίζουμε.

Οι διαστάσεις των πτερυγίων του ακροφυσίου παραμένουν αμετάβλητες. Για να εξασφαλιστεί ομαλό άνοιγμα του τμήματος ροής σε αυτήν την επιλογή υπολογισμού, οι διαστάσεις των λεπίδων εργασίας και οδηγών λαμβάνονται ως εξής:

μεγάλο 21 = 0,0268 m, μεγάλο 12 =0,0293 m, μεγάλο 22 =0,0319 μ ,

σι 21 =0,025 m, σι 12 = 0,03 m, σι 22 = 0,030 μ .

Τα κύρια αποτελέσματα των υπολογισμών του σταδίου ελέγχου του στροβίλου και για τις πέντε επιλογές συνοψίζονται στον πίνακα. 2. Οι τύποι για τον προσδιορισμό όλων των αριθμητικών τιμών των ποσοτήτων δίνονται παραπάνω, στο παράδειγμα υπολογισμού ενός στροβίλου με βήματα ταχύτητας.

Από τους υπολογισμούς της παραλλαγής (Πίνακας 2) προκύπτει ότι η υψηλότερη εσωτερική σχετική απόδοση του σταδίου ελέγχου η o Εγώ max =0,7597 σε μέση διάμετρο ρεрс =1,159 m (έκδοση με λόγο ταχύτητας u/s από =0,22). Ενθαλπία ατμού πίσω από το στάδιο ελέγχου σε αυτήν την υλοποίηση

η k p Με =η 0 - H i рс =3304 -260,267=3043,733 kJ/kg.

Αυτή η ενθαλπία αντιστοιχεί στην κατάσταση του ατμού στα σημεία a έως p Μεστο isobar R k p Με=0,953 MPa η, s-διαγράμματα (βλ. Εικ. 7) και λαμβάνει υπόψη όλες τις λεπίδες και τις πρόσθετες απώλειες του σταδίου ελέγχου. Από αυτό το σημείο ξεκινά η διαδικασία της διαστολής του ατμού στα μη ρυθμισμένα στάδια του στροβίλου.

πίνακας 2

Κύρια αποτελέσματα του υπολογισμού του σταδίου ελέγχου του στροβίλου

Στις επιχειρήσεις, οι υδρατμοί χρησιμοποιούνται για τεχνολογικούς, οικιακούς και ηλεκτρικούς σκοπούς.

Για τεχνολογικούς σκοπούς, ως ψυκτικό μέσο χρησιμοποιείται νεκρός και ζωντανός ατμός. Ο ζωντανός ατμός χρησιμοποιείται, για παράδειγμα, για το βράσιμο πρώτων υλών σε λέβητες ή τη θέρμανση και την ανάμειξη υγρών με φυσαλίδες, για τη δημιουργία υπερβολικής πίεσης σε αυτόκλειστα, καθώς και για τη μεταβολή της αθροιστικής κατάστασης μιας ουσίας (εξάτμιση ή εξάτμιση υγρού, ξήρανση υλικών, και τα λοιπά.). Ο νεκρός ατμός χρησιμοποιείται σε επιφανειακούς εναλλάκτες θερμότητας με θέρμανση ατμού. Η πίεση ατμού που χρησιμοποιείται στις μονάδες επεξεργασίας κρέατος κυμαίνεται από 0,15 έως 1,2 MPa (1,5÷12 kg/cm2).

Για κάθε τεχνολογική λειτουργία με χρήση υδρατμού, η κατανάλωσή του προσδιορίζεται ανάλογα με το θερμικό ισοζύγιο κάθε θερμικής διεργασίας. Σε αυτή την περίπτωση, χρησιμοποιούνται δεδομένα από ισοζύγια υλικών των υπολογισμών προϊόντων. Για τις διεργασίες κατά παρτίδες, λαμβάνεται υπόψη ο χρόνος θερμικής επεξεργασίας για κάθε κύκλο.

Σε κάθε συγκεκριμένη περίπτωση, το θερμικό φορτίο της συσκευής (θερμότητα που καταναλώνεται) μπορεί να προσδιοριστεί από το ισοζύγιο θερμότητας της διαδικασίας. Για παράδειγμα, η θερμότητα που δαπανάται για τη θέρμανση του προϊόντος από την αρχική ( tιδ) στον τελικό ( tι) οι θερμοκρασίες για μια συνεχή συσκευή προσδιορίζονται από τον τύπο 72:

Q = Gc (t k – t n)φ, (72)

Οπου Q– θερμότητα που δαπανάται για θέρμανση, J/s (W), δηλ. θερμικό φορτίο της συσκευής.

σολ

Με– ειδική θερμοχωρητικότητα του προϊόντος στη μέση θερμοκρασία του, J/kg K.

tΠρος την, t n – αρχική και τελική θερμοκρασία, °C;

φ – συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την απώλεια θερμότητας στο περιβάλλον
Τετάρτη ( φ = 1,03÷1,05).

Η θερμοχωρητικότητα του προϊόντος επιλέγεται είτε από γνωστά βιβλία αναφοράς, είτε υπολογίζεται σύμφωνα με την αρχή της προσθετικότητας για συστήματα πολλαπλών συστατικών.

Για να αλλάξει η αθροιστική κατάσταση μιας ουσίας (στερεοποίηση, τήξη, εξάτμιση, συμπύκνωση), καταναλώνεται θερμική ενέργεια, η ποσότητα της οποίας προσδιορίζεται από τον τύπο 73:

Οπου Q– ποσότητα θερμότητας, J/s (W);

σολ– ρυθμός ροής μάζας προϊόντος, kg/s.

r– θερμότητα μετάβασης φάσης, J/kg.

Εννοια rκαθορίζεται από δεδομένα αναφοράς ανάλογα με τον τύπο του προϊόντος και τον τύπο μετάβασης φάσης της ουσίας. Για παράδειγμα, η θερμότητα της τήξης του πάγου θεωρείται ίση με r 0 = 335,2 10 3 J/kg, λίπος

r w = 134·10 3 J/kg. Η θερμότητα της εξάτμισης εξαρτάται από την πίεση στον όγκο εργασίας της συσκευής: r = φά (Πένα). Σε ατμοσφαιρική πίεση r= 2259·10 3 J/kg.

Για συσκευές συνεχούς λειτουργίας, υπολογίζεται η κατανάλωση θερμότητας ανά μονάδα χρόνου (J/s (W) - ροή θερμότητας) και για περιοδικές συσκευές - ανά κύκλο λειτουργίας (J). Για τον προσδιορισμό της κατανάλωσης θερμότητας ανά βάρδια (ημέρα), είναι απαραίτητο να πολλαπλασιαστεί η ροή θερμότητας με τον χρόνο λειτουργίας της συσκευής ανά βάρδια, ημέρα ή με τον αριθμό των κύκλων λειτουργίας μιας περιοδικής συσκευής και τον αριθμό παρόμοιων συσκευών.

Η κατανάλωση κορεσμένου υδρατμού ως ψυκτικού μέσου υπό την προϋπόθεση της πλήρους συμπύκνωσής του προσδιορίζεται από την εξίσωση:

Οπου ρε– ποσότητα υδρατμών θέρμανσης, kg (ή ταχύτητα ροής, kg/s).

Qσυνολική – συνολική κατανάλωση θερμότητας ή θερμικό φορτίο της θερμικής συσκευής (kJ, kJ/s), που προσδιορίζεται από την εξίσωση του ισοζυγίου θερμότητας της συσκευής.

– ενθαλπία ξηρού κορεσμένου ατμού και συμπυκνώματος, J/kg.

r– λανθάνουσα θερμότητα εξάτμισης, kJ/kg.

Η κατανάλωση ζωντανού ατμού για την ανάμειξη υγρών προϊόντων (φυσαλίδες) λαμβάνεται με ρυθμό 0,25 kg/min ανά 1 m 2 της διατομής της συσκευής.

Κατανάλωση ατμού για οικιακές και οικιακές ανάγκεςΣύμφωνα με αυτό το άρθρο, ο ατμός χρησιμοποιείται για τη θέρμανση του νερού για ντους, πλυντήρια ρούχων, πλύσιμο δαπέδων και εξοπλισμού και εξοπλισμό εγκαύματος.

Η κατανάλωση ατμού για τον εξοπλισμό ζεμάτων και το απόθεμα καθορίζεται από τη ροή του από το σωλήνα σύμφωνα με την εξίσωση ροής:

(75)

Οπου ρε w – κατανάλωση ατμού για ζεμάτισμα, kg/βάρδια.

ρε– εσωτερική διάμετρος του εύκαμπτου σωλήνα (0,02÷0,03 m);

ω – ταχύτητα ροής ατμού από το σωλήνα (25÷30 m/s).

ρ – πυκνότητα ατμού, kg/m3 (σύμφωνα με τους πίνακες του Vukalovich ρ = φά(ρ ));

τ – χρόνος ζεματίσματος, h (0,3÷0,5 h).

Αν πάρουμε την εξίσωση τ = 1 ώρα, τότε η κατανάλωση ατμού προσδιορίζεται σε kg/h.

Ο υπολογισμός της κατανάλωσης ατμού για όλα τα είδη συνοψίζεται στον Πίνακα 8.3.

Πίνακας 8.3 - Κατανάλωση ατμού, kg

Η ειδική κατανάλωση ατμού υπολογίζεται χρησιμοποιώντας τον τύπο 76.

Εφόσον έχετε βρεθεί στον ιστότοπό μας, είναι λογικό να υποθέσουμε ότι ενδιαφέρεστε για βιομηχανικό εξοπλισμό ατμού. Ίσως επιλέγετε μια συμπαγή ή κινητή ηλεκτρική γεννήτρια ατμού για το εργαστήριό σας για την παραγωγή γαλακτοκομικών ή αρτοσκευασμάτων, ίσως αναζητάτε την καλύτερη επιλογή με λέβητα ατμού αερίου, υγρού ή στερεού καυσίμου για εγκατάσταση σε εργοστάσιο σκυροδέματος ή ίσως Η επιχείρησή σας σχετίζεται με την παραγωγή αφρού πολυστυρενίου και το θέμα του τεχνικού εξοπλισμού πρέπει να αποφασιστεί και να μην κάνετε λάθη με την επιλογή.

Δυστυχώς, παρά την τεράστια ζήτηση για ατμογεννήτριες και λέβητες για τεχνολογικές ανάγκες, μέχρι σήμερα δεν υπάρχουν γενικευμένες πληροφορίες για τους δυνητικούς καταναλωτές που θα τους βοηθούσαν να αποκτήσουν τουλάχιστον μια ελάχιστη κατανόηση των πλεονεκτημάτων και μειονεκτημάτων των διαφόρων μοντέλων, καθώς και να τα επιλέξουν ανεξάρτητα. που τους ταιριάζουν.που ταιριάζουν στον προϋπολογισμό και ανταποκρίνονται στις απαιτήσεις της παραγωγικής διαδικασίας.

Λαμβάνοντας υπόψη την 20ετή εμπειρία στην εργασία με αυτόν τον τύπο εξοπλισμού, λαμβάνοντας υπόψη τις απαιτήσεις των τεχνολογικών διαδικασιών, καθώς και λαμβάνοντας υπόψη τα πλεονεκτήματα και τα μειονεκτήματα ορισμένων μοντέλων, χωρίς να εμβαθύνουμε στη θεωρία της θερμοδυναμικής, σε ένα δημοφιλές από τη μορφή θα σας παρουσιάσουμε τα κύρια σημεία που πρέπει να γνωρίζετε όταν επιλέγετε ηλεκτρικούς λέβητες και λέβητες που χρησιμοποιούν καύσιμο για την παραγωγή ξηρού κορεσμένου ατμού.

Εν κατακλείδι, θα ήθελα να σταθώ εν συντομία σε ορισμένους αριθμούς που θα σας βοηθήσουν να πλοηγηθείτε όταν επιλέγετε εξοπλισμό ατμού και για τους οποίους ενδιαφέρονται συχνά οι πελάτες.

1.- Γνωρίζοντας την ισχύ της εγκατάστασης, μπορείτε να υπολογίσετε χονδρικά την κατανάλωση ατμού (σε kg/h) διαιρώντας την (ισχύς σε kW) με 0,75. Και, αντίστροφα, πολλαπλασιάζουμε την κατανάλωση με 0,75 - παίρνουμε ισχύ. Ανάλογα με την απόδοση του λέβητα, το σφάλμα θα είναι 5 - 7%.

2.- Μπορείτε να μετατρέψετε kcal σε kW, λαμβάνοντας υπόψη την αναλογία 1 kcal = 1,16 W

3.- Η ισχύς μπορεί να προσδιοριστεί με ακρίβεια από τη διαφορά στις ενθαλπίες που λαμβάνονται από τους πίνακες κορεσμένου και υπέρθερμου ατμού. Η τεχνική δεν είναι περίπλοκη. Κλήση. Θα συμβουλευτούμε.

Επίσης, από τον πίνακα είναι εύκολο να προσδιοριστεί η θερμοκρασία του ατμού σε γνωστή πίεση και αντίστροφα.

ΘΡΑΜΑ ΤΟΥ ΤΡΑΠΕΖΙΟΥ ΚΟΡΕΣΜΕΝΩΝ ΥΔΑΤΜΩΝ

4.- Για τριφασικές ηλεκτρικές γεννήτριες ατμού, οι ακόλουθες σχέσεις μπορούν να γίνουν συμβατικά αποδεκτές:

100 kg/h - 100 l/h - 75kW - 112A

5.- Η επιλογή της διατομής του καλωδίου τροφοδοσίας εξαρτάται όχι μόνο από το ρεύμα που καταναλώνεται, αλλά και από το μήκος αυτού του καλωδίου.

6.- Χρήσιμες πληροφορίες για ιδιοκτήτες θαλάμων ατμού.

Όταν επιλέγετε λέβητα ατμού χωρίς να λαμβάνετε υπόψη τις απώλειες, μπορείτε να υπολογίσετε περίπου την κατανάλωση ατμού, γνωρίζοντας τον όγκο του θαλάμου σύμφωνα με την αναλογία: ανά 1 κυβικό μέτρο - 2 kg ξηρού κορεσμένου ατμού χαμηλής πίεσης (έως 0,7 atm). .

7.- Κατά την εγκατάσταση δύο ή περισσότερων γεννητριών ατμού για έναν καταναλωτή, η σύνδεση με τη γραμμή ατμού πρέπει να γίνεται μέσω πολλαπλής (χτένας).

Ο ατμός διαφοροποιείται ανάλογα με τον σκοπό του.

Steam για τεχνολογικές ανάγκες

Ατμός για θέρμανση

Ατμός για αερισμό

Ατμός για οικιακές και οικιακές ανάγκες.

Η πηγή ατμού για τις επιχειρήσεις επεξεργασίας ξύλου είναι συνήθως τα δικά τους λεβητοστάσια ή οι θερμοηλεκτρικοί σταθμοί της πόλης, ανάλογα με την τοποθεσία.

Μετά τον υπολογισμό του ατμού για κάθε παραγωγή και βοηθητικό εργαστήριο της επιχείρησης, υπολογίζεται η συνολική κατανάλωση ατμού και επιλέγεται ένα λεβητοστάσιο ή λαμβάνονται τεχνικές συνθήκες για τη σύνδεση της επιχείρησης με τον θερμοηλεκτρικό σταθμό της πόλης. Οι τεχνικές προδιαγραφές υποδεικνύουν το σημείο σύνδεσης της διαδρομής ατμού της επιχείρησης και τη διαδρομή της.

Η ανάπτυξη τεκμηρίωσης σχεδιασμού και αντικατάστασης για λεβητοστάσια και σύνδεση με θερμοηλεκτρικούς σταθμούς πραγματοποιείται από τους σχεδιαστικούς οργανισμούς της Santekhproekt.

Με βάση τα τεχνικά χαρακτηριστικά του εξοπλισμού διεργασίας, επιλέγεται η μέση ωριαία κατανάλωση ατμού ανά ώρα. Η ζήτηση ατμού υπολογίζεται με βάση τη μέση ωριαία κατανάλωση ατμού.

8.1 Κατανάλωση ατμού για θέρμανση

Η θερμοκρασία του αέρα στις εγκαταστάσεις παραγωγής σύμφωνα με το SNIP 245-87 πρέπει να είναι 18±2ºС για το σκοπό αυτό, η θέρμανση παρέχεται το φθινόπωρο, το χειμώνα και την άνοιξη. Το σύστημα θέρμανσης και το ψυκτικό επιλέγονται σύμφωνα με τις απαιτήσεις πυρασφάλειας και υγειονομικών προτύπων. Με βάση το ψυκτικό υγρό, τα συστήματα θέρμανσης χωρίζονται σε: ατμού, νερό, αέρα και συνδυασμένα.

Ο υπολογισμός της κατανάλωσης ατμού για θέρμανση πραγματοποιείται χρησιμοποιώντας τον τύπο:

Q= *g*Z*N, (8.1)

όπου: V – όγκος δωματίου V =24*66*6=9504;

g – ειδική κατανάλωση ατμού ανά 1000 ανά ώρα g= 17;

N – διάρκεια της περιόδου θέρμανσης N=215;

Z – διάρκεια λειτουργίας του συστήματος θέρμανσης ανά ημέρα Z=24.

Q=0,009504*17*215*24=833,7t

8.2 Υπολογισμός ατμού για αερισμό

Όλα τα εργαστήρια ξυλουργικής διαθέτουν ισχυρό εξαερισμό, ο οποίος συνεπάγεται μεγάλη αναρρόφηση ζεστού αέρα από αυτές τις εγκαταστάσεις. Για τη διατήρηση της θερμοκρασίας και της υγρασίας του αέρα στο δωμάτιο, είναι απαραίτητο να παρέχεται, εκτός από την κεντρική θέρμανση. Τεχνητός εξαερισμός παροχής με προθέρμανση του αέρα που αντλείται στο δωμάτιο.

Η κατανάλωση ατμού για αερισμό καθορίζεται από τον τύπο:

Q= *g*Z*N*K, (8.2)

όπου: Z=16 – διάρκεια λειτουργίας αερισμού σε ώρες σε κατάσταση λειτουργίας 2 βάρδιων.

N – διάρκεια εργασίας ανά έτος N=260;

K – συντελεστής φορτίου εξοπλισμού K=0,83;

G – ειδική κατανάλωση ατμού για αερισμό 1000 ανά ώρα g=100.

Q=16*260*0,009504*0,83*100=3281,5 τόνοι

8.3 Υπολογισμός ατμού για οικιακές ανάγκες

Προκειμένου να δημιουργηθούν κανονικές συνθήκες υγιεινής και υγιεινής για τους εργαζόμενους, το κρύο νερό θερμαίνεται με ατμό για οικιακές ανάγκες και πόσιμο, για ντους και νιπτήρες.

Ο υπολογισμός της κατανάλωσης ατμού για θέρμανση νερού για ντους και νιπτήρες πραγματοποιείται χρησιμοποιώντας τον τύπο:

G*n*ɽ , (8.5)

G*n*ɽ , (8.6)

όπου: g – ροή νερού

Για ένα ντους (500)

Για έναν νιπτήρα (180);

n – αριθμός ντους ή τουαλέτας.

ɽ – διάρκεια χρήσης

Ντους (0,75 ώρα)

Νιπτήρας (0,1 ώρα);

– αριθμός ημερών λειτουργίας ντους ανά έτος (260).

– θερμοκρασία ζεστού νερού (50±5ºС);

– θερμοκρασία κρύου νερού (5ºС);

– θερμική περιεκτικότητα ατμού (157,4 kJ/h).

8.4 Υπολογισμός ατμού για οικιακές ανάγκες και ανάγκες πόσης

Ο ατμός για οικιακές ανάγκες και ανάγκες κατανάλωσης ποτού υπολογίζεται χρησιμοποιώντας τον τύπο:

Q= , (8.7)

Στείλτε την καλή δουλειά σας στη βάση γνώσεων είναι απλή. Χρησιμοποιήστε την παρακάτω φόρμα

Φοιτητές, μεταπτυχιακοί φοιτητές, νέοι επιστήμονες που χρησιμοποιούν τη βάση γνώσεων στις σπουδές και την εργασία τους θα σας είναι πολύ ευγνώμονες.

Δημοσιεύτηκε στις http://www.allbest.ru/

Παροχή θερμότητας

Οι πηγές παροχής θερμότητας για τις επιχειρήσεις της βιομηχανίας ζαχαροπλαστικής μπορεί να είναι το δικό τους λεβητοστάσιο ή μια εξωτερική κεντρική πηγή θερμότητας.

Η κατανάλωση θερμικής ενέργειας συνίσταται στην κατανάλωση ζεστού νερού και ατμού για διάφορες ανάγκες:

τεχνολογικός;

νοικοκυριό;

υγιεινής (θέρμανση, εξαερισμός, κλιματισμός).

Κορεσμένος ατμός (χωρίς την παρουσία υδραζίνης ή άλλων καρκινογόνων ουσιών) με πίεση 0,05-1,0 MPa χρησιμοποιείται ως ψυκτικό υγρό για τεχνολογικές ανάγκες (για εξειδικευμένα καταστήματα σοκολάτας 0,8-1,0, για άλλα καταστήματα 0,05-0,6 MPa).

Το ψυκτικό για το σύστημα εξαερισμού και θέρμανσης είναι νερό υψηλής θερμοκρασίας με παραμέτρους 150 - 70 0 C, 130 - 70 0 C. για παροχή ζεστού νερού - νερό υψηλής θερμοκρασίας των ίδιων παραμέτρων ή ατμός σε πίεση 0,3 MPa - για ανάγκες εξαερισμού και 0,07 MPa - για θέρμανση.

Σε λεβητοστάσια εργοστασίων ζαχαροπλαστικής χαμηλής ισχύος, συνιστάται η εγκατάσταση λεβήτων των τύπων E-35/40-11, E-50/40-11, E-75/40-11, σε εργοστάσια μέσης και υψηλής ισχύος - λέβητες κάθετου σωλήνα νερού τύπου DKVR. Οι λέβητες λειτουργούν σε πίεση 0,9 MPa και χωρίς υπερθέρμανση ατμού. Ο ατμός με χαμηλότερη πίεση για διάφορες ανάγκες λαμβάνεται με αναγωγή.

Το συμπύκνωμα που επιστρέφεται στο λεβητοστάσιο για συστήματα θέρμανσης και εξαερισμού λαμβάνεται ως 100%, για παροχή βιομηχανικού ατμού - 80%, συστήματα παροχής ζεστού νερού - 90%.

Υπολογισμός κατανάλωσης ατμού

Η κατανάλωση ατμού για τεχνολογικές ανάγκες μπορεί να προσδιοριστεί από τα πρότυπα κατανάλωσης για μεμονωμένες συσκευές και μηχανές ή από συγκεντρωτικούς δείκτες.

Το εργοστάσιο που σχεδιάζεται ή ανακατασκευάζεται μπορεί να περιλαμβάνει διάφορα εργαστήρια στα οποία παράγονται 2-3 ομάδες προϊόντων ζαχαροπλαστικής (γλυκά, καραμέλα, μπισκότα κ.λπ.).

Η κατανάλωση ατμού για τεχνολογικές ανάγκες D 1, kg/h προσδιορίζεται από τον τύπο:

D 1 = P 1 * q t

Όπου P t είναι η ωριαία παραγωγικότητα των τελικών προϊόντων, t/h.

q t - ειδική κατανάλωση ατμού, kg/t.

D 1 = 2,88*1200= 3456 kg/h

Η κατανάλωση ατμού για θέρμανση D 2, kg/h υπολογίζεται με τον τύπο:

όπου Q OT είναι η μέγιστη κατανάλωση θερμότητας για θέρμανση, W;

TO - απόδοση εναλλάκτη θερμότητας (TO = 0,95).

Κατά τον προσδιορισμό της απαιτούμενης κατανάλωσης θερμότητας, θα πρέπει να λαμβάνεται υπόψη η περιοχή όπου βρίσκεται το εργοστάσιο ζαχαροπλαστικής, η διάρκεια της περιόδου θέρμανσης και οι θερμοκρασίες σχεδιασμού.

Η κατανάλωση θερμότητας για τη θέρμανση του κτιρίου Q από, W καθορίζεται από τον τύπο:

Q FROM = X 0 * V * q FROM * (t P - t H)

Όπου X 0 είναι το ειδικό θερμικό χαρακτηριστικό του κτιρίου, W/(m 3 *K);

q OT - ειδική απώλεια θερμότητας 1 m 3 κτιρίου, kJ/m 3.

V - όγκος του θερμαινόμενου τμήματος, m 3 (V = 11750 m 3).

t P - μέση θερμοκρασία του θερμαινόμενου δωματίου, 0 C (t P = 18-20 0 C).

t H - υπολογισμένη χειμερινή θερμοκρασία του εξωτερικού αέρα για θέρμανση, 0 C.

Q OT = 0,5 * 11750 * 1,26 * (20-(-18)) = 281295 W

Η κατανάλωση ατμού για αερισμό D 3, kg/h προσδιορίζεται από τον τύπο:

όπου Q in είναι η ωριαία κατανάλωση θερμότητας για αερισμό (θέρμανση αέρα), W;

i n - ενθαλπία ατμού, kJ/kg (σε πίεση ατμού 0,07 MPa, i n = 2666,6 kJ/kg);

i k - ενθαλπία συμπυκνώματος, kJ/kg (i k =375,6 kJ/kg);

TO - απόδοση εναλλάκτη θερμότητας (TO = 0,95).

Η κατανάλωση θερμότητας για αερισμό Q in, W καθορίζεται από τον τύπο:

όπου V in είναι η συνολική ποσότητα αεριζόμενου αέρα, m 3 / h.

X in - ειδικά χαρακτηριστικά του κτιρίου, W/(m 3 *K);

Πυκνότητα αέρα, kg/m3 (= 1,2 kg/m3);

γ - ειδική θερμοχωρητικότητα μάζας αέρα, kJ/(kg*K) (c= 1,0 kJ/(kg*K);

t P - μέση θερμοκρασία αεριζόμενων δωματίων, 0 C (t P = 18-20 0 C).

t H - θερμοκρασία σχεδιασμού του εξωτερικού αέρα κατά την περίοδο θέρμανσης, 0 C.

Η συνολική ποσότητα αεριζόμενου αέρα V in, m 3 / h καθορίζεται από τον τύπο:

όπου P in είναι το ποσοστό των αεριζόμενων δωματίων (50-60).

V - όγκος του κτιρίου, m 3;

n - μέση τιμή ανταλλαγής αέρα ανά ώρα (n=3-5).

Η κατανάλωση ατμού για οικιακές ανάγκες, D 4, kg/h προσδιορίζεται από τον τύπο:

όπου Q βαμβάκι είναι η ποσότητα θερμότητας για τη θέρμανση του νερού για οικιακές ανάγκες, W

όπου W είναι η κατανάλωση νερού για τις οικιακές ανάγκες, kg/h (W=800 kg/h);

γ - ειδική θερμοχωρητικότητα νερού (c = 4,19 kJ/kg*K);

t H, t K - αρχικές και τελικές θερμοκρασίες νερού, (t H = 10 0 C, t K = 75 0 C).

Η συνολική κατανάλωση ατμού για την παραγωγή D s, kg/h είναι ίση με:

Για τον προσδιορισμό της κατανάλωσης ατμού για τις βοηθητικές ανάγκες του λεβητοστασίου, είναι απαραίτητος ο προσδιορισμός των απωλειών συμπυκνώματος.

Η επιστροφή του συμπυκνώματος από το βιομηχανικό σύστημα παροχής ατμού W k 1, kg/h του εργοστασίου ζαχαροπλαστικής είναι 80%, τότε

W k 1 = 0,8*D 1

W k 1 = 0,8*3456=2764,8 kg/h

Η επιστροφή του συμπυκνώματος W k 4, kg/h από το σύστημα παροχής ζεστού νερού είναι 90%, τότε

W k 4 = 0,9*D 4

W k 4 = 0,9*100,11=90,1 kg/h

Απώλεια συμπυκνώματος D n. k, kg/h είναι

Dn. k = D s - (W k 1 - W k 4)

Dn. k = 4562,99 - (2764,8 + 90,1) = 1708,1 kg/h

Η κατανάλωση ακατέργαστου νερού B, kg/h για την κάλυψη των απωλειών συμπυκνώματος θεωρείται ότι είναι 20% μεγαλύτερη, τότε

B = 1,2 * D n. Προς την

B = 1,2 * 1708,1 = 2049,72 kg/h

Κατανάλωση ατμού για θέρμανση νερού D p.v. , kg/h ισούται με:

όπου i 1 είναι η ενθαλπία του νερού στους =40 0 C (168 kJ/kg).

i2 - ενθαλπία νερού στους =5 0 C (21 kJ/kg);

i n - ενθαλπία ατμού στα 0,6 MPa (2763 kJ/kg).

i k - ενθαλπία συμπυκνώματος, (669 kJ/kg);

Απόδοση θερμοσίφωνα ατμού (= 0,95).

Η κατανάλωση ατμού για την απαέρωση νερού D ae, kg/h ισούται με

όπου i cp είναι η μέση ενθαλπία του νερού που εισέρχεται στον απαερωτή, kJ/kg (i cp = 433 kJ/kg).

W p.v. - συμπύκνωμα από τον θερμοσίφωνα πριν από τη χημική επεξεργασία νερού, kg/h (W p.v. = D p.v.).

Συνολική ζήτηση λεβητοστασίου για ατμό D k, kg/h

D k = D s + D pv + D ae

D k = 4562,99 + 151,46 + 683,31 = 5397,76 kg/h

Λαμβάνοντας υπόψη τις απώλειες θερμότητας σε αγωγούς ατμού, μονάδες κ.λπ., οι οποίες μπορεί να είναι 8-10%, η εκτιμώμενη ζήτηση για ατμό D συνολική, kg/h (για τη χειμερινή περίοδο) θα είναι

D σύνολο = D k * 1,1

D σύνολο = 5397,76* 1,1 = 5937,54 kg/h

Επιλογή ατμολεβήτων

Η επιλογή του τύπου και του αριθμού των λεβήτων για την κάλυψη όλων των αναγκών της επιχείρησης γίνεται με τέτοιο τρόπο ώστε να παρέχουν τη μέγιστη ζήτηση ατμού κατά τη χειμερινή περίοδο λειτουργίας και το καλοκαίρι να είναι δυνατή η γενική επισκευή των λεβήτων ένα προς ένας. Οι λέβητες επιλέγονται με βάση τον ατμό και τη θερμική τους αγωγιμότητα. Εάν η βιβλιογραφία αναφοράς δίνει την επιφάνεια θέρμανσης, τότε η συνολική επιφάνεια θέρμανσης F, m 2 προσδιορίζεται από τον τύπο:

όπου D σύνολο είναι η εκτιμώμενη ζήτηση ατμού για τη χειμερινή περίοδο, kg/h.

h - συντελεστής ασφάλειας ίσος με 1,1-1,2.

q k - ειδικός όγκος ατμού, kg/m 2 h, ίσος με 30-40 ανάλογα με τον λέβητα και τον τύπο του καυσίμου.

Έχοντας καθορίσει τη συνολική επιφάνεια θέρμανσης, επιλέγουμε τον λέβητα E-35/40-11 και τοποθετούμε 2 τεμ.

συμπύκνωμα εξαερισμού ψυκτικού

Δημοσιεύτηκε στο Allbest.ru

Παρόμοια έγγραφα

Εκτιμώμενο θερμικό φορτίο για παροχή ζεστού νερού. Προσδιορισμός κατανάλωσης ατμού από εξωτερικούς καταναλωτές. Προσδιορισμός ισχύος στροβίλου, ροή ατμού ανά τουρμπίνα, επιλογή τύπου και αριθμού τουρμπινών. Κατανάλωση ατμού για θερμάστρα υψηλής πίεσης. Επιλογή ατμολεβήτων.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 26/01/2016


Σχεδίαση της διαδικασίας διαστολής ατμού σε τουρμπίνα σε διάγραμμα H-S. Προσδιορισμός παραμέτρων και ρυθμών ροής ατμού και νερού σε μονάδα παραγωγής ηλεκτρικής ενέργειας. Κατάρτιση βασικών ισοζυγίων θερμότητας για εξαρτήματα και συσκευές του θερμικού κυκλώματος. Προκαταρκτική εκτίμηση της ροής ατμού ανά τουρμπίνα.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 12/05/2012


Η διαδικασία της διαστολής του ατμού σε έναν στρόβιλο στο διάγραμμα h, s. Ισορροπία των κύριων ροών ατμού και νερού. Προσδιορισμός της ροής ατμού στον κινητήριο στρόβιλο. Υπολογισμός εγκατάστασης θέρμανσης δικτύου, εξαεριστή υψηλής πίεσης. Προσδιορισμός θερμικής ισχύος μονάδων ισχύος.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 08/09/2012


Σύντομη περιγραφή του θερμικού κυκλώματος του στροβίλου T-110/120–130. Τύποι και κυκλώματα μεταγωγής αναγεννητικών θερμαντήρων. Υπολογισμός των κύριων παραμέτρων του HPH: ατμός θέρμανσης, νερό τροφοδοσίας, ροή ατμού στον θερμαντήρα, ψυγείο ατμού και ψυγείο συμπυκνώματος.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 07/02/2011


Υπολογισμός θερμικού φορτίου και γραφική παράσταση. Προκαταρκτική επιλογή του κύριου εξοπλισμού: ατμοστρόβιλοι και λέβητες. Συνολική κατανάλωση νερού δικτύου για τηλεθέρμανση. Υπολογισμός του θερμικού κυκλώματος. Ισορροπία ατμού. Ανάλυση φόρτισης στροβίλου και λέβητα, θερμικό φορτίο.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 03/03/2011


Περιγραφή του θερμικού κυκλώματος, των στοιχείων και της δομής του. Υπολογισμός εγκατάστασης νερού δικτύου θέρμανσης. Κατασκευή της διαδικασίας διαστολής ατμού. Ισορροπία ατμού και συμπυκνώματος. Μελέτη εγκαταστάσεων καυσίμων, ύδρευσης. Υπολογισμός εκπομπών και επιλογή καμινάδας.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 13/12/2013


Παράμετροι ατμού και νερού μιας μονάδας στροβίλου. Διαρροές από τσιμούχες τουρμπίνας. Αναγεννητικοί θερμαντήρες υψηλής πίεσης. Εξαερωτήρας τροφοδοσίας νερού. Εγκατάσταση προθέρμανσης αέρα λέβητα. Διαστολέας αποστράγγισης για θέρμανση ατμοθερμαντήρων.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 03/06/2012


Προσδιορισμός της προκαταρκτικής ροής ατμού στον στρόβιλο. Υπολογισμός εγκατάστασης νερού δικτύου θέρμανσης. Κατασκευή της διαδικασίας διαστολής ατμού. Υπολογισμός διαχωριστών συνεχούς εμφύσησης. Έλεγχος ισορροπίας ατμού. Υπολογισμός τεχνικών και οικονομικών δεικτών λειτουργίας σταθμού.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε 16/10/2013


Προσδιορισμός της μέγιστης θερμικής ισχύος του λεβητοστασίου. Μέση ωριαία κατανάλωση θερμότητας για παροχή ζεστού νερού. Θερμική ισορροπία ψυκτών και εξαεριστή. Υδραυλικός υπολογισμός του δικτύου θέρμανσης. Κατανομή της κατανάλωσης νερού ανά περιοχή. Μείωση ψυκτικών μονάδων.

εργασία μαθήματος, προστέθηκε στις 28/01/2011


Κατασκευή της διαδικασίας διαστολής ατμού στο διάγραμμα h-s. Υπολογισμός εγκατάστασης θερμαντικών δικτύων. Διαδικασία εκτόνωσης ατμού στον στρόβιλο κίνησης της αντλίας τροφοδοσίας. Προσδιορισμός ροής ατμού ανά τουρμπίνα. Υπολογισμός θερμικής απόδοσης θερμοηλεκτρικών σταθμών και επιλογή αγωγών.