Kompensasi arus kapasitif. Kompensasi untuk arus gangguan tanah kapasitif

Jaringan listrik dengan tegangan 6 - 10 kV beroperasi tergantung pada kekuatan arus gangguan tanah dengan netral diisolasi atau dibumikan melalui kumparan penekan busur.

Pada arus gangguan tanah dalam jaringan 6 kV lebih dari 30 A dan dalam jaringan 10 kV lebih dari 20 A, menurut PUE, netral harus dibumikan melalui kumparan penekan busur untuk mengkompensasi arus ini. Keuntungan dari sistem operasi ini adalah jika terjadi gangguan tanah satu fasa, penerima listrik tetap beroperasi secara normal sehingga pasokan listrik ke konsumen tidak terganggu.

Jaringan kabel perkotaan, yang cukup panjang, memiliki kapasitas yang besar, karena kabel itu sendiri dalam beberapa hal merupakan kapasitor. Oleh karena itu, ketika terjadi gangguan satu fasa pada jaringan seperti itu, arus gangguan tanah di lokasi gangguan dapat mencapai puluhan bahkan ratusan ampere.

Dengan arus seperti itu, isolasi kabel di tempat kerusakan dengan cepat hancur dan gangguan tanah satu fasa berubah menjadi dua dan tiga fasa. hubungan pendek, yang menyebabkan suatu bagian jaringan terputus oleh pemutus arus, yaitu terputusnya pasokan listrik ke konsumen. Gangguan ground yang persisten pada jaringan dengan terisolasi netral tidak langsung muncul, melainkan mula-mula dalam bentuk busur yang “putus-putus”. Ketika arus melewati nol, busur berhenti dan kemudian muncul kembali. Fenomena ini disertai dengan peningkatan tegangan relatif terhadap tanah yang berbahaya pada fasa yang tidak rusak dan dapat menyebabkan kegagalan isolasi di bagian lain jaringan.

Agar busur yang terjadi di lokasi gangguan dapat padam, perlu untuk mengkompensasi arus gangguan pentanahan kapasitif, dimana koil pemadam busur pentanahan induktif dihubungkan ke jaringan titik nol.

Kumparan adalah belitan dengan inti magnet besi, ditempatkan dalam wadah berisi minyak. Gulungan utama kumparan penekan busur disadap untuk lima nilai arus sehingga arus induktif dapat diatur. Selain belitan utama, kumparan memiliki belitan sinyal tegangan, yang dihubungkan dengan voltmeter perekam, yang dari pembacaannya tegangan urutan nol dapat ditentukan selama pengoperasian kumparan. Salah satu terminal belitan utama kumparan pemadam busur dihubungkan pada titik nol belitan tegangan tinggi suatu trafo yang mempunyai rangkaian sambungan belitan bintang-nol-delta, atau menggunakan trafo pentanahan khusus, dan terminal lain dari belitan utama dihubungkan ke ground.

Biasanya transformator pentanahan digunakan tidak hanya untuk menghubungkan koil pemadam busur api, tetapi juga untuk memberi daya pada beban gardu induk itu sendiri; dalam hal ini, trafo grounding dipasang di pusat listrik. Pemasangan perangkat kompensasi juga dapat dilakukan di jaringan. Kekuatan trafo pentanahan ditentukan oleh arus kumparan dan beban tambahan gardu induk CPU. Diagram rangkaian untuk menghubungkan kumparan penekan busur ditunjukkan pada gambar di bawah ini.

1 - transformator pentanahan, 2 - sakelar,

3 - sinyal tegangan berliku dengan voltmeter,

4 - koil penekan busur, 5 - transformator arus, 6 - ammeter,

7 - relai arus, 8 - alarm suara dan cahaya

Dalam kondisi normal dalam jaringan, potensial titik netral transformator adalah nol dan tidak ada arus yang melewati kumparan. Jika terjadi gangguan tanah pada salah satu fasa dalam jaringan, titik netral transformator menerima potensial dan kumparan menghasilkan arus induktif yang tertinggal tegangan sebesar 90°. Arus pembumian kapasitif yang mengalir di lokasi gangguan memimpin tegangan sebesar 90°. Di lokasi kerusakan, terjadi kompensasi timbal balik antara arus kapasitif dan induktif, karena keduanya bergeser fase sebesar 180° dan busur di lokasi kerusakan tidak terjadi, atau, setelah muncul, dengan cepat padam.

Untuk mengontrol pengoperasian kumparan pemadam busur 4, trafo arus 5 dihubungkan ke rangkaiannya, belitan sekunder dimana ammeter 6 dan relai arus dihubungkan untuk mengukur arus pembumian dan mensuplai suara dan sinyal lampu 8 kepada petugas jaga. Dengan tidak adanya personel yang bertugas di CPU, perangkat telemekanik digunakan untuk mengirimkan sinyal ke operator jaringan yang bertugas.

Kumparan penekan busur dipilih dan dikonfigurasi sehingga arusnya lebih kecil 20 - 25 A arus kapasitif landasan, dalam hal ini kompensasi arus kapasitif yang diperlukan tidak mencukupi pengoperasian yang benar alarm gangguan tanah. Arus sisa sebesar 30 A untuk jaringan 6 kV dan 20 A untuk jaringan 10 kV dapat diterima dan tidak menimbulkan kerusakan besar pada lokasi kerusakan.

Saat ini banyak digunakan koil pemadam busur dengan penyesuaian otomatis yang halus. Ketika gangguan satu fasa terjadi pada jaringan, kumparan penekan busur tersebut menghasilkan arus induktif dan secara otomatis memilih nilainya yang diperlukan untuk mengkompensasi arus kapasitif yang dihasilkan.

Itu terletak pada kenyataan bahwa, berkat kumparan induktansi yang dihubungkan antara N netral dan elektroda arde (Gbr. 1), pada titik gangguan arde, selain arus I Z.Z, arus induktif I L lewat.

Beras. 1. Prinsip kompensasi arus gangguan bumi kapasitif

Arus yang ditunjukkan bergeser dalam fase relatif satu sama lain sebesar 180°. Karena alasan ini mereka dikurangkan satu sama lain; akibatnya, arus total (sisa) pada titik gangguan tanah I OST.Z<< I З.З, т. е. во много раз меньше емкостного тока I З.З.

Pada Gambar. Gambar 2 menunjukkan diagram vektor tegangan (Gbr. 2, a) dan arus (Gbr. 2, b) dalam jaringan dengan kompensasi arus I Z.Z. Arah arus ditunjukkan pada Gambar. 1.

Penjelasan untuk membuat diagram vektor.

Vektor tegangan U AB diperoleh sebagai selisih antara vektor EMF: ? AB = ? A - ? B. Arah vektor? AB - dari ujung vektor? B ke ujung vektor? A. Hal ini dijelaskan oleh fakta bahwa ungkapan untuk? AB dapat ditulis dalam bentuk? SEBUAH = ? B+? AB. Untuk mencari jumlah dua vektor, perlu ditempelkan vektor lain (?AB) pada ujung salah satu vektor (?B). Vektor total (? A) diperoleh jika kita menghubungkan titik awal vektor? B (titik N) dengan ujung vektor? AB. Apakah arah vektor dari titik N sampai ke ujung vektor? AB. Apakah aturan ini berlaku untuk konstruksi vektor? AC. Untuk membuat diagram vektor arus, rangkaian yang ditunjukkan pada Gambar. 1, akan lebih mudah untuk menyajikannya dalam bentuk yang ditunjukkan pada Gambar. 3.

Beras. 2. Diagram vektor: a—stres; b— arus

Beras. 3. Arus dan tegangan saat fasa A dihubung singkat ke ground

Apakah jumlah arus yang melewati gangguan tanah? BZ, ? C.Z, ? L - Apakah dua arus pertama bersifat kapasitif dan apakah fasenya mendahului vektor EMF yang sesuai? Sebuah band? AC pada suhu 90°. Apakah vektor arus pada induktor L tertinggal sefasa sebesar 90° dari vektor ggl yang menimbulkan arus tersebut? A.

Jumlah arus? B Z dan? S.Z dibangun menurut aturan jajaran genjang (dapat dimungkinkan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2, b, untuk melampirkan ke ujung vektor? B .Z vektor? S.Z). Jumlah vektor-vektor ini, yaitu vektor arus gangguan kapasitif bumi, ditetapkan sebagai? Z.Z.

Apakah vektor arus sisa dari gangguan tanah dikonstruksikan sebagai penjumlahan dari vektor-vektor? Tanah? Z.Z. Apakah arahnya dari titik 0 sampai ke ujung vektor terlampir? L vektor? Z.Z.

Yang ideal adalah penyetelan resonansi kumparan, yaitu I istirahat = 0. Namun pada kenyataannya hal ini tidak tercapai, karena jumlah saluran yang terhubung dalam jaringan tidak konstan.

Arus sisa harus bersifat induktif, yaitu I L > I Z.Z. Hal ini diperlukan untuk mempertahankan arah daya urutan nol di semua mode jaringan. Kegagalan untuk mematuhi ketentuan yang ditentukan oleh PTE ini dapat menyebabkan pengoperasian proteksi arah dan alarm gangguan tanah yang salah.

Induktor L biasanya disebut reaktor penekan busur pentanahan (reaktor - dari kata reaktif, yaitu resistansinya bersifat reaktif).

Reaktor penekan busur pembumian (GAR) biasanya dipasang bukan di gardu induk kota, tetapi di gardu induk jaringan, sehingga panjang sambungan ke titik gangguan bumi menjadi minimal. Dalam hal ini, gardu induk harus terhubung ke jaringan suplai setidaknya melalui dua jalur (berdasarkan pertimbangan keandalan pemeliharaan daya di dalamnya). Kekuatan DGR ditentukan oleh arus gangguan tanah kapasitif. Karena kekuatan ini bersifat reaktif, maka

Q DGR = nI Z.Z ·U F.NOM

dimana n =1,25 adalah koefisien dengan mempertimbangkan perkembangan jaringan; U F.NOM - tegangan fasa pengenal jaringan.

Karena arus DGR I L adalah tiga kali lipat arus urutan nol, resistansi urutan nol transformator ke netral dimana DGR dihubungkan harus minimal. Dapat ditunjukkan bahwa persyaratan ini dipenuhi oleh transformator dengan diagram sambungan?/Δ. Pada input DGR yang dimaksudkan untuk grounding, trafo arus TA dipasang (Gbr. 1), yang diperlukan untuk mengontrol arus selama pengaturan dan pengujian sistem kompensasi I Z.Z. Untuk menghubungkan DGR, pisahkan transformator daya, karena belitan LV dari transformator daya utama pusat daya tidak memiliki netral (terhubung dalam segitiga).

Selama pengoperasian jaringan, parameternya berubah: karena peralihan (menghidupkan atau mematikan) saluran, kapasitansi fase relatif terhadap tanah berubah. Hal ini menyebabkan terganggunya sistem kompensasi. Tingkat detuning yang diperbolehkan adalah 5%. Untuk memenuhi persyaratan ini, yang terbaik adalah menggunakan DGR dengan kontrol induktansi otomatis yang mulus.

Pemutusan (putusnya) salah satu fasa transformator, ke netral yang dihubungkan dengan DGR, menyebabkan peningkatan tegangan pada netral. Tegangan ini 0,5U F.NOM), yang tidak diperbolehkan dalam waktu lama (menurut PTE, tegangan pada netral trafo diperbolehkan dalam waktu lama tidak lebih dari 15% dan selama 1 jam tidak lebih dari 30% dari nominalnya tegangan fasa). Standar tegangan pada netral ditentukan oleh fakta bahwa isolasi belitan transformator di daerah netral melemah dan tegangan pada netral dapat menyebabkan kerusakan.

Analisis teoritis menunjukkan bahwa dengan kompensasi penuh arus gangguan tanah, terjadinya kerusakan isolasi berulang setelah kerusakan pertama dapat dihilangkan, dan jaringan dapat beroperasi dengan andal. Oleh karena itu, pengembangan reaktor penekan busur listrik khusus yang dapat disesuaikan dan perangkat untuk kontrol otomatisnya sedang dilakukan. Secara khusus, hasil yang baik dalam arah ini dicapai oleh Profesor V.K.Obabkov. Perkembangan ini mengkompensasi tidak hanya komponen kapasitif dari arus gangguan tanah, tetapi juga komponen aktifnya, yang diperlukan untuk mencegah terjadinya busur listrik yang terputus-putus.

Diposting 07/05/2011 (berlaku hingga 18/07/2013)

Seperti yang dicatat oleh banyak pembaca kami, terutama spesialis dari organisasi desain, dalam literatur teknis Rusia yang tersedia tidak ada rekomendasi khusus untuk pemilihan proteksi gangguan bumi (GFP) dan tidak ada teknik modern perhitungan pengaturan. Oleh karena itu, materi tentang topik ini sangat menarik.

Alexei Shalin, Doktor Ilmu Teknik, Profesor Departemen pembangkit listrik Negara Bagian Novosibirsk Universitas Teknik

Dalam majalah edisi sebelumnya (“Berita Teknik Elektro” No. 4(34) 2005), sebuah artikel oleh Alexei Ivanovich Shalin diterbitkan, yang memberikan contoh penghitungan pengaturan proteksi gangguan tanah sebagai respons terhadap tegangan urutan nol. .

Tentang nilai koefisien lemparan

Rekomendasi penulis untuk menghitung pengaturan non-arah perlindungan saat ini urutan nol dari OZZ. Dari rekomendasi ini jelas bahwa para ahli sangat tidak setuju dengan nilai dasar perhitungan seperti koefisien lemparan, koefisien sensitivitas yang dinormalisasi, dll.

Dalam komentarnya kepada Sergey Titenkov, ia menyatakan bahwa koefisien lonjakan yang digunakan dalam perhitungan, yang terutama bergantung pada arus urutan nol frekuensi tinggi yang terjadi selama proses pengosongan kapasitansi dari fase rangkaian yang rusak dan pengisian kapasitansi. fase yang tidak rusak, tidak berkurang dengan landasan resistif dari jaringan netral. Hal ini ditentukan, khususnya, oleh fakta bahwa resistor dalam jaringan 6–10 kV ini termasuk dalam rangkaian transformator pembentuk netral berdaya rendah.

Seperti yang sering terjadi dalam kenyataan, pernyataan spesifik apa pun memiliki “batas kebenarannya” sendiri. Jika kita berbicara tentang resistor yang dipasang di netral penetral (netral adalah kumparan tersedak tiga fase dengan sambungan zigzag) sesuai dengan, maka pendapat ini sepenuhnya benar dalam banyak kasus. Untuk harmonik pertama, reaktansi induktif suatu penetralisir dengan daya 63 kVA pada tegangan 10 kV adalah 96 Ohm. Berdasarkan 10–20 harmonik, yang terdapat selama proses pengisian ulang kapasitor selama proteksi jangka pendek, resistansi ini akan meningkat menjadi 960–1920 Ohm dan dengan resistansi resistor sekitar 100–150 Ohm, resistansi total dari kapasitor Rantai “neutralizer – grounding resistor” hampir seluruhnya bersifat induktif. Akibatnya, sesuai dengan pendapat Sergei Titenkov, resistor pentanahan hampir tidak berpengaruh pada arus pengisian ulang kapasitor dan, dengan demikian, tidak akan mempengaruhi koefisien lonjakan.

Pada tegangan 35 kV, transformator daya tiga belitan biasanya mempunyai kabel netral. Resistor pembumian disertakan dalam rangkaian netral ini. Dalam hal ini, salah jika dikatakan bahwa resistor ini tidak mempengaruhi arus pengisian ulang.

Tentang penundaan waktu

Mari kita pertimbangkan masalah ini menggunakan contoh diagram yang diberikan di. Di sini trafo suplai 35 kV mempunyai daya 10 MVA. Satu saluran listrik overhead ditenagai darinya, yang kemudian dibagi menjadi dua rangkaian, yang masing-masing memberi daya pada transformator 4 MVA sendiri dengan diagram koneksi belitan primer menjadi bintang dengan netral dihilangkan. Untuk mengurangi tingkat tegangan lebih, resistor pembumian dimasukkan ke dalam netral transformator. Penggunaan resistor pentanahan dalam jaringan memungkinkan untuk meningkatkan efisiensi perlindungan, tetapi pada saat yang sama, metode pemilihan pengaturannya harus direvisi.

Sesuai dengan arus respons proteksi terhadap proteksi hubung singkat IPZ dalam jaringan dengan netral terisolasi dengan adanya kabel transformator arus urutan-nol dipilih dari kondisi berikut:

dimana k n = 1,2 (faktor reliabilitas);

k br – koefisien lonjakan, yang memperhitungkan lonjakan arus kapasitif pada saat terjadinya hubung singkat, serta kemampuan relai untuk meresponsnya;

I c.feed.max – arus kapasitif maksimum dari pengumpan yang dilindungi.

Sesuai dengan, untuk proteksi sesaat terhadap proteksi jangka pendek dalam perhitungan, nilai produk k n k br = 4...5 harus diambil. Untuk proteksi waktu tunda dengan kemungkinan busur terputus-putus, kн kbr = 2.5. Rupanya, nilai-nilai ini direkomendasikan oleh penulis untuk relai proteksi domestik tradisional, termasuk RTZ-51.

Diusulkan untuk mempertimbangkan k n = 1.2, k br = 3...5 (dalam kaitannya dengan relai jenis lama). Untuk relay RTZ-51 disarankan mengambil k br = 2…3. Dalam hal ini, diusulkan untuk melakukan proteksi tanpa penundaan waktu. “Bila menggunakan relay digital modern, misalnya seri SPACOM, termasuk SPAC-800..., untuk proteksi terhadap gangguan hubung singkat dapat mengambil nilai kbr = 1...1.5 (Anda perlu memeriksa dengan pabrikan).

Menurut pendapat saya, jika memungkinkan, lebih baik menggunakan perlindungan waktu tunda dibandingkan perlindungan jangka pendek. Hal ini memungkinkan untuk memastikan selektivitas dengan dua atau lebih saluran listrik yang dihubungkan secara seri, untuk menggunakan nilai koefisien lonjakan yang lebih rendah dalam perhitungan, untuk mencegah penghentian palsu saluran yang tidak rusak setelah saluran yang rusak dimatikan (karena fenomena feroresonansi yang terkait dengan transformator pengukur tegangan), dll. d.

Di beberapa industri (tambang, penggalian, dll) ada peraturan, membutuhkan penghentian segera OZZ. Di sana perlu untuk segera menggunakan perlindungan efektif terhadap OZZ.

Penentuan arus kapasitif

Nilai I s.fid.max = I CS untuk jaringan dengan netral terisolasi direkomendasikan, misalnya, ditentukan sebagai berikut:

untuk jaringan kabel

untuk jaringan dengan saluran listrik overhead

dimana kamu – Tegangan terukur jaringan (kV);

S – total panjang garis (km).

Total arus kapasitif jaringan ditentukan sebagai jumlah komponen yang dijelaskan di atas untuk semua jalur jaringan yang terhubung secara galvanis.

Lebih tepatnya, nilai arus kapasitif I s.fid.max saluran listrik dapat dihitung dengan menggunakan, misalnya, data arus kapasitif spesifik pada saluran listrik overhead dan kabel yang diberikan pada. Namun, perlu diperhatikan juga bahwa nilai arus kapasitif yang ditentukan oleh (2), (3) dapat memberikan kesalahan sekitar 40–80% dibandingkan dengan arus nyata yang diukur selama hubung singkat di jaringan. Salah satu penyebabnya adalah kegagalan memperhitungkan kapasitas konsumen listrik yang berhubungan dengan tanah, misalnya mesin, serta desain saluran listrik di atas (jenis penyangga, dengan atau tanpa kabel pentanahan), dll.

(4)

dimana kamu f – tegangan fasa (kV);

w = 2pf = 314 (rad/s);

C S adalah kapasitansi satu fase jaringan relatif terhadap tanah (F).

(5)

dimana c saya – kapasitansi tertentu per fase garis ke-i (F/km);

aku – panjang garis ke-i (km);

m – jumlah saluran (kabel, overhead dengan dan tanpa kabel ground);

c j – kapasitas per fase elemen jaringan ke-j (Ф);

q j adalah jumlah elemen jaringan yang diperhitungkan, kecuali saluran listrik (misalnya motor);

n adalah jumlah total elemen tersebut.

(6)

dimana S nom – nominal kekuatan penuh mesin (MV A);

kamu nom – tegangan motor terukur (kV).

Untuk tipe lainnya motor listrik

(7)

di mana n nom adalah kecepatan rotor terukur (rpm).

Seperti disebutkan di atas, arus kapasitif yang dihitung dari jaringan biasanya berbeda dari arus sebenarnya, yang hanya dapat ditentukan dengan pengukuran di lokasi. Namun, proses pengukuran arus kapasitif, selain kesulitan teknis, juga dikaitkan dengan beberapa ketidakpastian metodologis. Pengalaman menunjukkan bahwa di banyak objek, arus kapasitif jaringan, bahkan dengan korsleting logam, tidak hanya mengandung komponen frekuensi industri, tetapi juga arus harmonisa yang lebih tinggi.

Mengukur nilai arus total, misalnya, menggunakan instrumen tradisional yang dirancang untuk mengukur arus frekuensi industri, dikaitkan dengan kesalahan yang signifikan. Pada kenyataannya, kesalahan sekitar 30% diamati (termasuk dalam arah penurunan arus terukur relatif terhadap arus yang dihitung). Lebih tepatnya, arus kapasitif jaringan dapat diukur dengan osilografi yang diikuti dengan dekomposisi menjadi komponen harmonik.

Arus urutan nol dalam jaringan ground resistif

Jika ada beberapa resistor pembumian dalam jaringan dengan gangguan hubung singkat eksternal, arus aktif I IR juga dapat mengalir melalui proteksi. Dalam hal ini, alih-alih I s.fid.max di (1), seseorang harus menggantinya

Sensitivitas diperiksa dengan nilai koefisien k h:

(9)

dimana k h.norma – koefisien sensitivitas yang dinormalisasi;

I PROTECT – arus dalam perlindungan saluran listrik yang rusak.

Dalam jaringan dan instalasi yang memiliki ground resistif

di mana I" CS adalah total arus kapasitif jaringan dikurangi arus kapasitif dari pengumpan yang dilindungi;

I R – arus resistor grounding yang mengalir melalui proteksi sambungan yang rusak. Telah terbukti bahwa ketika dilindungi dari OCD saluran udara Berbahaya menggunakan nilai koefisien sensitivitas standar yang direkomendasikan dalam standar karena kemungkinan terbentuknya resistansi kontak yang besar di lokasi SCP dan kegagalan proteksi karena alasan ini. Rekomendasi untuk memeriksa sensitivitas perlindungan dalam hal ini juga diberikan di sana.

Arus dalam mode transien OZZ

Saat ini, pertanyaan tentang berapa nilai koefisien kbr yang seharusnya ketika memasang resistor pentanahan di jaringan netral masih kurang dipelajari. Ada dua pendapat mengenai hal ini:

Nilai kbr harus sama dengan jaringan tanpa resistor grounding;

Nilai k br harus diambil lebih kecil dari pada kasus sebelumnya.

Diketahui bahwa k br bergantung, khususnya, pada rasio arus pengisian maksimum kapasitor jaringan (arus pelepasan kapasitansi dari fase yang rusak dan pengisian ulang kapasitansi dari fase "sehat") dan nilai dari arus kapasitif dari sambungan yang dilindungi dalam kondisi stabil SGC eksternal. Pada Gambar. Gambar 1 menunjukkan osilogram arus urutan nol 3I0 pada proses transien gangguan hubung singkat pada salah satu sambungan jaringan listrik yang dijelaskan pada, arus total gangguan hubung singkat sebesar 19 A Osilogram berhubungan dengan penyalaan kembali busur intermiten dalam jaringan di mana tidak ada resistor grounding. Nilai maksimum saat ini proses transisi adalah 138 A, nilai amplitudo arus keadaan tunak 3I0 sama dengan 16 A. Dengan menyatakan rasio arus maksimum terhadap amplitudo keadaan tunak sebagai k max, kita peroleh untuk kasus yang dipertimbangkan k max = 8,62.

Dengan memasang resistor pentanahan dengan resistansi 2 kOhm di netral transformator suplai (arus resistor pada OZZ adalah 10 A, yaitu 0,53 dari total arus kapasitif jaringan), kita peroleh untuk koneksi yang sama k max = 1,3 , yaitu. k max menurun lebih dari 6,5 kali lipat. Peningkatan resistansi resistor menyebabkan peningkatan k max (dalam kasus ini, hingga 8,62). Jika beberapa resistor pembumian dipasang di jaringan dan arus aktif salah satunya mengalir melalui sambungan yang dipertimbangkan dengan gangguan hubung singkat eksternal, maka hal ini menyebabkan sedikit penurunan nilai k max, karena kondisi tunak arus 3I0 pada sambungan yang dipertimbangkan meningkat.

Dari apa yang telah dijelaskan, jelas bahwa nilai kbr dalam kasus yang dipertimbangkan dapat diambil lebih rendah daripada tanpa adanya resistor pembumian, dan derajat penurunan kbr tergantung pada resistansi resistor. Metode pentanahan lain dijelaskan, dirancang untuk menyediakan pekerjaan yang efisien perlindungan selektif terhadap gangguan tanah pada jaringan 6–10 kV (Gbr. 2). Dalam hal ini, transformator pembentuk netral tidak dipasang.

Ketika tegangan urutan nol muncul di jaringan, yang menunjukkan bahwa telah terjadi gangguan ground, saklar khusus antara masing-masing fasa dan ground akan menyalakan resistor groundingnya sendiri. Dalam hal ini, arus gangguan tanah aktif terbentuk, cocok untuk deteksi selektif sambungan yang rusak.

Untuk membatasi tegangan lebih yang mungkin terjadi pada jaringan sebelum resistor grounding dihidupkan, direncanakan akan dipasang arester surja pada busbar. Ketahanan termalnya harus dipastikan sebelum resistor pembumian dihidupkan dan proteksi relai mendeteksi sambungan yang rusak. Ketika dipicu, proteksi relai memutus koneksi yang rusak, setelah itu resistor grounding dimatikan. Resistor pembumian berdaya rendah, menyerap panas, dengan waktu stabilitas termal sekitar 10–20 detik.

Contoh distribusi saat ini

Pada Gambar. Gambar 3 menunjukkan distribusi arus pada rangkaian rangkaian.

Saat membuat gambar, asumsi dibuat bahwa:

- kapasitansi fase saluran listrik relatif terhadap tanah berkali-kali lebih tinggi daripada kapasitansi elemen rangkaian lainnya;

Kebocoran melalui trafo tegangan dapat diabaikan;

Arus aktif dalam insulasi fasa relatif terhadap tanah dapat diabaikan;

Hambatan saluran listrik dan belitan transformator dapat diabaikan.

Dalam diagram gambar. 3 tidak ditampilkan berpindah perangkat dan penekan lonjakan arus. Di sini Tr adalah trafo suplai; Saluran listrik1 – saluran listrik dimana terjadi gangguan fasa ke tanah; Saluran listrik2 – saluran listrik yang tidak rusak (atau sekelompok saluran tersebut); R1 – resistor pembumian.

Gambar tersebut menunjukkan bahwa arus aktif resistor pentanahan ditutup melalui transformator suplai Tr dan fasa saluran listrik1 yang rusak. Akibatnya, jumlah arus aktif dari resistor fase yang tidak rusak dan arus kapasitif dari saluran listrik yang tidak rusak mengalir melalui perlindungan saluran listrik yang rusak. Hanya arus kapasitif dari saluran listrik ini yang mengalir melalui perlindungan saluran listrik yang tidak rusak.

Metode pembumian resistif yang dijelaskan di atas diterapkan di tiga gardu induk di Zona Distribusi Khanty-Mansiysk di Nefteyugansk jaringan listrik. Pengalaman pengoperasian yang tersedia hingga saat ini menegaskan hal ini efisiensi tinggi seperti solusi teknis. Dalam kasus penggunaan rangkaian ini, seperti yang ditunjukkan oleh penelitian kami, resistor pentanahan juga mengurangi nilai kmax, dan karenanya kbr. Selain itu, untuk mencapai efek yang sama dari resistansi resistor di rangkaian Gambar. 2, 3 harus diambil 3 kali lebih besar daripada saat menghubungkan resistor grounding, misalnya, ke netral transformator daya.

Beras. 1. Osilogram arus urutan nol pada proses transien gangguan tanah satu fasa pada jaringan 35 kV

Beras. 2. Koneksi resistor pembumian antara fasa dan pembumian ketika terjadi gangguan pembumian

Beras. 3. Distribusi arus pada rangkaian rangkaian

Penelitian yang dilakukan memungkinkan kita untuk menarik kesimpulan sebagai berikut: penggunaan resistor grounding tanpa penetralisir mengarah pada kemungkinan penurunan nilai kbr. Penggunaan penetralisir secara signifikan mengurangi efek ini, dalam banyak kasus secara praktis menguranginya menjadi nol.

Akibatnya, ketika menghubungkan resistor pembumian melalui penetral, nilai koefisien lonjakan kbr harus diambil, seperti untuk jaringan dengan netral terisolasi, sesuai dengan rekomendasi.

Saat menghubungkan resistor pembumian sesuai dengan skema yang dijelaskan di atas tanpa menggunakan penetral, nilai k br yang dihitung dapat dikurangi. Jika arus resistor pembumian kira-kira sama dengan total arus kapasitif jaringan (seperti yang direkomendasikan untuk pembatasan tegangan lebih optimal), nilai faktor lonjakan sesuai dengan dapat diambil pada level 1,2–1,3.

Jika resistansi resistor pentanahan jauh lebih besar daripada kapasitansi tiga fase jaringan (seperti yang sering terjadi pada nilai-nilai besar arus kapasitif), nilai k br dapat diambil sama seperti untuk jaringan dengan netral terisolasi, atau ditentukan setelah perhitungan tambahan dari arus transien OZZ.

Salah satu fitur pembakaran busur pada kabel domestik dengan insulasi kertas-minyak telah dijelaskan. Intinya adalah bahwa pada tahap awal proteksi listrik, penyalaan busur pada kabel tersebut menyebabkan penguraian impregnasi minyak-rosin dan pelepasan sejumlah besar gas, yang memadamkan busur yang dihasilkan. Sampai gas yang terbentuk “pergi” ke arah yang berbeda dari busur di antara lapisan kertas, busur tersebut tidak akan terbakar. Pada saat yang sama, karena “jeda” yang dihasilkan pada arus urutan nol, proteksi terhadap gangguan hubung singkat, yang memiliki penundaan waktu, mungkin tidak berfungsi. Alasannya adalah ketika jeda mati, elemen saat ini kembali ke keadaan semula dan elemen waktu tunda, tanpa “menghitung” waktu tunda yang ditetapkan, juga kembali ke keadaan semula.

Untuk mencegah kegagalan proteksi dari OZZ, beberapa proteksi yang diimpor (serta proteksi UZL yang diproduksi bersama oleh Universitas Teknik Negeri Novosibirsk dan PNP BOLID LLC) memiliki opsi untuk mengingat fakta dimulainya proteksi. Jika ada “kecupan” pada organ saat ini, maka fakta ini diingat hingga 0,3 detik dan ketika “kecupan” terjadi lagi, perlindungan akan mati. Untuk perlindungan seperti itu, meskipun terdapat resistor pembumian di jaringan, disarankan untuk mengambil nilai kbr yang lebih tinggi, misalnya sama dengan 1,5.

Lingkup perlindungan non-arah

Secara umum, proteksi arus non-arah terhadap proteksi hubung singkat hanya dapat efektif pada instalasi dengan sejumlah besar sambungan yang terhubung ke suatu bagian, yang masing-masing memiliki arus kapasitif kecil. Maka pemutusan arus ini sesuai dengan (1) tidak akan menyebabkan penurunan sensitivitas yang tidak dapat diterima. Kasus ini biasa terjadi, misalnya, untuk bengkel perusahaan dengan sejumlah besar motor listrik berdaya rendah yang dihubungkan melalui kabel pendek.

Jika reaktor pemadam busur dipasang di jaringan seperti itu, maka untuk memastikan perlindungan yang efektif terhadap gangguan hubung singkat, disarankan untuk menghubungkan resistor pembumian secara paralel dengan reaktor ini, dan arus yang mengalir melalui resistor selama gangguan hubung singkat harus melebihi pengaturan perlindungan paling “kasar” sebanyak 1,5–2 kali. Dalam hal ini, proteksi arus non-arah dapat memberikan selektivitas yang diperlukan dan sensitivitas tinggi selama proteksi hubung singkat.

Peningkatan efisiensi yang signifikan dapat dicapai dengan menggunakan proteksi arus urutan nol dengan pengukuran relatif. Misalnya, terdapat terminal proteksi mikroprosesor, yang prinsip pengoperasiannya didasarkan pada perbandingan nilai arus urutan nol di semua sambungan bagian busbar yang dilindungi. Tidak perlu menyesuaikan arus operasi dari arus kapasitif sambungan. Dengan tidak adanya reaktor penekan busur dalam jaringan, perlindungan tersebut memungkinkan untuk secara efektif mengidentifikasi sambungan yang rusak jika terjadi gangguan listrik.

literatur

1.Shalin A.I. Perlindungan terhadap gangguan bumi pada jaringan 6–35 kV. Contoh pengaturan perhitungan // Berita Teknik Elektro. – 2005. – No.4 (34).

2. Shalin A.I. Gangguan tanah pada jaringan 6–35 kV. Keuntungan dan kerugian dari berbagai proteksi // Berita Teknik Elektro. – 2005. – Nomor 3 (33).

3. Shabad M.A. Perhitungan proteksi relai dan otomatisasi jaringan distribusi. – SPb: PEIPK, 2003. – 350 hal.

4. Andreev V.A. Perlindungan relai dan otomatisasi sistem catu daya. – M.: Sekolah Tinggi, 1991. – 496 hal.

5. Alexandrov A.M. Pemilihan pengaturan tripping untuk proteksi motor listrik asinkron dengan tegangan di atas 1 kV. Sankt Peterburg: PEIPK, 2001.

6. Chelaznov A.A. Perkembangan peraturan teknis dan standar di bidang energi OJSC Gazprom // Prosiding konferensi ilmiah dan teknis All-Rusia ketiga “Batasan tegangan lebih dan mode pembumian jaringan netral 6–35 kV” / Novosibirsk, 2004. – Hal.12– 25.

7. Peningkatan keandalan jaringan 6 kV untuk kebutuhan penunjang pembangkit listrik tenaga nuklir. Surat Edaran Ts-01-97(E). – M.: Rosenergoatom, 1997.

8. Lurie A.I., Panibratet A.N., Zenova V.P. dan lain-lain Serangkaian penetral tipe FMZO untuk bekerja dengan reaktor penekan busur yang dikendalikan magnetisasi dari seri RUOM dalam jaringan distribusi dengan netral terisolasi // Teknik kelistrikan. – 2003. – No.1.

9. Buku referensi elektroteknik. Jilid 3. Produksi, transmisi dan distribusi energi listrik/ Di bawah redaksi umum profesor MPEI V.G. Gerasimova dan lainnya (pemimpin redaksi A.I. Popov) - edisi ke-8. – M.: Penerbitan MPEI, 2002. – 964 hal.

10. Bukhtoyarov V.F., Mavritsyn A.M. Perlindungan terhadap gangguan tanah pada instalasi listrik tambang. – M.: Nedra, 1986. – 184 hal.

11. Korogodsky V.I., Kuzhekov S.L., Paperno L.B. Relay proteksi motor listrik dengan tegangan diatas 1 kV. – M.: Energoatomizdat, 1987. – 248 hal.

12. Paten untuk penemuan Federasi Rusia No. 2157038. Perangkat untuk mendeteksi koneksi dengan gangguan ground dalam jaringan dengan netral terisolasi / Shalin A.I. Buletin Penemuan No.27 Tahun 2000

13. Shalin A.I. Gangguan tanah pada jaringan 6–35 kV. Kasus tindakan proteksi yang salah // Berita Teknik Elektro. – 2005. – No.2 (32).

Perhitungan arus gangguan kapasitif fasa ke tanah. Ketika suatu fasa dihubung pendek ke ground, yang disebut gangguan sederhana, arus hanya ditentukan oleh kapasitansi jaringan. Reaktansi kapasitif elemen jaringan secara signifikan melebihi induktif dan resistensi aktif, ini memungkinkan kita untuk mengabaikan yang terakhir ketika menentukan arus. Mari kita pertimbangkan jaringan tiga fase paling sederhana di mana telah terjadi korsleting fase sederhana A.

Arus dalam fase DI DALAM Dan DENGAN didefinisikan sebagai berikut:

Modul saat ini dengan mempertimbangkan asumsi

dihitung sebagai Arus dalam tanah ditentukan oleh jumlah geometri arus: Dalam perhitungan praktis, perkiraan kasar besarnya arus gangguan tanah dapat dilakukan dengan menggunakan rumus di mana av.nom kamu– tegangan fasa pengenal rata-rata pada tahapan; N- koefisien; aku– panjang total saluran udara atau kabel yang terhubung secara elektrik ke titik gangguan tanah, km. Penilaian ini berarti besarnya arus gangguan tidak bergantung pada lokasinya dan ditentukan oleh total panjang jalur jaringan.

Kompensasi arus kapasitif fase-ke-tanah.

Dalam jaringan 3–20 kV dan saluran udara serta saluran kabel yang pendek, arus gangguan fasa ke tanah adalah beberapa ampere. Busur dalam hal ini ternyata tidak stabil dan padam dengan sendirinya. Akibatnya, jaringan tersebut dapat beroperasi secara normal dalam mode rangkaian sederhana. Peningkatan tegangan dan panjang jaringan menyebabkan peningkatan arus gangguan tanah - busur pada arus tersebut dapat menyala untuk waktu yang lama, sering berpindah ke fase yang berdekatan, mengubah gangguan satu fasa menjadi dua atau tiga fase satu. Penghapusan busur secara cepat dicapai dengan mengkompensasi arus gangguan tanah dengan mengardekan netral melalui perangkat pemadam busur api.

Jaringan terdiri dari trafo dan saluran yang terhubung ke bus tegangan konstan. Komponen simetris pada titik gangguan tanah ditentukan dengan asumsi bahwa resistansi kapasitif total dari rangkaian urutan nol secara signifikan melebihi resistansi urutan positif dan negatifnya, yang memungkinkan kita untuk menerimanya.

61.1. Dalam skema yang komprehensif ( B) reaktansi induktif garis dan tr-ra dari semua barisan diperkenalkan secara simbolis, meskipun diasumsikan sama dengan nol. Untuk membatasi arus gangguan pembumian sederhana, netral transformator perlu dibumikan melalui induktansi, yang nilainya dipilih sehingga terjadi resonansi arus pada rangkaian urutan nol. Dalam hal ini, yang menyebabkan hilangnya arus gangguan tanah sepenuhnya. Mengabaikan reaktansi induktif transformator dan saluran, kita menemukan bahwa resonansi terjadi pada. Reaktor penekan busur mempunyai pengaturan induktansi bertahap. Dengan bantuan mereka, arus gangguan satu fasa berkurang puluhan kali lipat, yang cukup untuk memadamkan busur pada titik gangguan.

Dalam operasi jaringan normal selalu ada sedikit offset netral, mis. Potensi netral selalu berbeda dari nol. Hal ini terjadi karena asimetri fasa saluran listrik yang tidak dapat dihilangkan pada jaringan distribusi. Namun ketika reaktor penekan busur dihidupkan dalam keadaan netral, potensinya dapat meningkat secara signifikan.

Menurut PUE, tingkat asimetri fasa kapasitor relatif terhadap tanah tidak boleh melebihi 0,75%. Sedikit pelepasan sirkuit resonansi, yang tidak menyebabkan penurunan kondisi pemadaman busur, sangat efektif dalam jaringan yang tidak memiliki transposisi. PUE tidak membatasi durasi operasi jaringan jika terjadi gangguan fase-ke-bumi.

Catatan penjelasan.

Kompensasi arus kapasitif gangguan tanah pada jaringan 6-35 kV.

Perkenalan. Jenis kerusakan yang paling umum (hingga 95%) pada jaringan 6, 10, 35 kV adalah gangguan tanah satu fasa (SFG), disertai aliran arus kapasitif melalui gangguan dan tegangan lebih multiplisitas tinggi pada elemen jaringan (motor). , transformator) dalam bentuk proses transien frekuensi tinggi. Dampak seperti itu terhadap jaringan, paling banter, menyebabkan tersandungnya perlindungan bumi. Menemukan sambungan yang rusak tampaknya merupakan tugas organisasi yang memakan waktu dan memakan waktu - pemutusan sambungan secara berurutan tertunda untuk waktu yang lama dan disertai dengan serangkaian peralihan operasional untuk konsumen cadangan. Dan, sebagai aturan, sebagian besar gangguan fase-ke-fase dimulai dengan OZZ. Perkembangan kesalahan satu fasa ke tanah disertai dengan pemanasan titik patahan, disipasi jumlah besar energi pada lokasi zona proteksi dan diakhiri dengan terputusnya perlindungan konsumen terhadap proteksi arus lebih pada saat zona proteksi mengalami hubung singkat. Situasi ini dapat diubah dengan menggunakan landasan resonansi netral.

Arus kesalahan. Jika terjadi gangguan hubung singkat, arus kapasitif mengalir ke tanah melalui lokasi gangguan karena adanya kapasitansi listrik antara fase jaringan dan ground. Kapasitansi terkonsentrasi terutama pada jalur kabel, yang panjangnya menentukan total arus kapasitif OZZ (kira-kira 1 km kabel per 1 A arus kapasitif).

Jenis OZZ. Semua OZZ dibagi menjadi buta (logam) dan busur. Yang paling umum (95% dari seluruh OZZ) dan paling banyak terlihat berbahaya OZZ adalah busur OZZ. Mari kita jelaskan setiap jenis OZZ secara terpisah.

1) dari sudut pandang tingkat tegangan lebih pada elemen jaringan, gangguan tanah logam adalah yang paling aman (misalnya, kabel saluran listrik overhead jatuh ke tanah). Dalam hal ini, arus kapasitif mengalir melalui lokasi kerusakan, yang tidak disertai dengan tegangan lebih yang besar karena sifat spesifik dari jenis korsleting ini.

2) ciri busur SZZ adalah adanya busur listrik di lokasi SZZ, yang merupakan sumber osilasi frekuensi tinggi yang menyertai setiap SZZ.

Metode untuk menekan arus hubung singkat. Ada dua cara untuk menekan arus SF.

1) memutuskan koneksi yang rusak - metode ini difokuskan pada pemutusan manual atau otomatis (menggunakan proteksi relai dan peralatan otomasi). Dalam hal ini konsumen sesuai dengan kategorinya dialihkan ke listrik cadangan atau dibiarkan tanpa listrik. Tidak ada tegangan pada fase yang rusak - tidak ada arus yang melalui lokasi kerusakan.

2) kompensasi arus kapasitif pada titik penutupan oleh reaktor yang dipasang pada jaringan netral, yang mempunyai sifat induktif.

Inti dari kompensasi arus kapasitif OZZ. Seperti yang telah dicatat, ketika suatu fasa dihubung pendek ke ground (breakdown), arus kapasitif mengalir melalui SFZ. Arus ini, jika diamati lebih dekat, disebabkan oleh kapasitansi dari dua fase (utuh) yang tersisa yang dibebankan pada tegangan saluran. Arus fasa-fasa ini, yang bergeser relatif satu sama lain sebesar 60 derajat listrik, dijumlahkan pada titik kerusakan dan memiliki nilai tiga kali lipat arus kapasitif fasa. Dari sini besarnya arus sisa yang melalui lokasi gangguan ditentukan: . Arus kapasitif ini dapat dikompensasi dengan arus induktif dari reaktor penekan busur (ARR) yang dipasang di jaringan netral. Selama OZZ di jaringan netral dari setiap transformator yang terhubung dengannya, belitan yang dihubungkan dalam bintang, tegangan fasa muncul, yang, jika ada terminal netral yang terhubung ke belitan tegangan tinggi reaktor L , memulai arus induktif reaktor melalui lokasi kerusakan. Arus ini diarahkan berlawanan dengan arus kapasitif OZZ dan dapat mengimbanginya dengan penyesuaian reaktor yang sesuai (Gbr. 1)

Beras. 1 Jalur aliran arus hubung singkat melalui elemen jaringan

Perlunya penyetelan otomatis terhadap resonansi. Untuk mencapai efisiensi maksimum DGR, rangkaian yang dibentuk oleh kapasitansi seluruh jaringan dan induktansi reaktor - rangkaian urutan nol jaringan (NPC) - harus disetel ke resonansi pada frekuensi jaringan 50 Hz. Dalam kondisi peralihan jaringan yang konstan (menghidupkan/mematikan konsumen), kapasitas jaringan berubah, yang menyebabkan perlunya penggunaan DGR yang terus disesuaikan dan sistem otomatis kompensasi arus kapasitif OZZ (ASKET). Omong-omong, reaktor bertahap yang digunakan saat ini seperti ZROM dan lainnya disesuaikan secara manual berdasarkan data yang dihitung pada arus kapasitif jaringan, dan oleh karena itu tidak menyediakan penyetelan resonansi.

Prinsip operasi ASKET. KNPS disetel ke resonansi oleh perangkat penyesuaian kompensasi otomatis tipe UARK.101M, yang beroperasi berdasarkan prinsip fase. Sinyal referensi ( tegangan saluran) dan sinyal 3Uo dari trafo instrumen (misalnya STMI). Untuk benar dan operasi yang stabil ASKET perlu membuat asimetri buatan dalam jaringan, yang dilakukan oleh sumber eksitasi netral (NVS) - baik dengan menghubungkan bank kapasitor tegangan tinggi ke salah satu fase jaringan, atau dengan memasang transformator asimetris khusus dari jaringan. Tipe TMPS dengan IVS bawaan (dengan kemampuan mengatur rasio transformasi dengan diskrit tegangan fasa 1,25%). Dalam kasus terakhir, nilai tegangan 3Uo dalam mode resonansi dan stabilitas operasi ASKET tetap konstan ketika konfigurasi jaringan berubah (lihat rumus di bawah). DGR (misalnya, tipe RDMR) dipasang di netral trafo yang sama. Dengan demikian, ASKET disajikan sebagai sistem TMPS+RDMR+UARK.101M.

Tentang hubungan nilai asimetri alam dan buatan. Dalam jaringan dengan netral terisolasi, tegangan pada segitiga terbuka STMI, dengan mempertimbangkan rasio transformasi, sesuai dengan tekanan asimetri alami. Besaran dan sudut tegangan ini tidak stabil dan bergantung pada berbagai faktor(cuaca,…..dll.), oleh karena itu, agar ASKET dapat bekerja dengan baik, perlu dibuat sinyal yang lebih stabil baik besaran maupun fasanya. Untuk tujuan ini, sumber eksitasi netral ( sumber asimetri buatan). Jika kita menggunakan terminologi teori kontrol otomatis, asimetri buatan adalah sinyal berguna yang digunakan untuk mengontrol CNPS, dan asimetri alami adalah gangguan yang perlu dihilangkan dengan memilih nilai asimetri buatan. Dalam jaringan dengan ketersediaan jalur kabel dengan arus kapasitif 10 ampere atau lebih, jumlah asimetri alami biasanya sangat kecil. Hal.5.11.11. PTEESiS membatasi besarnya tegangan ketidakseimbangan (alami + buatan) pada jaringan yang beroperasi dengan kompensasi arus kapasitif pada level 0,75% dari tegangan fasa, dan derajat perpindahan netral maksimum pada level tidak melebihi 15% dari tegangan fasa. Pada segitiga STMI terbuka, level ini akan sesuai dengan nilai 3Uo = 0,75V dan 15V. Tingkat perpindahan netral maksimum dimungkinkan dalam mode resonansi (Gbr. 2).

Di bawah ini adalah rumus menghitung tegangan 3Uo dalam mode resonansi untuk dua metode pembuatan asimetri buatan:

1) jika menggunakan kapasitor Co

,

dimana frekuensi sudut jaringan, 314,16 s-1,

http://pandia.ru/text/79/550/images/image006_44.gif" width="24" height="23 src="> - fase EMF, V,

http://pandia.ru/text/79/550/images/image008_37.gif" width="29" height="27">- rasio transformasi untuk 3Uo transformator instrumen, dalam jaringan 6 kV - 60/, dalam 10 jaringan kV - 100/http://pandia.ru/text/79/550/images/image010_32.gif" width="97" height="51">,

di mana Kcm adalah koefisien pergeseran fasa B yang dapat dialihkan dari transformator khusus.

Dari rumus tersebut jelas bahwa jika menggunakan kapasitor Co, nilai 3Uo pada titik resonansi bergantung pada arus kapasitif jaringan (), dan jika menggunakan transformator asimetris khusus tidak bergantung.

Nilai minimum 3Uo dipilih berdasarkan kondisi operasi yang andal perangkat UARK.101M, dan 5V.

Rumus di atas tidak memperhitungkan nilai tegangan asimetri alami jaringan karena nilainya yang kecil..jpg" width="312" height="431">

Beras. 3 Vektor tegangan dalam jaringan ground resonansi

Kesimpulan:

Kompensasi otomatis yang tepat dari arus kapasitif OZZ adalah sarana pemadam busur non-kontak dan, dibandingkan dengan jaringan yang beroperasi dengan netral terisolasi, dibumikan secara resistif, dikompensasi sebagian, dan juga dengan kombinasi beralasan netral memiliki keuntungan sebagai berikut:

mengurangi arus yang melalui lokasi gangguan ke nilai minimum (terbatas pada komponen aktif dan harmonik yang lebih tinggi), memastikan pemadaman busur yang andal (mencegah kontak yang terlalu lama dengan busur pembumian) dan keamanan ketika arus menyebar di dalam tanah;

menyederhanakan persyaratan untuk perangkat pembumian;

membatasi tegangan lebih yang timbul dari gangguan busur hingga nilai 2,5-2,6 Uph (dengan tingkat detuning kompensasi 0-5%), aman untuk insulasi peralatan dan saluran operasi;

secara signifikan mengurangi laju pemulihan tegangan pada fase yang rusak, membantu memulihkan sifat dielektrik dari lokasi gangguan dalam jaringan setelah setiap pemadaman busur pembumian yang terputus-putus;

mencegah lonjakan daya reaktif pada pasokan tenaga listrik pada saat terjadi gangguan busur listrik, sehingga menjaga mutu tenaga listrik bagi konsumen;

mencegah perkembangan proses feroresonan dalam jaringan (khususnya, perpindahan netral secara spontan), jika pembatasan penggunaan sekering pada saluran listrik dipenuhi;

menghilangkan pembatasan stabilitas statis saat mentransmisikan daya melalui saluran listrik.

Ketika mengkompensasi arus kapasitif, jaringan overhead dan kabel dapat beroperasi untuk waktu yang lama dengan fase yang disingkat ke ground.

Literatur:

1. Likhachev ke ground dalam jaringan dengan netral terisolasi dan dengan kompensasi arus kapasitif. M.: Energi, 1971. – 152 hal.

2. Sistem kontrol adaptif Obabkov untuk objek resonansi. Kyiv: Naukova Dumka, 1993. – 254 hal.

3. Fishman V. Metode grounding netral pada jaringan 6-35 kV. Sudut pandang desainer. Berita Teknik Elektro, No. 2 Tahun 2008

4. Aturan operasi teknis pembangkit listrik dan jaringan Federasi Rusia. Edisi RD 34.20.501. Moskow, 1996.

Kepala teknisi

Beras. 2 Contoh karakteristik resonansi CNPS

Beras. 4 Reaksi jaringan yang dibumikan resonansi terhadap kerusakan busur