Изобретението се отнася до областта на електротехниката. Техническият резултат е осигуряване на защита на дълги линии по цялата им дължина. Този резултат се постига чрез използване на естествен показателдействително намаляване на тока на натоварване в линията, тъй като потребителите се отдалечават от захранващата подстанция. След инсталиране допълнителен контролток на късо съединение и задвижващият механизъм прекъсва линията в точката, където съпротивлението на веригата фаза-нула започва да надвишава допустимата стойност за задействане на освобождаванията на прекъсвача, инсталирани в разпределителната уредба KTP (пълна трафопост), възможно е да се съпоставят натоварването, настройките на задвижващия механизъм и големината на тока на късо съединение в тази точка. По този начин заявеният метод дава възможност да се осигури надеждна защитадълга линия от късо съединение по цялата й дължина.

Методът за защита на дълги селски електропроводи-0,4 kV от късо съединение се отнася до областта на електротехниката и по-точно до методите и методите за защита на електрическите линии и може да се използва за защита от късо съединение както за нови, така и за съществуващи електропроводи -0, 4 kV. Корените на проблема с дългите електропроводи в селските райони идват от естествения процес на разширяване на селските райони. Съществуващите линии се удължават. Вероятността от късо съединение и особено еднофазни е доста висока, тъй като всеки клон към жилищна сграданяма защита. Традиционен начинзащита е управлението на токове на късо съединение с помощта на прекъсвач в разпределителната уредба на пакетна трансформаторна подстанция. Машината има термични и електромагнитни освобождавания. Номиналният ток трябва да бъде с 20-30% по-голям от общия проектно натоварваневсички консуматори на фаза. Следователно неговите настройки за защита често са извън границите на чувствителност по време на късо съединение в дълги линии поради факта, че съпротивлението на линейните проводници на известно разстояние от трансформаторната подстанция започва да надвишава допустимото съпротивление на веригата фаза-нула. В този случай токът на късо съединение става по-малък от тока, достатъчен за задействане на прекъсвача. Линията не е изключена по време на късо съединение с всички произтичащи от това последствия. Има случаи на заваряване на проводници, изгаряне на един от проводниците и падане на земята, което е особено опасно за деца и животни. В промишлени предприятия, където има електрически лаборатории, електрическите измервания на веригата фаза-нула се извършват редовно по установен график, за да се идентифицира електрическо оборудване, което не е защитено срещу късо съединение. За тази цел има подходящи инструменти и методи за измерване. Ако електрическото оборудване не бъде изключено навреме по време на късо съединение, тогава възниква пожароопасна ситуация, което, разбира се, е неприемливо. Токът на еднофазно късо съединение е 1,73 пъти по-малък от тока линеен токкъсо съединение, следователно е възможно да се използват и устройства за нулева защита UNZ, предназначени да предпазват линия 0,4 kV от еднофазни къси съединения. Неутрален проводникпремина в отвора на диференциалния трансформатор. Ако възникне еднофазно късо съединение устройството генерира сигнал за изключване, който засяга независимо изданиезахранваща машина. Този метод ви позволява да намалите настройката на текущата защита, но в този случай прагът на реакция трябва да бъде по-голям от общия ток на натоварване, за да се изключи фалшива тревогазащита. Токът на късо съединение в края на дълга линия все още може да е по-малък от настройката на защитата и няма да работи, което често се случва. Това означава, че за решаването на проблема с дългите линии е необходим коренно различен подход. Ключът към решаването на този проблем е, че изобщо не е необходимо и дори неразумно да се изключва цялата линия, ако се получи късо съединение в края на линията (!).

Настоящото изобретение осигурява прост метод за решаване на този проблем. За да обясните метода, практически примередна селска линия. Селски KTP-400, една от трите линии на която е с дължина 800 метра. Прекъсвач от 250 ампера е проектиран да предпазва тази линия от късо съединение. Електромагнитното изключване е кратно на 12 и съответно термичното освобождаване номинален токмашина 250 ампера. Проводник от електропровод 0,4 kV има напречно сечение от 50 квадратни милиметра, чието съпротивление е 0,63 ома на 1000 метра дължина. За изчисляване на веригата фаза-нула R=:=:=0,012 ома.

За надеждна работа работният ток на електромагнитното освобождаване трябва да бъде по-малък от тока на късо съединение, т.е. съпротивлението на веригата не трябва да надвишава: R=Un:=220:=0,073 ома. Нека определим разстоянието от подстанцията, отвъд което електромагнитно освобождаваневече няма да работи, тъй като съпротивлението на веригата фаза-нула ще започне да надвишава 0,073 ома: R=0,073-0,012=0,061 ома, разделете на 2, тъй като има два проводника в веригата на веригата: 0,061:2=0,0305 ома . Нека съставим пропорцията на разстоянието и съпротивлението на проводника: 1000 към 0,63 като L към 0,0305, тоест: L=1000×0,0305:0,63=49,2 m Какво се случва? Вече на разстояние 50 метра от началото на линията прекъсването на машината ще бъде неактивно! Но в машината има и термично освобождаване. За задействане термично освобождаванес минимално закъснение ще определим граничното разстояние при 2 пъти тока на късо съединение спрямо тока на термично освобождаване: R=220:=0,44 ohm; 0,44-0,012=0,428 ома; 0,428:2=0,214 ома. По аналогия с начина, по който е съставена пропорцията по-горе, определяме разстоянието от трансформаторната подстанция за термично освобождаване:

L=1000×0.214:0.63=339.7 m. Тоест, на това разстояние от пакетната трансформаторна подстанция, защитният ефект с помощта на прекъсвач, монтиран в разпределителната уредба на подстанцията, завършва. Но какво да кажем за останалите 460 метра от линията и нейните консуматори? Разбира се, това е недопустимо. Повече от половината дължина на електропровода всъщност няма защита срещу късо съединение.

Предложеният метод в това изобретение просто решава този проблем. Както бе споменато по-горе, не е необходимо да прекъсвате цялата линия, ако възникне късо съединение в края на линията. Следователно, в точката, където защитата от първата машина свършва, друга се врязва в линията прекъсвач, който носи само оставащия товар, което означава, че настройките му за освобождаване вече съответстват на съпротивлението на веригата фаза-нула в тази точка. Нека определим на какво разстояние линията сега е защитена. В съответствие с оставащия товар избираме машина от 160 ампера. Ние изчисляваме подобно на изчисленията по-горе: 220: = 0,69 ома. 0,69-0,012=0,678 ома. 0,678:2=0,339 ома. L=1000×0.339:0.63=538.1 m. Но тъй като нашата линия е дълга 800 метра, е необходимо да направим същото в съответствие с натоварването в тази точка. Сега избираме машина от 100 ампера. Определяме разстоянието от трансформаторната подстанция, осигурена със защита сега: 220: = 1,1 ома. 1,1-0,012=1,088 ома. 1,088:2=0,544 ома. L=1000×0.544:0.63=863.5 метра. По този начин електропровод 0,4 kV е защитен от късо съединение по цялата си дължина.

Запечатана захранваща кутия е инсталирана директно върху опората, където машината трябва да бъде вградена в линията. Предложената защита може да се реализира както за нови електропроводи, така и за съществуващи линии. Местоположението и точката на вмъкване на машината в линията се определят с помощта на съществуващи инструменти за измерване на веригата фаза-нула или чрез просто измерване на големината на спада на напрежението върху известен товар (метод на амперметър-волтметър). Разходите са незначителни в сравнение с получената надеждност за защита на линии 0,4 kV от късо съединение.

По този начин, за да се осигури защита на линията по цялата й дължина чрез използване на индикатор за действителното намаляване на тока на натоварване в линията при отдалечаване на потребителите от захранващата подстанция, тя допълнително има контрол на фазовите токове и актуатор, прекъсващ линията с освобождавания, съответстващи на товара и тока на късо съединение точно в точката , където съпротивлението на контура фаза-нула започва да надвишава допустимото съпротивление за работа на първото устройство.

Метод за защита на дълги селски електропроводи от 0,4 kV от късо съединение, базиран на наблюдение на текущата стойност в фазови проводницилиния и въздействието върху механизма за изключване на линията с ток на късо съединение, превишаващ работните настройки на електромагнитните и термичните изпускатели, характеризиращ се с това, че за да се осигури защита на линията по цялата й дължина чрез използване на индикатор за действителната намаляване на тока на натоварване в линията, когато потребителите се отдалечават от захранващата подстанция, допълнително има контрол на фазовите токове и задвижка за прекъсване на линията с освобождавания, съответстващи на товара и тока на късо съединение точно в точката, където съпротивлението на фазата -нулевата верига вече започва да надвишава допустимото съпротивление за работа на първото устройство.

Причини за късо съединение

Главната причина късо съединение– нарушаване на изолацията на електроинсталационни съоръжения, включително кабелни и въздушни електропроводи. Ето няколко примера за късо съединение, възникващо поради повреда на изолацията.

При провеждане земни работие повреден високоволтовият кабел, което е довело до междуфазно късо съединение. В този случай увреждането на изолацията е настъпило в резултат на механично въздействие върху кабелната линия.

Възникна еднофазно земно съединение в отворено КРУ на подстанция в резултат на повреда на носещия изолатор поради стареене на изолационното му покритие.

Друг доста често срещан пример е падане на клон или дърво върху жиците на въздушен електропровод, което води до скъсване или скъсване на проводниците.

Методи за защита на оборудването от късо съединение в електрически инсталации

Както бе споменато по-горе, късите съединения са придружени от значително увеличение на тока, което води до повреда на електрическото оборудване. Следователно защитата на електроинсталационното оборудване от този авариен режим е основната задача на енергетиката.

За защита срещу късо съединение като аварийна работа на оборудването в електрическите инсталации на разпределителните подстанции се използват различни защитни устройства.

Основната цел на всички устройства за релейна защита е да отворят прекъсвача (или няколко), които захранват участъка от мрежата, където е възникнало късо съединение.

В електрически инсталации с напрежение 6-35 kV защитата от свръхток (MCP) се използва за защита на електропроводите от късо съединение. За защита на линии 110 kV от късо съединение се използва фазова диференциална защита като основна защита на линията. В допълнение, за защита на преносни линии 110 kV се използват дистанционна защита и заземителна защита (TZNP) като резервни защити.

3 Пренос на електричество

Пренос на електроенергияот електроцентралите до потребителите е една от най-важните задачи на енергийния сектор. Електричеството се пренася предимно по въздух електропроводи(електропроводи) променлив ток, въпреки че има тенденция към все по-широко разпространение кабелни линиии DC линии. Необходимостта от P. e. на разстояние се дължи на факта, че електричеството се генерира от големи електроцентрали с мощни агрегати и се консумира от електрически приемници с относително ниска мощност, разпределени на голяма територия. работата зависи от разстоянието единни електроенергийни системиобхващащи обширни територии.

Една от основните характеристики предаване на мощносте неговата пропускателна способност, т.е. най-голямата мощност, която може да се предава по електропроводи, като се вземат предвид ограничаващите фактори: максимална мощност при условия на стабилност, загуби на корона, нагряване на проводници и др. Мощността, предавана по захранващите линии за променлив ток, е свързана с тяхната дължина и зависимост от напрежението

Където U 1 И U 2 - напрежение в началото и края на електропровода, Z c е характеристичният импеданс на електропровода, a е коефициентът на промяна на фазата, характеризиращ въртенето на вектора на напрежението по дължината на линията за единица от нейната дължина (поради вълновия характер на разпространението на електромагнитното поле), л- дължина на електропроводите, д- ъгълът между векторите на напрежението в началото и края на линията, характеризиращ режима на предаване на мощността и неговата стабилност. Максималната предавана мощност се постига при д= 90°, когато sin д= 1. За въздушни електропроводи за променлив ток можем приблизително да приемем, че максималната предавана мощност е приблизително пропорционална на квадрата на напрежението, а цената за изграждане на електропровод е пропорционална на напрежението. Следователно в развитието на електропреноса има тенденция към увеличаване на напрежението като основно средство за увеличаване честотна лентаЕлектропроводи.

В предаването на мощност постоянен токНяма много фактори, присъщи на преноса на променлив ток, които ограничават техния капацитет. Максималната мощност, предавана чрез DC електропроводи, е по-голяма от тази на подобни AC електропроводи:

Където д V - изходно напрежение на токоизправителя, Р å - общото активно съпротивление на електропреносната мрежа, което освен съпротивлението на проводниците на електропровода включва съпротивлението на токоизправителя и инвертора. Ограниченото използване на пренос на постоянен ток се дължи главно на техническите трудности при създаването на ефективни, евтини устройства за преобразуване на променлив ток в постоянен ток (в началото на линията) и постоянен ток в променлив ток (в края на линията). Преносът на постоянен ток е обещаващ за свързване на големи енергийни системи, отдалечени една от друга. В този случай не е необходимо да се гарантира стабилността на тези системи.

Качеството на електроенергията се определя от надеждни и стабилна работапредаване на мощност, което се осигурява по-специално чрез използването на компенсиращи устройства и системи за автоматично регулиране и управление (вж. Автоматичен контрол на възбуждането, Автоматично регулиране на напрежението, Автоматично регулиране на честотата).

В резултат на изследователската работа бяха разработени:

схеми за пренос на постоянен ток, които позволяват най-рационалното използване на конструктивните характеристики на трифазни въздушни линии с променлив ток, предназначени за пренос електрическа енергияна три проводника;

методика за изчисляване на работното напрежение на постоянен ток за въздушни електропроводи, изградени въз основа на типови проекти на стълбове за трифазен променлив ток с класове на напрежение 500-750 kV;

методика за изчисляване на мощността на въздушни линии на трифазен променлив ток с работно напрежение 500-750 kV след преобразуването им в постоянен ток съгласно схемите, предложени от автора;

метод за изчисляване на надеждността на трифазни въздушни линии с променлив ток с работно напрежение 500-750 kV след преобразуването им в постоянен ток съгласно схемите, предложени от автора.

Направено е изчисление на критичната дължина на линията, като се започне от която преносът на постоянен ток според разработените от автора схеми ще бъде икономически по-изгоден от преноса на променлив ток с напрежение 500, 750 kV.

Въз основа на резултатите от научните изследвания са формулирани препоръки:

чрез избор на типа окачени дискови изолатори, включени в изолационните окачвания на въздушни електропроводи за постоянен ток;

чрез изчисляване на пътя на пълзене на изолационни окачвания на въздушни електропроводи за постоянен ток;

относно избора на трипроводна верига за пренос на енергия по отношение на въздушни линии за постоянен ток, направена въз основа на стандартизирани конструкции на опори за трифазен променлив ток;

относно използването на стандартизирани конструкции на опори за трифазен променлив ток върху въздушни линии за постоянен ток;

за определяне на работното напрежение на постоянен ток по отношение на въздушни електропроводи за постоянен ток, направени на базата на стандартизирани проекти на опори за трифазен променлив ток;

за изчисляване на капацитета на трижилен електропровод за постоянен ток.

Резултатите от изчисленията показват, че капацитетът на съществуващите трифазни електропроводи с променлив ток може да бъде значително увеличен чрез преобразуването им към постоянен ток електричествоизползвайки същите опори, гирлянди от изолатори и проводници. Увеличението на предаваната мощност в този случай може да варира от 50% до 245% за въздушна линия 500 kV и от 70% до 410% за въздушна линия 750 kV, в зависимост от марката и напречното сечение на използваните проводници и инсталирана мощност на въздушната линия за променлив ток. Преобразуването на съществуващи трифазни линии за променлив ток в постоянен ток съгласно предложените схеми също ще подобри значително показателите им за надеждност. В същото време използването на разработените схеми ще увеличи надеждността с 5-30 пъти, в зависимост от класа на напрежение на въздушната линия. В случай на нов дизайн на DC въздушни линии съгласно горните схеми, техните показатели за надеждност ще бъдат еквивалентни.

Като цяло възможността за преобразуване на съществуващи въздушни линии към трифазен променлив ток е напълно осъществима. Такова техническо решение може да бъде от значение за увеличаване на капацитета на въздушните линии в експлоатация при запазване на тяхната конфигурация и също така ще разшири обхвата на приложение на преноса на постоянен ток. Не може да се изключи възможността за изграждане на нови електропроводи за постоянен ток, като се използват стандартизирани конструкции на стълбове за трифазен променлив ток.

4 Реактивна мощност –компонент на общата мощност, който в зависимост от параметрите, схемата и режима на работа на електрическата мрежа предизвиква допълнителни загуби на активна електрическа енергия и влошаване на качеството на електрическата енергия.

Реактивна електрическа енергия –технологично вредна циркулация на електрическа енергия между източници на енергия и приемници на променлив електрически ток, причинена от електромагнитен дисбаланс на електрически инсталации.

Основните потребители на активна мощност V електрически системиах са трансформатори, въздушни електрически линии, асинхронни двигатели, вентилни преобразуватели, индукционни електрически пещи, заваръчни агрегати и други товари.

Реактивната мощност може да се генерира не само от генератори, но и от компенсиращи кондензаторни устройства, синхронни компенсатори или статистически източници на реактивна мощност (RPS), които могат да бъдат инсталирани в подстанции на електрическа мрежа.

Да нормализираме потоците на реактивната мощност, когато решаваме проблемите на компенсацията на реактивната мощност, използвайки нашите собствени ресурси и усилията на потребителите, да ускорим процеса на решаване на проблемите с реактивната мощност и задачите за оптимизиране на нейните потоци, нормализиране на нивата на напрежение, намаляване на загубите на активна мощност в електрически разпределителни мрежи и повишаване на надеждността на електрозахранването на потребителите, трябва да има Извършена е проверка на съоръженията на клона на IDGC of the North Caucasus, JSC - Stavropolenergo за състоянието на източниците на реактивна мощност, състоянието на реактивната енергия и Устройства за измерване на мощност за функцията за наблюдение на баланса на реактивна енергия и мощност.

Stavropolenergo разполага с 866 банки компенсиращи устройства (BSD) с наличен капацитет от 38,66 MVAr (реалният товар при максимална реактивна мощност е 25,4 MVAr). В баланса на потребителите инсталираната мощност е 25,746 MVAr (реалният товар при максимална реактивна мощност е 18,98 MVAr)

Съвместно с OJSC Stavropolenergosbyt бяха проведени изследвания на естеството на натоварването на потребителите с повишена консумация на реактивна мощност (tg ?> 0,4). След публикуването на „Процедурата за изчисляване на съотношението на потреблението на активна и реактивна мощност за индивидуални захранващи устройства на потребителите на електрическа енергия“, в съответствие с Постановление на правителството на Руската федерация № 530, ще бъде организирана работа с потребителите. изцяло. Условията за работа с потребителите по новата “Реда...” са включени в текста на предоговорените в момента договори за доставка на електрическа енергия.

Когато потребителите кандидатстват за присъединяване към електрическите мрежи на Stavropolenergo или за увеличаване на присъединената мощност от 150 kW и повече, изискванията за необходимостта от компенсиране на реактивната мощност се включват в договорите за свързване на потребителите към електрическата мрежа в размер, който гарантира спазване на установените гранични стойности на коефициентите на реактивна мощност.

Подписването на допълнителни споразумения към договори за предоставяне на услуги за пренос на електрическа енергия беше организирано с OJSC Stavropolenergosbyt, OJSC Pyatigorsk Electric Networks, LLC RN-Energo, KT CJSC RCER и K, OJSC Nevinnomyssky Azot, гарантиращи на доставчиците условия за поддържане от потребители с присъединителна мощност от 150 kW или повече коефициенти на реактивна мощност, установени от федералния изпълнителен орган, изпълняващ функциите за разработване на държавна политика в областта на горивно-енергийния комплекс и изисквания за осигуряване на измерване на реактивна енергия.

През следващите години се очаква въвеждането в експлоатация на нови индустриални мощности, което ще обуслови ръст на потреблението до 3% и повече годишно. Това прави задачата за балансиране на реактивната мощност една от приоритетните области, на които ще се обръща повишено внимание.

Компенсация на реактивната мощност- целенасочено въздействие върху баланса на реактивната мощност във възел на електроенергийната система с цел регулиране на напрежението и в разпределителните мрежи с цел намаляване на загубите на електроенергия. Извършва се с помощта на компенсиращи устройства. За поддържане на необходимите нива на напрежение във възлите на електрическата мрежа, потреблението на реактивна мощност трябва да бъде осигурено от необходимата генерирана мощност, като се вземе предвид необходимия резерв. Генерираната реактивна мощност се състои от реактивната мощност, генерирана от генераторите на електроцентралите и реактивната мощност на компенсаторните устройства, разположени в електрическата мрежа и в електрическите инсталации на потребителите на електрическа енергия.

Компенсацията на реактивната мощност е особено подходяща за индустриални предприятия, чиито основни електрически консуматори са асинхронни двигатели, в резултат на което факторът на мощността без предприемане на компенсационни мерки е 0,7-0,75. Мерките за компенсиране на реактивната мощност в предприятието ви позволяват да:

5 Строго погледнато, методи за избор на напречни сечения въз основа на допустимата загуба на напрежение са разработени за проводници от цветни метали в мрежи с напрежение до 35 kV включително. Методите са разработени въз основа на предположенията, приети в мрежи с такова напрежение.

Методите за определяне на напречното сечение въз основа на допустимата загуба на напрежение се основават на факта, че стойността на реактивното съпротивление на проводниците х 0 практически не зависи от напречното сечение на проводника Е:

за въздушни електропроводи х 0 = 0,36 - 0,46 Ohm/km;

· за кабелни електропроводи с напрежение 6 – 10 kV х 0 = 0,06 - 0,09 Ohm/km;

· за кабелни електропроводи с напрежение 35 kV х 0 = 0,11 - 0,13 Ohm/km.

Размерът на допустимата загуба на напрежение в електропроводите се изчислява въз основа на мощността и съпротивлението на секциите по формулата:

и се състои от два компонента - загуба на напрежение в активните съпротивления и загуба на напрежение в реактивни съпротивления.

Имайки предвид факта, че х 0 практически не зависи от напречното сечение на проводника, стойността може да бъде изчислена преди изчисляване на напречното сечение на проводника, като се има предвид средната стойност на реактивното съпротивление х 0av в посочените диапазони на промяната му:

Въз основа на дадената стойност на допустимото напрежение в електропровода се изчислява делът на загубата на напрежение в активните съпротивления:

В израза за изчисляване на загубата на напрежение в активните съпротивления

параметърът зависи от напречното сечение,

където е проводимостта на материала на проводника.

Ако електропроводът се състои само от една секция, тогава стойността на напречното сечение може да се определи от израза за:

При по-голям брой участъци от електропроводи са необходими допълнителни условия за изчисляване на напречните сечения на проводниците. Има три от тях:

· последователност на разделите във всички области F=конст;

· минимален разход на проводников материал мин;

· минимални загуби на активна мощност мин.

Електрическо захранване > Къси съединенияв електрически системи

Къси съединения на линия с еднопосочно захранване при прекъсване на една фаза на линията
На фиг. 38-37 показва схемата на захранване на понижаваща подстанция с трансформатор T-2 през една линия L от мощна система C. Когато линията работи на две фази за правилни настройкирелейна защита на линията, е необходимо да се знаят токовете в линията при режим на отворена фаза на натоварване и комбинация от режим на отворена фаза с различни видове късо съединение. в точки К1 и К2.

Ориз. 38-37. Мрежова схема с еднопосочно захранване.

1. Режим на натоварване при прекъсване на фаза А на линията (фиг. 38-38)
В проектната диаграма (фиг. 38-38, а) и сложната еквивалентна схема (фиг. 38-38, б) се използват следните обозначения:
- фаза e. д.с. източник на енергия (система);
- общо индуктивно съпротивление на положителна последователност за частта от веригата вляво от точката на прекъсване;

- сумарно съпротивление на положителна последователност за част от веригата от мястото на прекъсване до вторичните шини на напрежение на трансформатор Т-2;
- същото в обратна последователност;
- същата нулева последователност;
- последователно съпротивление на товара;
- същото в обратна последователност.
В табл 38-5 показва връзките между компонентите на токовете в линията при работа на две и три фази.

Ориз. 38-38. Фаза А прекъсване на линията. а - проектна диаграма; b - сложна схема за заместване.

Таблица 38-5 Коефициенти на ток при прекъсване на фаза на линия

В табл 38-5 са отбелязани:
аз - ток във фаза при натоварване режим на работа на три фази;
- същото при работа на две фази;
- ток на положителна последователност на фаза А при режим на натоварване и работа на две фази;
- същото в обратна последователност;
- същата нулева последователност;
- общо съпротивление на веригата с положителна последователност в режим на натоварване спрямо точката на прекъсване;
- същото в обратна последователност;
- същата нулева последователност.
В съответствие с диаграмата на фиг. 38-38, b съпротивлениеи са равни:

2. Късо съединение в приемащия край на линията (точка K1), когато линията работи на две фази (фиг. 38-39)
На фиг. 38-39 и в табл. 38-6 са отбелязани:
- общо съпротивление на веригата на положителна (отрицателна) последователност към късо съединение;
- съпротивлението на нулевата последователност на частта от веригата вляво от късото съединение;
- същото вдясно от късото съединение.
Определяне на токовете в линията при късо съединение. в точки K1 и K2 е изпълнено при следните допускания:
1) токовете на натоварване не се вземат предвид.
2) съпротивление на директна и отрицателна последователност към точката на късо съединение. равен.
В табл 38-6 дава изрази за токове във фази и ток с нулева последователност в захранващия край на линията при различни видовек.з. в точка К1.
В табл 38-6 не предоставя данни за еднофазни къси съединения. във фази B и C и двуфазно късо съединение. между фази B и C, тъй като с късо съединение. не в изключена фаза, токовете в линията ще бъдат същите като при същия тип късо съединение. и работи по три фази на линията.

Таблица 38-6 Токове в линията с прекъсване във фаза А и късо съединение в приемащия край на линията

Ориз. 38-39. Късо съединение в приемащия край на линията, когато линията работи на две фази.

3. Късо съединение на вторичната страна на трансформатор Т-2 (точка К2), когато линията работи на две фази (фиг. 38-40)
В табл 38-7 дава изрази за токовете във фазите на линията и тока на нулевата последователност на линията по време на късо съединение. в точка К2. Дадените отношения са валидни при посочените по-горе допускания (виж късото съединение в точка К1).
Случаите на заземяване в точка K2 не се разглеждат, тъй като тези повреди не създават режим на късо съединение.

Таблица 38-7 Линейни токове с прекъсване във фаза А и късо съединение на вторичната страна на трансформатор Т-2