Ahşap yapıların hesaplama örnekleri: “Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar” disiplini ders kitabı. Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına örnekler Ahşap yapıların hesaplanması ve tasarım örnekleri

Boyut: piksel

Sayfadan göstermeye başlayın:

Deşifre metni

1 Federal Eğitim Ajansı Devlet kurumu daha yüksek mesleki Eğitim Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi Ahşap orman yapılarının hesaplanmasına örnekler mühendislik yapıları öğretici"Orman Mühendisliği Yapıları" disiplininde Ukhta 008

2 UDC 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına örnekler [Metin]: ders kitabı. “Orman mühendisliği yapıları” disiplini için el kitabı / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, köy: hasta. ISBN Ders kitabı “Orman Mühendisliği” uzmanlığı öğrencilerine yöneliktir. Ders kitabı, temel tasarım hükümlerinin çözüme uygulanmasını tutarlı bir şekilde özetleyen, ahşaptan yapılmış taşıyıcı elemanların ve yapıların hesaplanmasına ilişkin örnekler içermektedir. pratik problemler. Her paragrafın başında kullanılan hesaplama yöntemlerini açıklayan ve gerekçelendiren kısa bilgiler verilmiştir. Araç seti 7 Aralık 007 tarihli 14 numaralı protokol "Teknolojiler ve Kayıt Makineleri" departmanı tarafından incelendi ve onaylandı ve yayınlanmak üzere teklif edildi. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi Yayın ve Yayın Konseyi tarafından yayınlanması tavsiye edilir. Gözden geçirenler: V.N. Pantileenko, Ph.D., profesör, başkan. Endüstri ve İnşaat Mühendisliği Bölümü; E.A. Chernyshov, Severny Les Company LLC'nin Genel Müdürü. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 GİRİŞ Bu kılavuzun öncelikle öğrencilere “Orman Mühendisliği Yapıları” dersinde sunulan teorik bilgileri uygulamayı ve pratik sorunları çözmek için SNiP'yi uygulama becerisini öğretme yönünde eğitimsel ve metodolojik bir hedefi vardır. Her bölümdeki hesaplama örneklerinden önce, kullanılan hesaplama yöntemleri ve tasarım tekniklerini açıklayan ve gerekçelendiren kısa bilgiler yer almaktadır. Bu yayın, ahşaptan yapılmış mühendislik yapılarının incelenmesi sırasında, hesaplama ve grafik ödevlerinin yanı sıra diploma projelerinin yapısal kısmının geliştirilmesi sırasında pratik derslerin yürütülmesi için bir kılavuz olarak tasarlanmıştır. Hedef bu kılavuz ahşap yapı elemanlarının hesaplanmasındaki boşluğu doldurmak, “İnşaatın Temelleri” disiplininin “Orman Mühendisliği” uzmanlık alanındaki müfredattan çıkarılmasıyla bağlantılı olarak ahşap yapıların tasarımı için SNiP'yi uygulama yeteneği. Ahşap yapıların SNiPII.5.80 “Ahşap yapılar” standardına tam olarak uygun şekilde tasarlanması gerekmektedir. Tasarım standartları" ve SNiPII.6.74 "Yükler ve etkiler. Tasarım standartları". Kılavuzun sonunda yapısal hesaplamalar için gerekli olan yardımcı ve referans veriler ekler halinde verilmektedir. 3

4 BÖLÜM 1 AHŞAP YAPILARIN ELEMANLARININ HESAPLANMASI Ahşap yapılar iki sınır durumuna göre hesaplanır: taşıma kapasitesi(mukavemet veya stabilite) ve deformasyonla (sapma yoluyla). İlk limit durumunu kullanarak hesaplama yaparken bilmeniz gerekir tasarım direnci ve ikinciye göre ahşabın elastik modülü. Neme ve ısıya karşı korunan yapılarda çam ve ladin ağacının hesaplanan ana dirençleri verilmiştir. Diğer türlerdeki ahşabın hesaplanan dirençleri, hesaplanan ana dirençlerin aşağıda verilen geçiş katsayıları ile çarpılmasıyla elde edilir. Değerleri [1, tabloda verilen tasarım dirençlerini azaltmak için katsayılar getirilerek yapıların olumsuz çalışma koşulları dikkate alınır. 10]. Bulunan yapıların deformasyonlarını belirlerken normal koşullar Bu işlemde, ahşabın türü ne olursa olsun, ahşabın elastiklik modülünün E = kgf/cm'ye eşit olduğu varsayılır. Olumsuz çalışma koşullarında buna göre düzeltme faktörleri uygulanır. Ahşap yapıların imalatında kullanılan ahşabın nem içeriği, yapıştırılmış yapılar için %15'ten, endüstriyel, kamu, konut ve depo binalarının yapıştırılmamış yapıları için %0'dan ve hayvancılık için %5'ten fazla olmamalıdır. binalar, yapılar açık havada ve geçici bina ve yapıların envanter yapıları. Burada ve metnin ilerleyen kısımlarında köşeli parantez içindeki sayılar, kitabın sonunda verilen referanslar listesinin seri numaralarını göstermektedir. 4

5 1. MERKEZİ UZATMA ELEMANLARI Merkezi uzatma elemanları aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır; burada N tasarım boyuna kuvvetidir; ** dikkate alınan kesitin net alanı; NR, (1.1)p5NT; N T b r o s lb brüt kesit alanı; osl zayıflatan kesit alanı; R p, ahşabın lifler boyunca hesaplanan gerilme mukavemetidir, Ek 4. LT'nin alanını belirlerken, 0 cm uzunluğunda bir bölümde yer alan tüm zayıflamalar sanki tek bir bölümde birleştirilmiş gibi alınır. Örnek 1.1. Kirişlerin ahşap askısının gücünü, h bp = 3,5 cm'lik iki çentik, h st = 1 cm yan kesikler ve d = 1,6 cm'lik bir cıvata deliği ile zayıflatılmış olarak kontrol edin (Şekil 1.1). Hesaplanan çekme kuvveti N = 7700 kgf, kütük çapı D = 16 cm Çözüm. Çubuğun brüt kesit alanı D 4 = 01 cm Kesme derinliğinde segment alanı h bp = 3,5 cm (Ek 1), 1 = 3,5 cm Kesme derinliğinde segment alanı st = 1 cm = 5,4 cm Çünkü Çentiklerin zayıflaması ile deliğin zayıflaması arasında Şekil 1. 1. Çekme elemanı Burada ve sonraki tüm formüllerde, rezervasyon yapılmadığı sürece kuvvet faktörleri kgf cinsinden, geometrik özellikler ise cm cinsinden ifade edilmiştir.

8 cm cıvata mesafesi için 6< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Düşük esnekliğe sahip çubuklar yalnızca N R formülü kullanılarak mukavemet açısından hesaplanır. (1.) c Yüksek esnekliğe sahip çubuklar yalnızca stabilite için N r a s h R s HT formülü kullanılarak hesaplanır. (1.3) Zayıflama ile birlikte orta esneklikteki çubuklar, hem formül (1.)'e göre mukavemet hem de formül (1.3)'e göre stabilite için hesaplanmalıdır. Zayıflama yokluğunda ve kenarlarına kadar uzanmayan zayıflama ile stabiliteyi hesaplamak için çubuğun hesaplanan alanı (hesaplama) (Şekil a), eğer zayıflama alanı 0,5 br'yi geçmezse, şuna eşit alınır: 6

7 hesaplanan = 6p, burada 6p brüt kesit alanıdır; kenarlara kadar uzanmayan zayıflama için zayıflama alanı 0,5 6p'yi geçerse hesaplama 4/3 NT'ye eşit alınır; kenarlara doğru uzanan simetrik zayıflama ile (Şekil b), hesaplama = NT. Boyuna bükülme katsayısı, elemanın hesaplanan esnekliğine bağlı olarak aşağıdaki formüller kullanılarak belirlenir: eleman esnekliği ile λ 70 1 a 100; (1.4) eleman esnekliği λ > 70 ile Şekil. Sıkıştırılmış elemanların zayıflaması: a) kenara kadar uzanmamak; b) A'ya bakan kenar, (1,5) burada: ahşap için katsayı a = 0,8 ve kontrplak için a = 1; ahşap için katsayısı A = 3000 ve kontrplak için A = 500'dür. Bu formüller kullanılarak hesaplanan katsayı değerleri Ek'te verilmiştir. Katı çubukların esnekliği λ, l0, (1.6) formülüyle belirlenir; burada l0, elemanın tasarım uzunluğudur. Uçlarında boyuna kuvvetlerle yüklenen düz elemanların tasarım uzunluğunu belirlemek için μ 0 katsayısı eşit alınmalıdır: menteşeli uçlarda ve ayrıca eleman 1'in ara noktalarında menteşeli bağlantılarda (Şekil 3.1); r7

8, biri menteşeli, diğeri sıkıştırılmış uçlarla 0,8 (Şek. 3.); bir ucu sıkıştırılmış ve diğer ucu serbest yüklü (Şekil 3.3); her iki ucu da 0,65 oranında sıkıştırılmıştır (Şekil 3.4). r elemanın kesitinin atalet yarıçapı. Pirinç. 3 Çubukların uçlarını sabitleme şemaları Genel durumda atalet r yarıçapı, r J br, (1.7) br formülü ile belirlenir, burada J br ve 6p atalet momenti ve brüt kesit alanı eleman. Yan boyutları b ve h r x = 0,9 h olan dikdörtgen kesit için; r y = 0,9 b. Dairesel bir kesit için (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9 Sıkıştırılmış elemanların tasarım esnekliği aşağıdaki sınır değerleri aşmamalıdır: kirişlerin ana sıkıştırılmış elemanları için, destek destekleri ve kafes kirişlerin destek direkleri, sütunlar 10; ikincil sıkıştırılmış elemanlar, ara direkler ve kafes destekleri vb. için 150; bağlantı elemanları 00 için. Merkezi olarak sıkıştırılmış esnek çubukların bölümlerinin seçimi aşağıdaki sırayla gerçekleştirilir: a) çubuğun esnekliğine göre ayarlanırlar (ana elemanlar için λ =; ikincil elemanlar için λ =) ve katsayıya karşılık gelen değer; b) gerekli dönme yarıçapını belirleyin ve daha küçük bir kesit boyutu ayarlayın; c) gerekli alanı belirleyin ve ikinci kesit boyutunu ayarlayın; d) formül (1.3)'ü kullanarak kabul edilen kesiti kontrol edin. Kütüklerden yapılmış, konikliklerini koruyan sıkıştırılmış elemanlar, çubuğun uzunluğunun ortasındaki bir bölüm kullanılarak hesaplanır. Tasarım bölümündeki kütüğün çapı hesaplanan D formülüyle belirlenir = D 0 +0,008 x, (1,8) burada D 0 kütüğün ince uçtaki çapıdır; x, ince uçtan söz konusu bölüme olan mesafedir. Örnek 1. Uzunluğun ortasında d = 16 mm cıvatalar için iki delik ile zayıflatılmış sıkıştırılmış bir çubuğun mukavemetini ve stabilitesini kontrol edin (Şekil 4, a). Çubuk kesiti b x h = 13 x 18 cm, uzunluk l =.5 m, uçları menteşelidir. Tasarım yükü N = kgf. Çözüm. Çubuğun tahmini serbest uzunluğu l 0 = l =.5 m Kesitin minimum dönme yarıçapı r = 0.9 b = 0.9 13 = 3.76 cm 9

10 Şek. 4. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar En yüksek esneklik, 7 6 Bu nedenle çubuğun hem sağlamlık hem de stabilite için tasarlanması gerekir. Çubuğun net alanı nt = br osl = 0,6 13 = 19,4 cm Formül (1.)'e göre basınç gerilimi k g / s m 1 9. 4 10

11 Formül (1.4)'e göre bükülme katsayısı 6 6, 6 1 0, 8 0, Zayıflama alanı yaklaşık brüt alandan sl br 1, 8 5% Bu nedenle bu durumda hesaplanan alan hesaplanmıştır. = br = = 34 cm Formül (1.3)'e göre g s / s m R c 0'a göre stabilite hesaplanırken stres, Örnek 1.3. Ahşap blok rafın kesitini (Şekil 4, b) aşağıdaki verilerle seçin: tasarım basınç kuvveti N = kgf; stand uzunluğu l = 3,4 m, uçları menteşelidir. Çözüm. Rafın esnekliğini λ = 80 olarak ayarladık. Bu esnekliğe karşılık gelen katsayı = 0,48'dir (Ek). Gerekli minimum dönme yarıçapını bulun (λ = 80'de) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 ve rafın gerekli kesit alanı (φ = 0,48'de) tr N cm R 0, c Daha sonra formül (1.7a)'ya göre kirişin gerekli kesit genişliği ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 Kereste çeşidine göre b = 15 cm kabul ediyoruz Kiriş bölümünün gerekli yüksekliği. on bir

12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 h = 18 cm alın; = = 70 cm Kabul edilen kesitteki çubuğun esnekliği Gerilme l, 5 y r 0, m ve n; sen = 0,5. N k g s / s m 0, Örnek 1.4. Yuvarlak kesitli bir ahşap direk doğal eğimi korurken N = yükünü taşır (Şekil 4, c). Standın uçları menteşelidir. Yüksekliği l = 4 m ise rafın çapını belirleyin Çözüm. Esnekliği λ = 80 olarak ayarladık ve bu esnekliğe karşılık gelen katsayıyı = 0,48 bulduk (Ek). Gerekli dönme yarıçapını ve karşılık gelen kesit çapını belirliyoruz: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Gerekli alanı ve karşılık gelen kesit çapını belirleriz: dolayısıyla tr N cm R 0, D "" tr Gerekli ortalama çap c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9,4 5 cm D;4,1

13 İnce uçtaki kütüğün çapını D 0 = 18 cm alıyoruz, daha sonra elemanın uzunluğunun ortasında bulunan tasarım bölümündeki çap, formül (1.8) ile belirlenir: D = , = 19.6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Kabul edilen kesitin kontrol edilmesi, 5 1 9, 6 ; 0, 4 6; kg s/s m 0, BÜKME ELEMANLARI Ahşap yapıların bükülme (kiriş) görevi gören elemanlarının mukavemet ve sehim değerleri hesaplanır. Mukavemet hesaplamaları M R, (1.9) u W formülü kullanılarak gerçekleştirilir; burada M, tasarım yükünden gelen bükülme momentidir; WHT dikkate alınan bölümün net direnç momenti; R u ahşabın hesaplanan bükülme direncidir. Bükme elemanlarının sapmaları standart yüklerin etkisinden hesaplanır. Sapma değerleri aşağıdaki değerleri aşmamalıdır: katlar arasındaki kirişler için 1/50 l; kirişler için çatı katları, aşıklar ve kirişler 1/00 l; çıta ve döşeme için 1/150 l, burada l kirişin tasarım açıklığıdır. Eğilme momentlerinin ve kirişlerin sapmalarının değerleri kullanılarak hesaplanır. genel formüller yapısal mekanik. Düzgün dağıtılmış bir yük ile yüklenen iki destek üzerindeki bir kiriş için moment ve bağıl sapma şu formüller kullanılarak hesaplanır: HT 13

14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Tasarım açıklığı kiriş mesnetlerinin merkezleri arasındaki mesafeye eşit olarak alınır. Kiriş destek genişliği ise ön hesaplamalar bilinmiyorsa, kirişin tasarım açıklığı,% 5 artırılmış net açıklık l 0 olarak alınır, yani. l = 1.05 l 0. Katı kütüklerden veya kütüklerden yapılmış elemanların bir, iki veya dörde bölünmesiyle hesaplanırken kenarlar, doğal eğimlerini (koniklik) dikkate alır. Düzgün dağıtılmış bir yük ile hesaplama, açıklığın ortasındaki bölüm boyunca gerçekleştirilir. Örnek 1.5. Çatı katını birbirinden B = 1 m uzaklıkta bulunan ahşap kirişleri kullanarak tasarlayın ve hesaplayın. Odanın genişliği (açık açıklık) l 0 = 5 m Çözüm. Bu zemin tasarımını kabul ediyoruz (Şekil 5, a). Kafatası çubukları, üzerine masif bir tahta döşeme ve ona sarılmış dört çubuktan oluşan yuvarlanma tahtalarının (3) döşendiği binanın duvarlarına dayanan ahşap kirişlere l çivilenir (Şekil 5, b). Kuru Alçı sıva 4, içi bitümle kaplanmıştır. Levha döşemenin üzerine, önce cm kalınlığında bir emprenye kil tabakası şeklinde bir buhar bariyeri (5) döşenir ve daha sonra yalıtım (6), yerel hammaddelerden hazırlanan ve yoğunluğa sahip genişletilmiş perlit, vermikülit veya diğer yanmaz dolgu malzemeleriyle kaplanır. (hacimsel kütle) γ = kg/m 3. Yalıtım tabakasının kalınlığı 1 cm. Yalıtımın üzerine 7 cm kalınlığında koruyucu kireç-kum kabuğu yerleştirilir. Yükleri hesaplayın. 1 m döşeme başına yükleri belirliyoruz (Tablo 1.1). 14

15 Şek. 5. Çatı katı kirişlerinin hesaplanması Tablo 1.1 Elemanlar ve yüklerin hesaplanması Kireç-kum kabuğu, 0, Yalıtım, 0,1 350 Kil yağlayıcı, 0, Yuvarlanan tahtalar (döşeme + çubuklarda %50), 0,5 Bitümlü kuru sıva, 0 , 5 Taşıma Kapasitesi Toplam... Standart yük, kgf/m g, Yük faktörü 1, 1, 1, 1,1 1,1 1,4 Tasarım yükü, kgf/m 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Kirişlerin kendi ağırlığını hesaba katmıyoruz, Çünkü tabloda listelenen diğer tüm döşeme elemanlarından gelen yüklerin, kirişlerin kapladığı alanlar hariç tutulmadan tüm alana dağıtıldığı varsayılmıştır. 15

16 Döşeme kirişlerinin hesaplanması. Kirişleri her 1 m'de bir yerleştirirken kiriş üzerindeki doğrusal yük şu şekildedir: standart q H = 11 1 = 11 kgf/m; hesaplanan q=65 1=65 kgf/m. Kirişin tasarım açıklığı l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m Formül (1.10)'a göre bükülme momenti M k gf / m.8 Kirişin gerekli direnç momenti W tr M cm R ve 130 Verilen kesit genişlik b = 10 cm, h tr 6W tr, 6 cm b 10'u bulun.Bxh = 10 x cm kesitli, W = 807 cm3 ve J = 8873 cm4 olan bir kiriş alıyoruz. (1.11) formülüne göre bağıl sapma ) f l 3 5, Kalkanın ileri doğru yuvarlanmasının hesaplanması. Panel tabliyesini iki yükleme durumu için hesaplıyoruz: a) kalıcı ve geçici yük; b) montaj merkezli tasarım yükü P = 10 kgf. İlk durumda, 1 m genişliğinde bir şerit için döşemeyi hesaplıyoruz, 1 doğrusal çizgi başına yük. m tasarım şeridi: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m2. Döşemenin tasarım açıklığı a 4 l B b cm H Burada B, kirişlerin eksenleri arasındaki mesafedir; b kiriş kesit genişliği; ve kraniyal bloğun kesit genişliği.. 16

17 Eğilme momenti M 6 5 0,8 6 4,5 k gf/m 8 Döşeme tahtalarının kalınlığı δ = 19 mm'ye eşit alınmıştır. Döşemenin tasarım şeridinin direnç ve atalet momentleri şuna eşittir: W Bükülme gerilimi J, cm; , cm, kg s / s m.6 0, Bağıl sapma fl 3 5, Döşemenin önemli mukavemet ve sertlik rezervleri, üretimi için III. sınıf yarı kenarlı levhaların kullanılmasını mümkün kılar. Döşeme kalınlığı 16 mm'ye düştüğünde sehimi maksimumdan fazla olacaktır. Alttan kıvrılmış dağıtım çubukları varsa, tekil yükün 0,5 m'lik bir döşeme genişliği boyunca dağıtıldığı varsayılır. Tabliye açıklığının ortasında uygulanacak yükü düşünüyoruz. Eğilme momenti M Pl H kg s / s m.4 4 Tasarım şeridinin direnç momenti. G 5 0 1,1 cm 6 17

18 Eğilme gerilimi, g s / s m, 3 0,1 burada 1, kısa etki süresini hesaba katan bir katsayıdır kurulum yükü. 4. GERME-BÜKME VE BASMA-BÜKME ELEMANLARI Çekme-bükme ve sıkıştırma-bükme elemanları, eksenel kuvvetlerin ve çubuğun enine bükülmesinden veya boyuna kuvvetlerin eksantrik uygulanmasından kaynaklanan bir bükülme momentinin eşzamanlı etkisine tabidir. Çekme bükme çubukları, N M R p R formülü kullanılarak hesaplanır. (1.1) p W R H T H T ve bükülme düzlemindeki Sıkıştırma bükme çubukları, N M R c R W R H T H T u c, (1.13) formülü kullanılarak hesaplanır; burada katsayı, boyuna doğrultudan gelen ek momenti hesaba katar. çubuğun deformasyonu sırasındaki kuvvet, 1 N 3100 R formülü ile br ile belirlenir. Bükülmeye dik düzlemde kesit sertliği daha düşük olan sıkıştırılmış bükme çubukları, formül (1.3)'e göre bükülme momenti dikkate alınmaksızın bu düzlemde genel stabilite açısından kontrol edilmelidir. 18

19 Örnek 1.6. N = kgf kuvvetiyle gerilmiş ve l = 3 m açıklığın ortasına uygulanan P = 380 kgf konsantre yüküyle bükülmüş, 13 x 18 cm kesitli bir kirişin mukavemetini kontrol edin (Şekil 6). Çubuğun bu yerdeki kesiti, d = 16 mm cıvatalar için iki delik ile zayıflatılmıştır. Pirinç. 6. Çekme bükme elemanı Çözümü. Maksimum bükülme momenti M Pl k g s / m 4 4 Net kesit alanı nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Zayıflatılmış bölümün eylemsizlik momenti bh J b da cm HT 1 1 Direnç momenti W HT J 5750 HT bkz. 0,5 saat 9 19

20 Formül (1.1)'e göre gerilme, kg g s / s m.1 9, Örnek 1.7. Uçlarından menteşelenmiş olan sıkıştırılmış bükme çubuğunun sağlamlığını ve stabilitesini kontrol edin (Şek. 7). Kesit boyutları b x h = 13 x 18 cm, çubuk uzunluğu l = 4 m Tasarım basınç kuvveti N = 6500 kgf, çubuk uzunluğunun ortasına uygulanan tasarım konsantre kuvveti, P = 400 kgf. Pirinç. 7. Sıkıştırılmış bükme elemanları Çözümü. Çubuğun bükülme düzlemindeki mukavemetini kontrol edelim. Enine yükten dolayı tasarım eğilme momenti M Pl k g s / m 4 4 Kesit alanı = = 34 cm Direnç kesit momenti W x = bh /6 = 70 cm 3. 0

21 X eksenine göre kesitin atalet yarıçapı r к = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Çubuğun esnekliği x 5, Formül (1.14)'e göre katsayı, Formül (1.13)'e göre gerilim k g s / s m 3 4 0, Çubuğun bükülmeye dik bir düzlemdeki stabilitesini kontrol edelim. Bölümün Y eksenine göre atalet yarıçapı r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Çubuğun Y eksenine göre esnekliği y 3,7 6 Burkulma katsayısı (uygulandığı gibi) φ = 0,76. Formül (1.3)'e göre stres k g s / s m 0,

22 BÖLÜM AHŞAP YAPI ELEMANLARININ BAĞLANTILARININ HESAPLANMASI 5. ÇENTİKLER ÜZERİNDEKİ BİRLEŞMİŞLER Çentiklerdeki elemanlar esas olarak tek dişli ön çentikler şeklinde bağlanır (Şekil 8). Ön çentikler, bağlantıya etki eden tasarım kuvvetinin bağlantının tasarım yük taşıma kapasitesini aşmaması koşuluna bağlı olarak ezilme ve parçalanma için tasarlanmıştır. Pirinç. 8. Önden kesim

23 Kırma için ön çentiklerin hesaplanması, bu elemana etki eden toplam kuvvet için, bitişik sıkıştırılmış elemanın eksenine dik olarak yerleştirilmiş ana kırma çalışma düzlemi boyunca gerçekleştirilir. Bağlantının ezilme durumundan hesaplanan yük taşıma kapasitesi T R cm cm cm formülüyle belirlenir, (.1) burada ezilme alanı; R cm cm ahşabın liflerin yönüne açılı olarak ezilmeye karşı hesaplanan direnci R cm R cm R cm sin R cm 90 formülü ile belirlenir. (.) Çubuk yapılarının destek düğümlerindeki çentiklerin derinliği şu şekilde olmalıdır: en fazla 13 saat ve ara düğümlerde en fazla 14 saat, burada h, elemanın kesme yönündeki kesit boyutudur. Bir bağlantının kesme koşuluna dayalı tasarım yük taşıma kapasitesi, kesme alanının olduğu formülle belirlenir; sk av, (.3) s k s k sk T R av R sk yarılma alanı boyunca ahşabın hesaplanan ortalama ufalanma direnci. Önden kesimlerde kesme alanı l sk'nin uzunluğu en az 1,5 saat olmalıdır. Çam ve ladin derzlerinde platform uzunluğu h'yi ve on ekleme derinliğini aşmayan kesme alanı üzerinde hesaplanan ortalama ufalanma direnci ortalama 1 /'ye eşit olarak alınır. R k gf s m L ck uzunluğunun h'den büyük olması için hesaplanan kesme direnci azaltılır ve Tablo 1'e göre alınır. 3

24 sr l sk h Tablo.1,4,6,8 3 3, 3,33 R, k gf/s msk 1 11,4 10,9 10,4 10 9,5 9,9 l sk/h oranının ara değerleri için değerler Hesaplanan dirençlerin oranı enterpolasyonla belirlenir. Örnek 1. Tek dişli ön çentikle çözülen kafes destek ünitesinin yük taşıma kapasitesini kontrol edin (Şekil 8, a). Kirişlerin kesiti b x h = 15 x 0 cm; kayışlar arasındaki açı " "(0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); kesme derinliği h = 5,5 cm; kesme platformunun uzunluğu l ск = 10 h рр = 55 cm; üst kayışta hesaplanan basınç kuvveti N c = 8900 kgf. Çözüm. Ahşabın belirli bir açıda ezilmeye karşı direncinin aşağıdaki formüle göre hesaplanması (.) Kırma alanı 130 R / 130 k gf m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Yük taşıma kapasitesi (.1) T 8 8, N ila gs formülüne göre taşıma mukavemeti durumundan bağlantı. cm Kesme alanına etki eden tasarım kuvveti, T N N c o s ila gf. Kesme alanı pc c c c k lb cm c.. 4

25 Ahşabın l sk / h = 55/0 = 0,75 av sk 1 0,1 / oranında hesaplanan ortalama ufalanma direnci (bkz. Tablo 1). R k gf s m Formül (.3)'e göre ufalanma mukavemeti koşulundan bağlantının yük taşıma kapasitesi T sk, k gf. Örnek.. Üçgen bir destek ünitesinin ön çentiğini hesaplayın çatı makası(Şekil 8, b). Kafes kirişleri, D = cm düğüm noktasında tasarım çapına sahip kütüklerden yapılmıştır. Kirişler arasındaki açı a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895)'tir. Üst kirişteki tasarım sıkıştırma kuvveti, N c = kgf Çözüm Belirli bir açıda ahşabın kırılmasının tasarım direnci cm / (Ek 4) cm cm Ek 1'i kullanarak, D = cm ile en yakın alanın seg = 93,9 cm kesme derinliği h'ye karşılık geldiğini bulduk. bp = 6,5 cm Maksimum kesme derinliğinden daha az olan h bp = 6,5 cm'yi kabul ediyoruz, bu durumda alt bant kütüğünün h CT = cm derinliğe kadar gerekli alttan kesilmesi dikkate alındığında 1 olur D h st h h 6, 6 7 cm wr h'de kesme kirişinin uzunluğu (kesme düzleminin genişliği) wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Ek 15)

26 av R = 1 kgf/cm'de gerekli kesme düzlemi uzunluğu: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk l sk = 38 cm'yi kabul ediyoruz, bu da 1,5 h = 1,5 () ='den fazladır 30 cm Kesme düzleminin uzunluğunun h = () = 40 cm, cp'den küçük olduğu ortaya çıktığından, kabul edilen R = 1 kgf/cm değeri standartlara karşılık gelir. sk Destek kirişini cm çapındaki plakalardan düzenliyoruz Destek yastığı için, b 1 = 1,6 cm destek genişliği sağlayacak üst kenarı cm olan aynı plakayı alıyoruz (Ek 1). Alt kiriş ile destek yastığı arasındaki temas alanı üzerindeki taşıma gerilimi N c sin, 4 k gf / s m 1, 6 cm burada 4 kgf / cm, destek düzlemlerindeki lifler boyunca hesaplanan taşıma direnci R CM90'dır yapıların.., 6. SİLİNDİRİK KÖPEKLERDE BAĞLANTILAR Tahmini yük taşıma kapasitesi, kuvvetler elemanların lifleri boyunca yönlendirildiğinde çam ve ladin elemanlarının birleşim yerlerinde silindirik bir dübelin bir kez kesilme yeteneği, formüller: dübelin bükülmesine göre T ve = 180 d + a, ancak 50 d'den fazla değil; T c = 50 cd kalınlığındaki orta elemanın çökmesi ile; a T a = 80 ad kalınlığındaki en dıştaki elemanın çökmesine göre. (.4a) (.4b) (.4c) N kuvvetini iletmek için bağlantıya yerleştirilmesi gereken dübel sayısı n H 6 ifadesinden bulunur.

27 n H N, (.5) burada Tn, formül (.4) kullanılarak hesaplanan dübelin yük taşıma kapasitesinin üç değerinden daha küçüktür; p dübel kesimlerinin sayısı. Dübelin hesaplanan yük taşıma kapasitesi T n, Ek 5 kullanılarak da belirlenebilir. Dübellerin eksenleri arasındaki mesafe en az şöyle olmalıdır: lifler boyunca s 1 = 7 d; lifler boyunca s = 3,5 d ve elemanın kenarından s 3 = 3 d. Kuvvet, elemanların liflerine bir açıyla yönlendirildiğinde silindirik bir dübelin T n hesaplanan yük taşıma kapasitesi, aşağıdaki formüllere göre üçten daha küçük olanı olarak belirlenir: H nt (1 8 0), ancak değil T k da c H T c = k α 50 cd'den fazla; Ta = k α 80 cd. k 50d; (.6a) (.6b) (.6c) α açısı ve derece tablosu. Çapı mm olan çelik dübeller için ka katsayısı 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Not. Ara açılar için ka katsayısının değerleri enterpolasyonla belirlenir. Örnek.3. Kafes kirişin alt gerilmiş kayışının bağlantısı (Şekil 9, a), yuvarlak çelikten yapılmış dübellerle kayışa bağlanan tahta kaplamalar kullanılarak yapılır. Kayış, birleşim yerinde çapı 19 cm olan kütüklerden yapılmıştır.Kaplamaların sıkı bir şekilde oturmasını sağlamak için kütükler her iki taraftan 3 cm kesilerek c = 13 cm kalınlığa kadar kesilir.Kaplamalar levhalardan yapılır. a x h = 6 x 18 cm kesitli Tasarım çekme kuvveti N = kgf. Bağlantıyı hesaplayın. 7

28 Şek. 9. Çelik silindirik dübellerdeki bağlantılar Çözüm. Dübellerin çapı yaklaşık olarak (0.0.5) a'ya eşit olarak ayarlanır, burada a, astarın kalınlığıdır. D = 1,6 cm kabul ediyoruz.Dübelin kesit başına hesaplanan yük taşıma kapasitesini formül (.4) kullanarak belirliyoruz: H , ; T k gs kg g T c T a, kg gs; , Bayan'a 8

29 Hesaplanan en küçük yük taşıma kapasitesi Tn = 533 kgf. Çift kesimli dübeller. Formül (.5)'e göre gerekli dübel sayısı: n H , 9 adet Bağlantının her iki tarafında 4'ü cıvata olmak üzere 1 dübel kabul ediyoruz. Dübelleri iki uzunlamasına sıraya yerleştiriyoruz. Lifler boyunca dübeller arasındaki mesafe: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (1 cm olduğu varsayılarak). Dübellerin ekseninden kaplamaların kenarına kadar olan mesafe s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm'dir (5 cm olduğu varsayılarak). Lifler arasındaki dübeller arasındaki mesafe s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm'dir 3 Kayışın net kesit alanı eksi yan dikişler ve dübel delikleri ile zayıflatma. 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Astarların zayıflamış kesit alanı HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Astarlardaki çekme gerilmesi N, k gf / s m.HT 1 7 7, 6 Örnek.4. Eğimli kirişlerin çapraz çubuğunda (Şekil 9, b) N = 500 kgf'lik bir çekme kuvveti meydana gelir. Çapraz çubuk, Dpl = 18 cm çapında iki plakadan yapılmıştır Plakalar, her iki tarafta D = cm kütüklerden yapılmış bir kiriş ayağını kaplar ve buna çift kesimli dübel görevi gören iki d = 18 mm cıvata ile bağlanır. Taşlama derinliği 9

Enine çubuğun kavşağında kiriş bacağının 30'u h "ST = 3 cm. Cıvata pullarının sıkı bir şekilde oturması için, plakalar h St = cm derinliğe kadar kesilir. Enine çubuğun yönü ile enine çubuk arasındaki açı Kiriş ayağı a = 30. Bağlantının mukavemetini kontrol edin Çözüm: Çelik silindirik dübelin, kuvvetin liflere açılı yönü ile kesim başına yük taşıma kapasitesi aşağıdaki formül (.6) ile belirlenir: H 0, 9 (, 8 7) , ; 9 katsayı ka, tablodan belirlenir.; c = D h st = 3 = 16 cm orta elemanın kalınlığı; a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm kalınlık dış elemanın Dübelin en küçük yük taşıma kapasitesi T n = 647 kgf Bağlantının tam yük taşıma kapasitesi p n p s T n = == 588 > 500 kgf Dübelin ekseninden uca kadar olan mesafe enine çubuğun uzunluğu s 1 = 13 cm> 7 1, 8 = 1,6 cm alınır.Dübellerin eksenleri arasındaki enine çubuğun eksenine olan mesafe s = 6 cm ve kirişli ayağın eksenine alınır. O halde özetleyelim: "s = 9 cm. Bir malzemenin dış kuvvet etkilerine direnme yeteneğine mekanik özellikler denir. Ahşabın mekanik özellikleri şunları içerir: mukavemet, elastikiyet, süneklik ve sertlik. Ahşabın gücü, dış kuvvetlere (yüklere) dayanma yeteneği ile karakterize edilir. otuz

31 Dış etkilere (yüklere) direnen kuvvetlere denir Iç kuvvetler veya stres. Böylece ahşap yapıların kesitlerinde basma, çekme, eğilme, kesme (ezilme) veya ufalanma gerilmeleri ortaya çıkar. Ahşap yapıların hesaplanması için dikkate alınan yöntemler, “Orman Mühendisliği Yapıları” disiplininde incelenen tipik yapı türlerine odaklanmıştır. . Ahşap yapıların SNiP ve GOST'a tam uygun olarak tasarlanması gerekmektedir. 31

32 Uygulama 3

33 Cm cinsinden çap Göstergeler B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6.5.09 6.4.14 6.55, 6.7. 4 6.85.3 Kirişlerin cm cinsinden boyutları ve segmentlerin cm cinsinden alanları Kesme derinlik 0,5 1 1,5,5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7,14,39 7,7,45 7,41,49 7,55,5 7,67,57 6,6 4,5 6,9 4,7 7, 4,88 7,47 5,06 7,8 5,4 8 5,4 8, 5. 56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1. 9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14,5 10,4,1 10,9 3, 11,5 4, 11,6 0 1,5 6,1 10,3 15,4 11,7 15,9 10, 8 11 1,3 16,8 11,1 11,3 11,4 11,5 11,6 11,8 10 6,71 1,1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16,3 13,6 1,6 17,1,9 17,6 11,9 1 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 ,8 8,8 14,3 9,6 14,7 30,4 14 3,9 15,1 31,1 14,3 4,4 15,5 31,9 13,7 5 15,9 3,6 13 ,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5 13,7 33,7 14, 34,8 14,7 35,9 15, 36,9 15,6 37. 9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8,7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18, 5 44,4 18,9 45,8 19,3 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36,6 13,3 37 0,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43 ,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17,7 55,9 17,4 48,4 17,9 49,5 18,3 50,7 18,8 51,8 19,5,9 18,57,4 18,7 58,8 19,60,1 19,7 61,4 0,1 6, 7 Ek 1 14,1 51,5 14,8 5 3,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 Bitiş ayarı. 1 farklı kesici uç derinlikleri için dairesel kesitlerde h cm cinsinden BP 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76, 8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91, 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0.6 76, 3 0. 86. 0.7 96.5 1. 107 1. 78. 0.8 88.4 1.3 99 1.8 110. 11.6 13 0.7 80.1 1.4 90.5 1 .9 101.4 113.9 14 3.81.9 1.9 9 0,7,7 84,5 94,7 3,130 4,6 14 5,4 167,85 0,4 3 96,7 3,10 4, 171,7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06

35 35 Esneklik λ Ek Katsayı değeri φ Katsayı φ 0,99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0, 937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,6 7 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0. 535 0,53 0,508 0,484 0,473 0,461 0,45 0,439 0,49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3 04 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Bitiş ayarı Esneklik λ Katsayı φ 0,56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0, 0,16 0,1 0,08 0,05 0,0 0,198 0,195 0,19 0,189 0,183 0,181 0,178 0,175 0,17 3 0,17 0,168 0,165 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0 ,13 0,13 0,19 0,17 0,16 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,099 0,098 0,096 0. 095 0,094 0,093 0,09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Ek 3 Hesaplanan veriler Yükseklik h=k 1 D 1 0,5 Kesit alanı =k D 0,785 0,393 Tarafsız eksenden en dıştaki liflere olan mesafe: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9 Atalet momenti: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Direnç momenti: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Maksimum dönme yarıçapı r min =k 9 D 0,5 0,13 37

38 Uç ayarı971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,045 0,0 476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Malzemelerin tasarım özellikleri Ek 4 Gerilme durumu ve elemanların özellikleri Gösterim Tasarım direnci MPa leniya, kgf/cm dereceli ahşap için Liflerin bükülmesi, sıkıştırılması ve ezilmesi: a) dikdörtgen kesitli elemanlar (“b” alt paragraflarında belirtilenler hariç) ” ve “c”) yüksekliği 50 cm'ye kadar olan b) genişliği 11 ila 13 cm'den fazla olan dikdörtgen kesitli elemanlar ve kesit yüksekliği 11 ila 50 cm'den fazla olan c) genişliği 11 ila 50 cm'den fazla olan dikdörtgen kesitli elemanlar 13 ila 50 cm'den fazla kesit yüksekliğine sahip 13 cm d) tasarım bölümünde ek parçaları olmayan yuvarlak ahşaptan yapılmış elemanlar. Lifler boyunca gerilim: a) yapıştırılmamış elemanlar b) yapıştırılmış elemanlar 3. Lifler boyunca tüm alan boyunca sıkıştırma ve ezilme 4. Lifler boyunca yerel ezilme: a) yapıların destekleyici kısımlarında, elemanların ön ve düğüm bağlantılarında b ) 90 ila 90'lik ezilme açılarında pulların altında Lifler boyunca ufalanma: a) yapıştırılmamış elemanları bükerken b) yapıştırılmış elemanları bükerken c) maksimum gerilim için önden kesimlerde R ve, R c, R cm R ve, R c, R cm R ve, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1,6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Elemanların gerilme durumu ve özellikleri Malzemelerin tasarım özellikleri Gösterim Bitiş adj. 4 Hesaplanan direnç MPa leniya, kgf/cm dereceli ahşap için 1 3 g) yerel yapışkan eklemler maksimum gerilim için 6. Damar boyunca kesme: a) yapıştırılmamış elemanların birleşim yerlerinde b) yapıştırılmış elemanların birleşim yerlerinde 7. Lamine ahşaptan yapılmış elemanların lifleri boyunca gerilme R ck R ck.90 R ck.90 R p 0,90,7 7 0,35 3,5,1 1 0,8 8 0,7 7 0,3 3,1 1 0,6 6 0,6 6 0,35 3,5 NOT: 1. Ahşabın liflerin yönüne belli bir açıyla ezilmeye karşı tasarım direnci R cm R cm 3 formülüyle belirlenir. R R cm 90'da 1 (1) s. Ahşabın liflerin yönüne açılı olarak ufalanmaya karşı hesaplanan direnci R cm sk formülü ile belirlenir. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40

41 Kaynakça 1. SNiP II Ahşap yapılar. Tasarım standartları.. SNiP IIB. 36. Çelik yapılar. Tasarım standartları. 3.SNiP II6.74. Yükler ve etkiler. Tasarım standartları. 4. Ivanin, I.Ya. Ahşap yapıların tasarım ve hesaplama örnekleri [Metin] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar [Metin] / V.E. Şişkin. M.: Stroyizdat, Orman mühendisliği yapıları [Metin]: “Orman Mühendisliği” uzmanlığı öğrencileri için bir ahşap köprü projesinin uygulanmasına ilişkin yönergeler / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU,

42 İçindekiler Giriş... 3 Bölüm 1 Ahşap yapı elemanlarının hesaplanması Merkezi çekme elemanları... 5 Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar Bükülebilir elemanlar Çekme-bükme ve basınç-bükme elemanları Bölüm Ahşap yapı elemanlarının bağlantılarının hesaplanması... 5 Bağlantılar çentikler... 6 Silindirik dübellerde bağlantılar.. 6 Uygulamalar... 3 Kaynakça

43 Eğitim yayını Chuprakov A.M. Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına örnekler Ders Kitabı Editörü I.A. Bezrodnykh Düzeltici O.V. Moisenia Teknik editörü L.P. Korovkin Planı 008, pozisyon 57. Basım için imzalandı. Bilgisayar dizgisi. Times New Roman yazı tipi. Biçim 60x84 1/16. Ofset kağıdı. Ekran görüntüsü. Koşullu fırın l.,5. Ah. ed. l., 3. Dolaşım 150 kopya. Sipariş 17. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 USTU'nun operasyonel basım departmanı, Ukhta, st. Oktyabrskaya, 13.

FEDERAL EĞİTİM AJANSI FGOU VPO KAZAN DEVLET MİMARLIK VE İNŞAAT ÜNİVERSİTESİ Metal yapılar ve yapıların test edilmesi bölümü Pratik için METODOLOJİK TALİMATLAR

DERS 3 Ahşap yapılar limit durum yöntemi kullanılarak hesaplanmalıdır. Yapıların sınır durumları, işletme gereksinimlerini karşılamayı bıraktıkları durumlardır.

Çelik yapı elemanlarının hesaplanması. Plan. 1. Metal yapı elemanlarının sınır durumlara göre hesaplanması. 2. Çeliğin standart ve tasarım dirençleri 3. Metal yapı elemanlarının hesaplanması

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçesi Eğitim kurumu Yüksek öğretim"Tomsk Devlet Mimarlık ve İnşaat Mühendisliği Üniversitesi"

DERS 4 3.4. Bükülmeyle eksenel kuvvete maruz kalan elemanlar 3.4.1. Çekme-bükme ve eksantrik olarak gerilmiş elemanlar Gerilme-esnek ve eksantrik olarak gerilmiş elemanlar aynı anda çalışır

Ders 9 Ahşap raflar. Kaplamanın düz taşıyıcı yapıları (kirişler, kaplama kemerleri, makaslar) tarafından algılanan yükler, raflar veya kolonlar aracılığıyla temele iletilir. Ahşap taşıyıcı yapılara sahip binalarda

KONTROL 8 5. Çeşitli malzemelerden DC elemanların tasarımı ve hesaplanması KONTROL 8 Kontrplak ve güçlendirilmiş ahşap elemanlarla lamine ahşap elemanların hesaplanması verilen yönteme göre yapılmalıdır.

RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Yüksek Öğrenim Eğitim Kurumu "Pasifik Devlet Üniversitesi» ÇELİK HESAP VE TASARIMI

DERS AHŞAP YAPILARDA 10 BİRLEŞTİRME TÜRLERİ. BEHZ ÖZEL BAĞLANTILARIN BAĞLANTILARI Dersin amacı: Öğrenciler ahşap elemanların bağlantı yöntemlerini ve hesaplama ilkelerini incelemek için yeterlikler geliştireceklerdir.

Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği. Ahşap yapılar. Hesaplamaya ilişkin temel hükümler STANDART CMEA ST CMEA 4868-84 KARŞILIKLI EKONOMİK YARDIM KONSEYİ Bina yapılarının ve

SAMARA BÖLGESİ EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Orta mesleki eğitimin devlet bütçeli eğitim kurumu "Togliatti Politeknik Koleji" (GBOU DPT "TPT")

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçe Yüksek Mesleki Eğitim Kurumu "Tomsk Devlet Mimarlık ve İnşaat

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Syktyvkar Ormancılık Enstitüsü, yüksek mesleki eğitim devlet eğitim kurumunun bir kolu olan "St. Petersburg Devleti"

164 RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI FEDERAL DEVLET BÜTÇE YÜKSEK MESLEKİ EĞİTİM EĞİTİM KURUMU “LIPETSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ”

Kaynaklı yapıların tasarımı Kafes kirişler Genel bilgiler Kafes kiriş, düğüm noktalarında birbirine bağlanan ayrı düz çubuklardan oluşan bir kafes yapısıdır. Kafes kiriş bükme işleminde çalışır

PRATİK ÇALIŞMA 4 KAFESLERİN HESAPLANMASI VE İNŞAATI HEDEF: Eşit flanş açılarından yapılmış bir kafes kiriş ünitesinin hesaplanması ve tasarlanması prosedürünü anlamak. KAZANILAN YETENEK VE BECERİLER: kullanma yeteneği

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı YUGRA DEVLET ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi İnşaat Teknolojileri ve Yapıları Bölümü SAP YAZILIM KOMPLEKSİNİ KULLANMAK

1 - Pencere blokları ve cephe elemanlarının yük taşıma kapasitesinin belirlenmesine yönelik metodoloji. (proje) - 2 - Dikkat! İşleme tesisi AGS sistem tasarımlarını kendi sorumluluğunda seçer,

Metal yapıların tasarımı. Kirişler. Kirişler ve kiriş kafesleri Kiriş bağlantısı Çelik yassı döşeme Haddelenmiş kiriş bölümünün seçimi Haddelenmiş kirişler, I kirişlerden veya kanallardan tasarlanmıştır

Işın hesaplaması 1 Başlangıç verileri 1.1 Işın diyagramı Açıklık A: 6 m Açıklık B: 1 m Açıklık C: 1 m Işın aralığı: 0,5 m 1.2 Yük Adı q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q р , kg/m Sabit 100 50 1 1 50

BEL O RUSYA ULUSAL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BİLİMSEL VE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ AVRUPA'YA GEÇİŞ KONULARI SEMİNER

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı ULUSAL ARAŞTIRMA MOSKOVA DEVLET SİVİL ÜNİVERSİTESİ Metal ve Ahşap Yapılar Bölümü YAPILARIN HESAPLANMASI

İÇİNDEKİLER Giriş.. 9 Bölüm 1. YÜKLER VE ETKİLER 15 1.1. Yüklerin sınıflandırılması................. 15 1.2. Yüklerin kombinasyonları (kombinasyonları)..... 17 1.3. Tasarım yüklerinin belirlenmesi. 18 1.3.1. Kalıcı

Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji Uzmanlık 713 “Bina ve yapı inşaatı” için mukavemet için öngerilmeli içi boş çekirdek levhanın hesaplanması prosedürü 1. Tasarım görevi

Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji Uzmanlık 2713 “Bina ve yapı inşaatı” için mukavemet için öngerilmeli kirişin (enine çubuk) hesaplanması prosedürü 1. Tasarım görevi

UDC 624.014.2 Üç menteşeli yapışkan tahta uzun açıklıklı kemerlerin destek birimlerinin hesaplanmasına ilişkin özellikler. Tasarım çözümlerinin karşılaştırmalı analizi Krotovich A.A. (Bilimsel süpervizör Zgirovsky A.I.) Belorussky

Çelik kafesler. Plan. 1. Genel bilgiler. Kafes çeşitleri ve genel boyutları. 2. Kafes kirişlerin hesaplanması ve tasarımı. 1. Genel bilgiler. Kafes çeşitleri ve genel boyutları. Kafes bir çubuk yapısıdır

DERS 5 Standart kerestenin uzunluğu 6,5 m'ye kadar, kirişlerin kesit boyutları 27,5 cm'ye kadardır Bina yapıları oluştururken ihtiyaç ortaya çıkar: - elemanların uzunluğunu arttırmak (arttırmak),

sabah Gazizov E.S. Sinegubova YAPIŞTIRILMIŞ KİRİŞ YAPILARIN HESAPLANMASI Yekaterinburg 017 RUSYA EĞİTİM BAKANLIĞI FSBEI "URAL DEVLET ORMANCILIK ÜNİVERSİTESİ" Yenilikçi Teknolojiler ve Teknolojiler Dairesi Başkanlığı

Kontrol soruları Malzemelerin mukavemeti üzerine 1. Temel ilkeler 2. Malzemelerin mukavemet biliminin temelini oluşturan ana hipotezler, varsayımlar ve öncüller nelerdir? 3. Hangi temel sorunları çözüyor?

Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji Uzmanlık 713 “Bina ve yapı inşaatı” için mukavemet için öngerilmeli nervürlü bir levhanın hesaplanması prosedürü 1. Tasarım görevi

RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal devlet bütçeli yüksek öğrenim eğitim kurumu "ULYANOVSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ" V. K. Manzhosov

AHŞAP ÇERÇEVE TASARIMININ ÖZELLİKLERİ Fachwerk'in dikkat çekici tarihi (Almanca: Fachwerk) çerçeve inşaatı, yarı ahşap yapı) destek tabanının bulunduğu bir tür bina yapısı

TSNIISK IM. V. A. KUCHERENKO TEK KÖŞEDEN KAYNAKLI KAFES TASARLAMA KILAVUZU MOSKOVA 1977 çerçeve inşaatıÇALIŞMA MERKEZ ARAŞTIRMA ENSTİTÜSÜ KIRMIZI BAYRAK EMRİ

Rusya Federasyonu Eğitim Bakanlığı St. Petersburg Devlet Teknik Üniversitesi ONAYLI Başkanı. Yapı Yapıları ve Malzemeleri Bölümü 2001 Belov V.V. Disiplin programı

Disiplinin ÇALIŞMA PROGRAMI Ahşap ve plastik yapılar doğrultusunda (uzmanlık) 270100.2 “İnşaat” - lisans İnşaat Mühendisliği Fakültesi Çalışma şekli tam zamanlı Disiplin Bloğu SD

Çelik çerçeveli bir binanın zemin yapılarının ve kolonlarının hesaplanması İlk veriler. Binanın plan boyutları: 36 m x 24 m, yükseklik: 18 m Yapım yeri: Çelyabinsk (III kar bölgesi, II rüzgar bölgesi).

sabah Gazizov KONTRPLAK'TAN YAPI YAPILARININ HESAPLANMASI Yekaterinburg 2017 EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI FEDERAL SAĞLIK GBOU "URAL DEVLET ORMANCILIK ÜNİVERSİTESİ" Yenilikçi Teknolojiler Dairesi

İÇİNDEKİLER 1 TASARIM PARAMETRELERİ 4 BİR KOLONUN ÜST KISMININ TASARIMI VE HESAPLANMASI 5 1 Yerleşim 5 Bükme düzleminde stabilitenin kontrol edilmesi 8 3 Bükme düzleminden stabilitenin kontrol edilmesi 8 3 İNŞAAT

Uygulama Bakanlığı Tarım Rusya Federasyonu Federal Devlet Bütçe Yüksek Öğretim Kurumu Saratov Devlet Tarım Üniversitesi'nin adını aldı

Tuğla duvarların yük taşıma kapasitesinin değerlendirilmesi Duvar duvarları dikeydir yük taşıyan elemanlar bina. Ölçüm sonuçlarına göre duvarların aşağıdaki hesaplanan boyutları elde edildi: yükseklik

PRATİK ÇALIŞMA 2 METAL YAPILARIN GERİLMİŞ VE SIKIŞTIRILMIŞ ELEMANLARININ HESAPLANMASI AMAÇ: Metal yapıların merkezi olarak gerilmiş ve merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlarının hesaplanmasının amacını ve prosedürünü anlamak.

İÇİNDEKİLER Önsöz... 4 Giriş... 7 Bölüm 1. Kesinlikle katı bir cismin mekaniği. Statik... 8 1.1. Genel hükümler... 8 1.1.1. Kesinlikle katı bir cismin modeli... 9 1.1.2. Kuvvet ve kuvvetin eksene yansıması.

4 OLUKLU DUVARLI I-TEE ELEMANLARIN TASARIMI İÇİN EK GEREKSİNİMLER 4.. Genel öneriler 4.. Dayanıklılıklarını arttırmak için karmaşık I-kesitli elemanlarda ve

2-23-81'den alıntı Çelik Yapılar pdf'i indir >>>

Snip 2-23-81 çelik yapılar pdf indir >>> Snip 2-23-81 çelik yapılar pdf indir Snip 2-23-81 çelik yapılar pdf indir

Ders 9 (devam) Sıkıştırılmış çubukların stabilitesi için çözüm örnekleri ve problemler bağımsız karar Stabilite koşulundan merkezi olarak sıkıştırılmış bir çubuğun kesitinin seçimi Örnek 1 Çubuk gösterilmiştir

Rapor 5855-1707-8333-0815 SNiP II-3-81'e göre çelik çubuğun mukavemet ve stabilitesinin hesaplanması* Bu belge kullanıcı yöneticisi tarafından gerçekleştirilen metal elemanın hesaplanmasına ilişkin bir rapora dayanarak derlenmiştir

METODOLOJİK TALİMATLAR 1 KONU Giriş. Emniyetbrifingi. Gelen kontrol. UYGULAMALI MEKANİK DERSİNDE UYGULAMALI DERSLERE GİRİŞ. YANGIN VE ELEKTRİK GÜVENLİĞİ TALİMATLARI.

6. yarıyıl Metal kirişlerin genel stabilitesi Metal kirişler dik yönde sabitlenmemiş veya zayıf bir şekilde sabitlenmişse, bir yükün etkisi altında şekil stabilitelerini kaybedebilirler. Hadi düşünelim

Sayfa 1 / 15 Mesleki eğitim alanında sertifikasyon testleri Uzmanlık: 170105.65 Silahlar için sigortalar ve kontrol sistemleri Disiplin: Mekanik (Malzemelerin gücü)

RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Bütçe Yüksek Eğitim Kurumu "ULUSAL ARAŞTIRMA MOSKOVA DEVLET İNŞAATI

RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal devlet bütçeli yüksek mesleki eğitim eğitim kurumu "ULYANOVSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ"

UDC 640 Değişken kesitli betonarme kirişlerin sapmalarını belirleme yöntemlerinin karşılaştırılması Vrublevsky PS (Bilimsel danışman Shcherbak SB) Belarus Ulusal Teknik Üniversitesi Minsk Belarus V

5. Konsol tipi bir çerçevenin hesaplanması Mekansal sağlamlığı sağlamak için, döner vinçlerin çerçeveleri genellikle mümkün olduğunda şeritlerle birbirine bağlanan iki paralel kafes kirişten yapılır. Daha sık

1 2 3 ÇALIŞMA PROGRAMININ İÇERİĞİ 1. “AHŞAP VE PLASTİKTEN YAPILAR” DİSİPLİNİN AMAÇ VE HEDEFLERİ VE EĞİTİM SÜRECİNDEKİ YERİ “Ahşap ve Plastikten Yapılar” disiplini ana disiplinlerden biridir.

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı St. Petersburg Devlet Mimarlık ve İnşaat Mühendisliği Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Fakültesi Metal Yapılar ve Yapıların Testi Bölümü

BİNA STANDARTLARI VE KURALLARI SNiP II-25-80 Ahşap yapılar Giriş tarihi 1982-01-01 TsNIISK im. TARAFINDAN GELİŞTİRİLMİŞTİR. SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nden Kucherenko, SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nden TsNIIIPromzdanii, TsNIIEP kompleksleri ve binalarının katılımıyla

FEDERAL DEVLET BÜTÇE EĞİTİM YÜKSEK ÖĞRETİM KURUMU "ORENBURG DEVLET TARIM ÜNİVERSİTESİ" "Tasarım ve yönetim" Bölümü teknik sistemler» METODOLOJİK

Federal Demiryolu Taşımacılığı Ajansı Ural Devlet Demiryolları ve Haberleşme Üniversitesi Deforme Olabilen Katılar, Temeller ve Temeller Mekaniği Bölümü A. A. Lakhtin İNŞAAT

Rusya Federasyonu Eğitim Bakanlığı

Yaroslavl Devlet Teknik Üniversitesi

Mimarlık ve İnşaat Fakültesi

ahşap yapıların hesaplanmasına örnekler

öğretici“Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar” disiplininde

uzmanlık öğrencileri için

290300 “Endüstriyel ve sivil inşaat”

yazışma kursları

Yaroslavl 2007

UDC624.15

Milletvekili ________. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: Uzmanlık yazışma öğrencileri için metodolojik el kitabı 290300 “Endüstriyel ve sivil inşaat” / Derleyen: V.A. Bekenev, D.S. Dekhterev; YAGTU.- Yaroslavl, 2007.- __ s.

Ana ahşap yapı türlerinin hesaplamaları verilmiştir. Ahşap yapıların tasarım ve imalatının temelleri, yeni düzenleyici belgelerin gereklilikleri dikkate alınarak özetlenmiştir. Tanımlandı Tasarım özellikleri ve ahşap yapılar aracılığıyla katı hesaplamanın temelleri.

290300 “Endüstri ve İnşaat Mühendisliği” uzmanlık alanında 3-5 yıllık öğrencilere, yarı zamanlı kurslara ve ayrıca “Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar” dersini okuyan diğer uzmanlık öğrencilerine önerilir.

Il. 77. Tablo. 15. Kaynakça 9 başlık

İnceleyenler:

Teknik Üniversite, 2007

GİRİİŞ

Şimdi metodolojik talimatlar SNiP II-25-80 “Ahşap yapılar” uyarınca geliştirilmiştir. “Endüstri ve İnşaat Mühendisliği” uzmanlık öğrencileri için sınava hazırlanmak için gerekli olan ahşap yapıların tasarımı ve hesaplanmasına ilişkin teorik bilgilerin yanı sıra öneriler de sağlar.

“Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar” dersinin incelenmesinin amacı, geleceğin uzmanının ahşap yapıların inşasında uygulama alanında bilgi edinmesi, hesaplama yöntemlerinin kullanımı, yapıların tasarımı ve kalite kontrolüdür. çeşitli türler, üretim teknolojisini dikkate alarak yapıların durumunu nasıl inceleyeceğini, yük taşıyan kapalı yapıların nasıl hesaplanacağını ve kontrol edileceğini biliyordu.

1. AHŞAP ÇERÇEVELİ ASBESTLİ ÇİMENTO LEVHA HESAPLANMASI VE İNŞAATI

Asbestli çimento kaplama levhasının hesaplanmasına bir örnek.

Tarımsal bir bina için asbestli çimento yalıtımlı çatı levhasının 0,1 eğimli rulo çatı altında tasarlanması gerekmektedir. Adım yük taşıyan yapılarçerçeve 6 m'dir Bina III kar bölgesinde yer almaktadır.

1. Döşeme için tasarım çözümünün seçilmesi.

Ahşap çerçeveli asbestli çimento levhalar sırasıyla 3 - 6 m uzunluğunda, 1 - 1,5 m genişliğinde üretilmekte olup, çoğunlukla çatılı tek katlı endüstriyel binalar olmak üzere kombine çatısız çatılar için tasarlanmıştır. rulo malzemeleri harici su drenajı ile.

Üst ve alt kaplamalar için 1,5x6 m ölçülerinde bir levha kabul ediyoruz, her biri 1500x1200 mm ölçülerinde 5 levha alıyoruz. Mantolama saclarının uçtan uca birleştirilmesini kabul ediyoruz. Üst sıkıştırılmış cilt kalınlığa ayarlanır δ 1=10 mm en çok yüklü, alttan gerilmiş – kalınlık δ 2 =8mm. Levhaların hacimsel kütlesi 1750 kg/m3'tür.

Bağlantı elemanları olarak çaplı galvanizli çelik vidalar kullanıyoruz D=5 mm ve 40 mm uzunluğunda havşa başlı. Eksenleri arasındaki mesafeler en az 30 D(Nerede D- vidanın, cıvatanın veya perçinin çapı), ancak 120 mm'den az ve 30 mm'den fazla olmamalıdır. δ (Nerede δ – asbestli çimento kaplamanın kalınlığı). Vida, cıvata veya perçin ekseninden asbestli çimento kaplamanın kenarına kadar olan mesafe en az 4 olmalıdır D ve en fazla 10 D.

Plakaların üst ve alt yüzeylerdeki genişliği 1490 mm, plakalar arasındaki boşluk ise 10 mm olarak alınmıştır. Boyuna yönde, döşemeler arasındaki boşluk 20 mm'dir ve bu da döşemenin 5980 mm'lik yapısal uzunluğuna karşılık gelir. Levhalar arasındaki uzunlamasına bağlantı, levhaların uzunlamasına kenarlarına çivilenen çeyrek şekilli ahşap bloklar kullanılarak yapılır. Çatı keçesi halı döşenmeden önce levhalar arasında oluşan boşluk ısı yalıtım malzemesi (mipora, poroizol, köpüklü polietilen vb.) ile kapatılır ve derzi oluşturan ahşap bloklar aralıklarla 4 mm çapında çivilerle bağlanır. 300 mm.

Plakaların çerçevesi 500 kg/m3 yoğunluğa sahip 2. sınıf çam ağacından yapılmıştır. Plakaların destek kısmının uzunluğu hesaplama ile belirlenir ancak en az 4 cm sağlanır.

Asbestli çimentonun hesaplanan bükülme direnci R i.a=16MPa.

Sırasıyla ahşap ve asbestli çimentonun elastik modülleri şöyledir: Örneğin=10000 MPa, E bir=10000 MPa.

Asbestli çimentonun basınca karşı tasarım direnci R ca=22,5 MPa.

Asbestli çimentonun levha boyunca hesaplanan bükülme direnci Rağırlık.A=14MPa.

Çam ağacının hesaplanan bükülme direnci R kimliği.=13MPa.

Çerçeve levhaları için sentetik bağlayıcılı mineral yün veya cam yünü yalıtımı ve diğer malzemeler kullanılır. ısı yalıtım malzemeleri. Bu durumda, GOST 22950-95'e uygun olarak 175 kg/m3 yoğunluğa sahip sentetik bağlayıcılı sert mineral yün levhalar kullanıyoruz. Isı yalıtım levhaları asbestli çimento levhaların alt yüzeyine, aynı zamanda buhar bariyeri görevi gören bir bitüm tabakası üzerine yapıştırılmıştır. Yalıtımın kalınlığının yapısal olarak 50 mm'ye eşit olduğu varsayılmaktadır.

Vladimir Fedoroviç İvanov
Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar
(üniversiteler için ders kitabı)
1966

Kitap, ahşaptan yapılmış ve plastik kullanan yapıların tasarım, hesaplama, imalat ve montajının temellerini, çalışma kurallarını ve güçlendirilmesini özetlemektedir; onları çürümeye, yangına ve diğer tehlikelere karşı korumak için önlemler zararlı etkiler; fiziksel olarak kabul edilir Mekanik özellikler ahşap ve mühendislik plastikleri.
Kitap, inşaat üniversiteleri ve fakülteleri öğrencilerine yönelik ders kitabı niteliğindedir.

Giriş (3)

BÖLÜM BİR
İNŞAAT MALZEMESİ OLARAK AHŞAP

Bölüm 1. Ahşabın hammadde temeli ve ülke ekonomisindeki kullanımı açısından önemi (16)
§ 1. Ahşabın hammadde tabanı (-)
§ 2. Yapı malzemesi olarak ahşap ve inşaatta kullanımı (17)

Bölüm 2. Ahşabın yapısı, fiziksel ve mekanik özellikleri (20)
§ 3. Ahşabın yapısı ve özellikleri (-)
§ 4. Ahşaptaki nem ve bunun fiziksel ve mekanik özelliklere etkisi (23)
§ 5. Kimyasal etkiler ahşap için (25)
§ 6. Fiziki ozellikleri ahşap (26)

Bölüm 3. Ahşabın mekanik özellikleri (27)
§ 7. Ahşabın anizotropisi ve Genel özellikleri mekanik özellikleri (-)
§ 8. Ahşabın yapısının ve bazı temel kusurlarının mekanik özellikleri üzerindeki etkisi (29)
§ 9. Ahşabın uzun süreli dayanıklılığı (31)
§ 10. Germe, sıkıştırma, enine bükme, kırma ve ufalama yoluyla ahşap işleri (33)
§ 11. Yük taşıyan ahşap yapıların inşası sırasında kereste seçimi (39)

İKİNCİ BÖLÜM
AHŞAP YAPILARIN YANGIN, BİYOLOJİK ÖLÜM VE KİMYASAL REAKTİFLERİN ETKİSİNDEN KORUNMASI

Bölüm 4. Ahşap yapıların yangından korunması (41)
§ 12. Bina yapı elemanlarının yangına dayanıklılığı (-)
§ 13. Ahşap yapıların yangından korunmasına yönelik önlemler (-)

Bölüm 5. Ahşap yapıların çürümeye karşı korunması (43)
§ 14. Genel bilgiler (-)
§ 15. Ahşabı tahrip eden mantarlar ve gelişim koşulları (-)
§ 16. Ahşap yapı elemanlarının çürümesiyle mücadele için yapıcı önleme (44)
§ 17. Ahşap yapıların maruziyetten korunması kimyasal reaktifler 47
§ 18. Ahşabı çürümeye karşı korumak için kimyasal önlemler (antiseptik işlem) (-)
§ 19. Böceklerin ahşaba verdiği zarar ve onlarla mücadeleye yönelik önlemler (49)

ÜÇÜNCÜ BÖLÜM
AHŞAP YAPILARIN ELEMANLARININ HESAPLANMASI VE TASARIMI

Bölüm 6. Ahşap yapıların limit durum yöntemi kullanılarak hesaplanması (50)
§ 20. Başlangıç noktaları ahşap yapı elemanlarının hesaplanması (-)
§ 21. Sınır durum yöntemini kullanarak ahşap yapıların hesaplanmasına ilişkin veriler (52)

Bölüm 7. Katı kesitli ahşap yapı elemanlarının hesaplanması (56)
§ 22. Merkezi uzatma (-)
§ 23. Merkezi sıkıştırma (57)
§ 24. Enine bükme (62)
§ 25. Eğik viraj (65)
§ 26. Sıkıştırılmış bükülmüş elemanlar (66)
§ 27. Gerilmiş kavisli elemanlar (68)

Bölüm 8. Katı kirişler (69)
§ 28. Katı kesitli tek açıklıklı kirişler (-)
§ 29. Alt kirişlerle güçlendirilmiş katı kesitli kirişler (-)
§ 30. Konsol kirişli ve sürekli aşık sistemleri (70)

DÖRDÜNCÜ BÖLÜM
YAPI ELEMANLARININ BAĞLANTILARI

Bölüm 9. Genel veriler 72
§ 31. Bağlantıların sınıflandırılması (bağlantılar) (-)
§ 32. Ahşap yapı elemanlarının bağlantılarının hesaplanmasına ilişkin genel talimatlar (74)

Bölüm 10. Çentikler ve anahtarlar üzerindeki bağlantılar (76)
§ 33. Önden kesikler (-)
§ 34. Basit, çift ve üç loblu duraklar (80)
§ 35. Tuşlarla bağlantılar (82)
§ 36. Prizmatik enine, boyuna ve eğimli tuşlar (84)
§ 37. Metal anahtarlar ve pullar (86)

Bölüm 11. Dübel bağlantıları (87)
§ 38. Genel bilgiler (-)
§ 39. Pim bağlantılarının ana özellikleri (89)
§ 40. Sınır durumuna göre dübel bağlantılarının hesaplanması (90)

Bölüm 12. Uzatılmış çalışma bağlantılarındaki bağlantılar (95)
§ 41. Cıvatalar (-)
§ 42. Kelepçeler, zımba telleri, çiviler, vidalar, vidalar ve vidalar (96)

Bölüm 13. Yapışkan bağlantılar (97)
§ 43. Yapıştırıcı çeşitleri (-)
§ 44. Yapıştırma teknolojisi (98)
§ 45. Yapıştırılmış bağlantıların ve tavan rondelalarının yapıları (99)

BEŞİNCİ BÖLÜM
ELASTİK UYUMLU BAĞLANTI ÜZERİNDEKİ AHŞAP YAPILARIN BİLEŞEN ELEMANLARI

Bölüm 14. Elastik akma bağlarına dayalı kompozit elemanların hesaplanması (101)
§ 46. Genel bilgiler (-)

Bölüm 15. Yaklaşık yöntem SNiP II-B.4-62 (103) kullanılarak elastik verimli bağlar üzerindeki kompozit elemanların hesaplanması
§ 47. Kurucu elemanların enine bükülmesi (-)
§ 48. Kurucu elemanların merkezi sıkıştırılması (105)
§ 49. Kompozit elemanların eksantrik sıkıştırılması (107)
§ 50. Kompozit elemanların hesaplanmasına ilişkin örnekler (108)

ALTINCI BÖLÜM
DÜZ MASİF AHŞAP YAPILAR

Bölüm 16. Ahşap yapıların sürekli sistem türleri (110)
§ 51. Genel bilgiler (-)

Bölüm 17. Kompozit kesitli ahşap kirişlerin yapıları (113)
§ 52. Derevyagin sisteminin kompozit kirişleri (-)
§ 53. Lamine kirişlerin tasarımı ve hesaplanması (117)
§ 54. Yapıştırılmış kontrplak kirişlerin tasarımı ve hesaplanması (121)
§ 55. Lamine kirişlerin imalatı (123)
§ 56. Çivilerde çift tahta çapraz duvarlı I-kirişlerin tasarımı ve hesaplanması (124)

Bölüm 18. Masif ahşap yapılar için ara parça sistemleri (129)
§ 57. Derevyagin sisteminin kirişlerinden üç menteşeli kemerler (-)
§ 58. Dairesel kemer sistemleri (131)
§ 59. Çivi bağlantılarında çift çapraz duvarlı bir I-profilinin kemerli yapıları (132)
§ 60. Yapıştırılmış kemerler (134)
§ 61. Sağlam çerçeve yapıları (138)
§ 62. Kemerli ve çerçeve yapıların imalatı ve montajı (139)

YEDİNCİ BÖLÜM
DÜZ İÇİ DÜZ AHŞAP YAPILAR

Bölüm 19. Ahşap yapıların ana türleri (141)
§ 63. Genel bilgiler (-)
§ 64. Kafes kirişlerin yapılarını tasarlamanın temelleri (145)

Bölüm 20. Kombine sistemler ahşap yapılar (149)
§ 65. Kafes kirişler (-)
§ 66. Ahşap yapıların asma ve destekli sistemleri (152)

Bölüm 21. Kütük ve kirişlerden yapılmış kiriş kafesleri (154)
§ 67. Ön kesimlerdeki kütük ve parke taşı kirişleri (-)
§ 68. Metal-ahşap kafes kirişler TsNIISK (156)
§ 69. Derevyagin kirişlerinden yapılmış üst akorlu metal-ahşap kafes kirişler (160)

Bölüm 22. Yapıştırılmış üst kirişli metal ahşap kafes kirişler ve çiviler üzerinde parçalı kafes kirişler (161)
§ 70. Dikdörtgen yapıştırılmış üst akorlu metal-ahşap kafes kirişler (-)
§ 71. Yapıştırılmış üst akorlu metal-ahşap segmentli kafes kirişler (162)
§ 72. Çivilerdeki çubuklardan ve tahtalardan yapılmış segmentli kafes kirişler (165)
Bölüm 23. Yapılar boyunca kemer ve çerçeve. Kafes rafları (-)
§ 73. Segmental, hilal şeklindeki ve çokgen kirişli kirişlerden üç menteşeli kemerler (-)
§ 74. Ahşap yapılar ve kafes rafları aracılığıyla çerçeve (169)

SEKİZİNCİ BÖLÜM
DÜZ AHŞAP YAPILARIN UZAYLI SABİTLENMESİ

Bölüm 24. Çalıştırma ve kurulum sırasında mekansal sağlamlığın sağlanması (173)
§ 75. Düz ahşap yapıların mekansal sağlamlığını sağlamaya yönelik önlemler (-)
§ 76. Kurulum sırasında düz ahşap yapıların çalışması (176)

DOKUZUNCU BÖLÜM
MEKANSEL AHŞAP YAPILAR

Bölüm 25. Mekansal ahşap yapıların temel türleri (180)
§ 77. Genel hükümler (-)

Bölüm 26. Dairesel ağ şeklinde tonozlar (185)
§ 78. Kasa sistemleri (-)
§ 79. S. I. Peselnik sisteminin metal içermeyen dairesel örgülü tonoz (188)
§ 80. Zollbau sisteminin dairesel ağ şeklinde kasası (-)
§ 81. Dairesel ağ tonozlarının yapımının temel prensipleri (189)
§ 82. Dairesel ağ tonozlarının hesaplanması (-)
§ 83. Genel konseptler daire ağ sisteminin çapraz ve kapalı tonozu hakkında (191)

Bölüm 27. Ahşap kabuk tonozlar ve kıvrımlar (193)
§ 84. Genel bilgiler (-)

Bölüm 28. Ahşap Kubbeler (196)
§ 85. Radyal sistemin kubbeleri (-)
§ 86. Dairesel ağ tasarımının kubbeleri (200)
§ 87. İnce duvarlı ve nervürlü küresel kubbeler ve bunların hesaplanması için yöntemler (202)

ONUNCU BÖLÜM
AHŞAP YAPILAR VE ÖZEL AMAÇLI YAPILAR

Bölüm 29. Kuleler (206)
§ 88. Genel bilgiler (-)
§ 89. Kafes ve ağ şaft yapısına sahip kuleler (-)
§ 90. Masif şaftlı kuleler (212)

Bölüm 30. Silolar, tanklar ve bunkerler (213)
§ 91. Tasarım ve hesaplama ilkeleri (-)

Bölüm 31. Direkler (215)
§ 92. Gergili direkler (-)

Bölüm 32. Ahşap köprüler hakkında genel bilgiler (218)
§ 93. Köprüler ve üst geçitler (-)
§ 94. Karayolu köprüleri için karayolu ve dolgu ile bağlantısı (219)
§ 95. Destekler ahşap köprüler kiriş sistemi (221)
§ 96. Masif kesitli ahşap kirişli köprüler (224)
§ 97. Ahşap köprüler için dikme sistemleri (-)
§ 98. Ahşap köprülerin kemerli sistemleri (225)
§ 99. Üst yapılar sistemlerden geçen ahşap köprüler (226)

Bölüm 33. Binaların ve mühendislik yapılarının inşası için iskele, iskele ve çemberler (230)
§ 100. Ormanlar ve çevreler hakkında genel kavramlar (-)
§ 101. İskele şemaları ve tasarımları (231)

ONBİRİNCİ BÖLÜM
AHŞAP YAPILAR VE İNŞAAT PARÇALARI İMALATI

Bölüm 34. Kereste endüstrisi (236)
§ 102. Tomrukçuluk ve ağaç işleme endüstrisi (-)
§ 103. Temel teknolojik süreçler mekanik ahşap işleri (237)
§ 104. Kereste fabrikası çerçeveleri (239)
§ 105. Daire testereler (-)
§ 106. Şerit testere makineleri (240)
§ 107. Planya makineleri (242)
§ 108. Freze ve zıvana makineleri (-)
§ 109. Delme makineleri (244)
§ 110. Yerleştirme makineleri (-)
§ 111. Taşlama makineleri (245)
§ 112. Torna tezgahları ve diğer ekipmanlar (-)
§ 113. Elektrikli taşınabilir aletler (-)

Bölüm 35. Bıçkıhane (246)
§ 114. Genel bilgiler (-)

Bölüm 36. Odun Kurutma (249)
§ 115. Ahşabın doğal kuruması (-)
§ 116. Ahşabın ve türlerinin yapay kurutulması kurutma odaları (-)

Bölüm 37 Ahşap yapıların imalatını organize etmenin temelleri (251)
§ 117. İnşaat mağazası (-)
§ 118. Lamine ahşap ve ondan yapılan yapıların üretimi için atölye (252)
§ 119. Kontrplak ve diğer bazı işlenmiş ahşap türlerinin üretimi (254)
§ 120. Ahşap yapıların imalatında güvenlik önlemleri ve işgücünün korunması ve inşaat parçaları (256)

Bölüm 38. Ahşap yapıların işletilmesi, onarımı ve güçlendirilmesi (257)
§ 121. Ahşap yapıların işletilmesine ilişkin temel kurallar (-)
§ 122. Ahşap yapıların onarımı ve güçlendirilmesi (-)

ONİKİNCİ BÖLÜM
PLASTİK KULLANILAN YAPI YAPILARI VE ÜRÜNLER

Bölüm 39. Yapısal yapı malzemesi olarak plastikler (261)
§ 123. Plastikler ve bunların hakkında genel bilgiler bileşenler (-)
§ 124. Kısa bilgi polimerlerin işlenmesine yönelik yöntemler hakkında İnşaat malzemeleri ve ürünler (265)
§ 125. Bina yapılarında kullanılan plastikler için temel gereksinimler (268)
§ 126. Fiberglas plastikler (269)
§ 127. Ahşap lamine plastikler (sunta) (276)
§ 128. Suntalar (FPV) (273)
§ 129. Yonga Levhalar (PDS) (-)
§ 130. Organik cam (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Sert vinil plastik (VN) (281)
§ 132. Köpük plastikler (282)
§ 133. Petekler ve miporlar (283)
§ 134. Isı, ses ve su yalıtım malzemeleri plastiklerden elde edilen ve bina yapılarında kullanılan (284)
§ 135. Bazılarının özellikleri fiziksel ve mekanik özellikler mühendislik plastikleri (285)

Bölüm 40. Plastik kullanılarak yapısal elemanların hesaplanmasının özellikleri (286)
§ 136. Merkezi gerginlik ve sıkıştırma (-)
§ 137. Plastik elemanların enine bükülmesi (289)
§ 138. Plastikten yapılmış çekme-kavisli ve sıkıştırılmış-kavisli elemanlar (295)
§ 139. Plastik kullanan bina yapılarının hesaplanmasına ilişkin veriler (-)
§ 140. Plastikten yapılmış yapı elemanlarının bağlantısı (299)
§ 141. Farklı malzemeleri yapıştırmak için sentetik yapıştırıcılar (301)

Bölüm 41. Katmanlı yapılar (304)
§ 142. Katmanlı yapıların şemaları ve tasarım çözümleri (-)
§ 143. Üç katmanlı döşeme panelleri için hesaplama yöntemi (310)
§ 144. Binalarda lamine panellerin çeşitli amaçlarla kullanımına ilişkin bazı örnekler (312)
§ 145. Plastik boru hatları (314)

Bölüm 42. Pnömatik yapılar (315)
§ 146. Pnömatik yapıların genel bilgileri ve sınıflandırılması (-)
§ 147. Pnömatik yapıların hesaplanmasının temelleri (318)
§ 148. Çeşitli amaçlara yönelik yapılarda pnömatik yapı örnekleri (320)

ONÜÇÜNCÜ BÖLÜM
GELECEĞİN YAPILARINDA AHŞAP VE PLASTİK KULLANIMI

Bölüm 43. Ahşap ve plastikten yapılmış yapıların geliştirilmesi ve uygulanmasına ilişkin beklentiler (324)
§ 149. Genel bilgiler (-)
§ 150. Yapılarda ahşabın kullanımına ilişkin beklentiler (326)
§ 151. Yapılarda plastik kullanımına ilişkin beklentiler (328)

Başvurular (330)
Edebiyat (346)
______________________________________________________________________
taramalar - Akhat;
işleme - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Şu konuyu unutmayın: "Taramalarınız, işlemlerimiz ve DJVU'ya çevirimiz."
http://forum..php?t=38054

Ahşap yapıların hesaplanması yapılmalı:

tüm yapıların taşıma kapasitesi (dayanıklılık, stabilite);
Deformasyonların büyüklüğünün bunların çalışma olasılığını sınırlayabildiği yapıların deformasyonları hakkında.

Taşıma kapasitesinin hesaplanması tasarım yüklerinin etkisi altında yapılmalıdır.

Deformasyonların hesaplanması standart yüklerin etkisi altında yapılmalıdır.

Bükme elemanlarının deformasyonları (sehimleri) tabloda verilen değerleri aşmamalıdır. 37.

Tablo 37. Bükme elemanlarının sınır deformasyonları (sapmaları)

Not. Sıva varsa döşeme elemanlarının sehimi sadece yük açıklığın 1/350'sinden fazla olmamalıdır.

Merkezi olarak gerilmiş elemanlar

Merkezi olarak gerilmiş elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre gerçekleştirilir:

burada N hesaplanan boyuna kuvvettir,

mр - kabul edilen gerilim altındaki elemanın çalışma koşulları katsayısı: tasarım bölümünde zayıflaması olmayan elemanlar için mр = 1,0; zayıflamalı elementler için mр = 0,8;

Rp, ahşabın damar boyunca hesaplanan çekme mukavemetidir,

Fnt, söz konusu kesitin net alanıdır: Fnt belirlenirken, 20 cm uzunluğundaki bir kesitte yer alan zayıflamaların tek bir kesitte birleştirilmesi alınır. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanların hesaplanması aşağıdaki formüllere göre yapılır: mukavemet için

sürdürülebilirlik için

burada mс, birliğe eşit alınan sıkıştırma elemanlarının çalışma koşullarının katsayısıdır,

Rc, ahşabın damar boyunca sıkışmaya karşı hesaplanan direncidir,

Grafikten belirlenen burkulma katsayısı (Şekil 4),

Fnt - elemanın net kesit alanı, Fcalc - kabul edilen stabilite hesaplamaları için hesaplanan kesit alanı:

1) zayıflama olmadığında: Fcalc=Fbr;

2) kenara kadar uzanmayan zayıflama için - zayıflama alanı Fbr'nin %25'ini aşmıyorsa Fcalc = Fbr ve alanları Fbr'nin %25'ini aşıyorsa Fcalc = 4/3Fnt;

3) kenara bakan simetrik zayıflama ile: Fcalc=Fnt

Esneklik? katı elementler aşağıdaki formülle belirlenir:

Not. Kaburgalara kadar uzanan asimetrik zayıflama için elemanlar eksantrik olarak sıkıştırılmış olarak hesaplanır.

Şekil 4. Burkulma katsayılarının grafiği

burada Io, elemanın tahmini uzunluğudur,

r - aşağıdaki formülle belirlenen eleman bölümünün atalet yarıçapı:

l6p ve F6p, elemanın atalet momenti ve brüt kesit alanıdır.

l0 elemanının tahmini uzunluğu, gerçek uzunluğunun aşağıdaki katsayı ile çarpılmasıyla belirlenir:

her iki menteşeli uçla - 1,0; bir ucu sıkıştırılmış ve diğer ucu serbest yüklü - 2,0;

bir ucu sıkıştırılmış ve diğer ucu menteşeli - 0,8;

her iki ucu da sıkıştırılmış halde - 0,65.

Bükülebilir elemanlar

Bükme elemanlarının mukavemet açısından hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:

burada M tasarım eğilme momentidir;

mi - bükülme için elemanın çalışma koşulları katsayısı; Ri ahşabın tasarım bükülme direncidir,

Wnt, söz konusu kesitin net direnç momentidir.

Bükme elemanları mi için çalışma koşulları katsayısı kabul edilir: kesit boyutları 15 cm'den küçük olan tahtalar, çubuklar ve kirişler ve dikdörtgen kesitli yapıştırılmış elemanlar mi = 1.0; Kenar boyutları 15 cm veya daha fazla olan kirişler için elemanın kesit yüksekliğinin genişliğine oranı h/b? 3,5 - mil = 1,15

Eğik bükülme sırasındaki mukavemet için katı kesit elemanlarının hesaplanması aşağıdaki formüle göre gerçekleştirilir:

burada Mx, My sırasıyla ana x ve y eksenleri için tasarım eğilme momentinin bileşenleridir

mi - bükülme için elemanın çalışma koşulları katsayısı;

Wx, Wy, x ve y eksenleri için söz konusu kesitin net direnç momentleridir. Eksantrik olarak uzatılmış ve merkez dışı olarak sıkıştırılmış elemanlar. Eksantrik olarak gerilmiş elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre gerçekleştirilir:

Eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre gerçekleştirilir:

formülle belirlenen, elemanın deformasyonu sırasında boyuna kuvvet N'den gelen ilave momenti dikkate alan bir katsayı (1 ila 0 aralığında geçerlidir);

Düşük eğilme gerilimlerinde M/Wbr, gerilimin %10'unu aşmayan

N/Fbr gerilimi, eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar şu şekilde hesaplanır:

formül N'ye göre stabilite

burada Q hesaplanan kesme kuvvetidir;

mck=1 - bükülme sırasında ufalanmaya yönelik katı bir elemanın çalışma koşulları katsayısı;

Rck, ahşabın damar boyunca ufalanmaya karşı hesaplanan direncidir;

Ibr, söz konusu bölümün brüt atalet momentidir;

Sbr, kesitin kaydırılan kısmının tarafsız eksene göre brüt statik momentidir;

b - bölüm genişliği.

Ahşap zeminlerin hesaplanması

Ahşap zeminin hesaplanması en kolay görevlerden biridir ve yalnızca ahşabın en hafif yapı malzemelerinden biri olması nedeniyle değildir. Bunun neden böyle olduğunu çok yakında öğreneceğiz. Ancak hemen şunu söyleyeceğim: düzenleyici belgelerin gerekliliklerine uygun olarak klasik hesaplamayla ilgileniyorsanız, o zaman Burada .

Ahşap bir ev inşa ederken veya onarırken, metal ve hatta betonarme zemin kirişlerinin kullanılması bir şekilde söz konusu olamaz. Ev ahşap ise zemin kirişlerini ahşap yapmak mantıklıdır. Sadece zemin kirişleri için ne tür bir ahşabın kullanılabileceğini ve kirişler arasında ne tür bir açıklık yapılması gerektiğini gözle söyleyemezsiniz. Bu soruları cevaplamak için, destek duvarları arasındaki mesafeyi ve en azından yaklaşık olarak zemindeki yükü tam olarak bilmeniz gerekir.

Duvarlar arasındaki mesafelerin farklı olduğu ve zemindeki yükün de çok farklı olabileceği açıktır, üstte konut dışı bir çatı katı varsa zemini hesaplamak bir şeydir ve zemini hesaplamak tamamen farklı bir şeydir. gelecekte bölmelerin yapılacağı odanın zemini dökme demir küvet, bronz tuvalet ve çok daha fazlası.