Metal cıvatalar arasındaki minimum mesafe. Cıvata ayarları. Cıvataların hesaplanan kesme ve çekme dayanımları

10. ÇELİK YAPI ELEMANLARININ HESAPLANMASI

GÜÇ İÇİN KIRILMA KIRILGINI HESAPLAMAK

I 1, I 2, II 2, II 3, II 4 ve II 5 iklim bölgelerinde inşa edilen merkezi ve eksantrik olarak gerilmiş elemanlar ve ayrıca bükülmüş yapı elemanlarının gerilme bölgeleri, formüle göre kırılgan kırılmaya karşı direnç dikkate alınarak mukavemet açısından kontrol edilmelidir.

smaks £ b ru /G sen , (118)

Nerede smaks- dinamik katsayılar dikkate alınmadan net kesitten hesaplanan, elemanın hesaplanan kesitindeki en büyük çekme gerilmesi ve jb ;

B- tabloya göre alınan katsayı. 84.

Gevrek kırılma dikkate alınarak mukavemet açısından test edilen elemanlar, Sec. 5 gerçek kural

11. ÇELİK YAPILARIN BAĞLANTILARININ HESAPLANMASI

KAYNAKLI EKLER

11.1*. Merkezi gerilim veya sıkıştırma için kaynaklı alın bağlantılarının hesaplanması formüle göre yapılmalıdır.

Nerede T

ben- dikişin tam uzunluğuna eşit, 2 azaltılmış tahmini uzunluğu T veya dikiş uçlarının ek yerinin ötesinde çıkması durumunda tam uzunluğu.

Madde 5.2'ye göre hesaplanan yapısal elemanların kaynaklı alın derzlerini hesaplarken. formül (119) yerine Rwy alınmış olmalı Rwu /sen .

Ek'e göre kaynak dolgu malzemeleri kullanıldığında kaynaklı alın birleştirmelerinin hesaplanması gerekli değildir. 2, bağlı elemanların tam olarak nüfuz etmesi ve gerilmiş dikişlerin fiziksel kalite kontrolü.

11.2*. Boyuna ve enine kuvvetlerin etkisi altında iç köşe kaynaklı kaynaklı bağlantılar, iki bölümde bir kesme (koşullu) için hesaplanmalıdır (Şekil 20):

Pirinç. 20. Köşe kaynağı ile kaynaklı bir bağlantının tasarım bölümlerinin şeması

1 - kaynak metalinin enine kesiti; 2 - füzyon sınırının metalinden kesit

kaynak metali için (bölüm 1 )

N /(B f k f l w ) £ R wf g wf gc ; (120)

metal füzyon sınırları için (bölüm 2 )

N /(B z k f l w ) £ R wz g wz g c , (121)

Nerede ben- toplam uzunluğundan 10 mm daha az alınan dikişin tahmini uzunluğu;

b f Ve bz- çelik elemanların kaynağı yapılırken alınan katsayılar: 530 MPa'ya (5400 kgf / cm2) kadar akma dayanımı ile - tabloya göre. 34*; kaynak tipine, dikişin konumuna ve kaynak telinin çapına bakılmaksızın 530 MPa'nın (5400 kgf / cm2) üzerinde akma mukavemeti ile b f= 0,7 ve bz = 1;

gwf Ve gwz- I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen yapılar hariç, her durumda 1'e eşit olan dikişin çalışma koşullarının katsayıları gwf= 0,85 standart dirençli kaynak metali için R kazandı\u003d 410 MPa (4200 kgf / cm2) ve gwz= 0,85 - tüm çelikler için.

Akma dayanımı 285 MPa'ya (2900 kgf / cm2) kadar olan çelik elemanlarda, boyutları hesaplamaya göre belirlenen iç köşe kaynakları için, kaynak metali için hesaplanan kayma direncinin bu standartların 3.4. maddesine uygun olarak elektrotlar veya kaynaklı tel kullanılmalıdır. rwf daha fazla olmalı rwz ve manuel kaynak durumunda - füzyon sınırındaki metal için hesaplanan kesme direncini en az 1,1 kat aşan rwz, ancak değerleri aşmayın R wz b z /B F; akma dayanımı 285 MPa'dan (2900 kgf / cm2) fazla olan çelikten yapılmış elemanlarda, koşulu sağlayan elektrotların veya kaynak telinin kullanılmasına izin verilir rwz < rwf £ R wz b z /B F .

Elektrot veya kaynak teli seçiminde Tablo 1'de belirtilen tasarım grupları ve iklim bölgeleri dikkate alınmalıdır. 55*.

11.3*. Kaynakların bulunduğu yerin düzlemine dik bir düzlemde bir momentin etkisi için köşe kaynakları ile kaynaklı bağlantıların hesaplanması, aşağıdaki formüllere göre iki bölüm için yapılmalıdır:

kaynak metali için

; (122)

metal füzyon sınırları için

, (123)

Nerede W f- kaynak metali için hesaplanan kesitin direnç momenti;

wz- füzyon sınırının metali için aynı.

Bu kaynakların konum düzleminde bir momentin etkisi için iç köşe kaynakları ile kaynaklı bağlantıların hesaplanması, aşağıdaki formüllere göre iki bölüm için yapılmalıdır:

kaynak metali için

; (124)

metal füzyon sınırları için

, (125)

Nerede j fx Ve J fy- ana eksenlerine göre kaynak metali için hesaplanan kesitin atalet momentleri;

J zx Ve Jzy- füzyon sınırının metali için aynı;

X Ve de- bu bölümün ana eksenlerine göre, kaynakların tasarım bölümünün ağırlık merkezinden en uzak olan kaynak noktasının koordinatları.

11.4. Aynı bölümde normal ve kayma gerilmelerinin eşzamanlı etkisi ile fiziksel kalite kontrolü yapılmadan yapılan kaynaklı alın bağlantıları, değerlerin bulunduğu formül (33)'e göre kontrol edilmelidir. s x , s y , txy Ve Ry buna göre alınmalıdır: s x = swx Ve s y = kurnaz- karşılıklı olarak dik iki yönde kaynaklı bağlantıdaki normal gerilmeler; txy = t wxy- kaynaklı bağlantıda kayma gerilimi; Ry = Rwy .

11.5. Boyuna ve enine kuvvetlerin ve momentin eşzamanlı etkisi için iç köşe kaynaklarıyla kaynaklı bağlantıları hesaplarken, koşullar karşılanmalıdır

tf £ R wf g wf gc Ve tz £ R wz g wz g c , (126)

Nerede tf Ve tz- Boyuna ve enine kuvvetlerin ve momentin neden olduğu gerilmelerin geometrik toplamlarına eşit, sırasıyla kaynak metali ve ergitme sınırının metali için tasarım kesitindeki gerilmeler.

Cıvatalı bağlantılar

11.6. Uzunlamasına bir kuvvetin etkisi altındaki cıvatalı bağlantılarda N bağlantının ağırlık merkezinden geçerken, bu kuvvetin cıvatalar arasındaki dağılımı üniform alınmalıdır.

11.7*. Tahmini kuvvet not bir cıvata ile algılanabilen , aşağıdaki formüllerle belirlenmelidir:

not = R bs gb An s ; (127)

aşık olmak

not = R bp g b d å T ; (128)

çekme

not = R bt A bn . (129)

(127) - (129) formüllerinde kabul edilen gösterimler:

Tablo 35*

Tek cıvatalı bağlantılar için servis faktörleri dikkate alınmalıdır. g c Madde 11.8'in gerekliliklerine uygun olarak.

11.8. Boyuna bir kuvvetin etkisi altındaki bağlantıdaki cıvataların sayısı n N formül ile belirlenmelidir

Nerede Nmin- bu standartların 11.7* maddesinin gerekliliklerine göre hesaplanan, bir cıvata için tasarım kuvveti değerlerinden küçük olanı.

11.9. Bağlantıya bir moment etki ederek birleştirilecek elemanların kaymasına neden olduğunda, cıvatalar üzerindeki kuvvetlerin dağılımı, bağlantının ağırlık merkezinden söz konusu cıvataya olan mesafelerle orantılı olarak alınmalıdır.

11.10. Kesme ve çekmede aynı anda çalışan cıvatalar, kesme ve çekme için ayrı ayrı kontrol edilmelidir.

Boyuna kuvvet ve momentin eş zamanlı etkisinden kaynaklanan kaymada çalışan cıvatalar bileşke kuvvet açısından kontrol edilmelidir.

11.11. Ara parçalar veya diğer ara elemanlar vasıtasıyla bir elemanın diğerine tespitinde ve ayrıca tek taraflı astarlı tespitlerde, cıvata sayısı hesaba göre %10 artırılmalıdır.

Kısa yığınların yardımıyla köşelerin veya kanalların çıkıntılı raflarını sabitlerken, kısa yığının raflarından birini bağlayan cıvata sayısı hesaba göre %50 artırılmalıdır.

Bağlantılar açık yüksek mukavemetli cıvatalar

11.12. Yüksek mukavemetli cıvatalar üzerindeki bağlantılar, bağlantı elemanlarına ve bağlantılara etki eden kuvvetlerin, yüksek mukavemetli cıvataların geriliminden bağlı elemanların temas düzlemleri boyunca meydana gelen sürtünme yoluyla aktarıldığı varsayımına göre hesaplanmalıdır. Bu durumda boyuna kuvvetin cıvatalar arasındaki dağılımı üniform alınmalıdır.

11.13*. Tahmini kuvvet Qbh, yüksek mukavemetli bir cıvata ile sıkılan bağlı elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından algılanabilen, formül ile belirlenmelidir.

, (131)*

Nerede Rbh- yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım çekme mukavemeti;

M- tabloya göre alınan sürtünme katsayısı. 36*;

g h- Tabloya göre alınan güvenilirlik katsayısı. 36*;

bir milyar- Tabloya göre belirlenen net cıvata kesit alanı. 62*;

GB- sayısına bağlı olarak çalışma koşullarının bağlantı katsayısı N tasarım kuvvetinin algılanması için gerekli olan ve şuna eşit alınan cıvatalar:

0.8 de N < 5;

0,9 £ 5 N < 10;

1.0 de N³ 10.

Miktar N uzunlamasına bir kuvvetin etkisi altındaki bir bağlantıdaki yüksek dayanımlı cıvatalar formülle belirlenmelidir

Nerede k- bağlı elemanların sürtünme yüzeylerinin sayısı.

Yüksek mukavemetli bir cıvatanın gerilimi eksenel bir kuvvetle yapılmalıdır. P = R bh A bn .

Tablo 36

11.14. Yüksek mukavemetli cıvatalar için deliklerle zayıflatılan bağlı elemanların mukavemetinin hesaplanması, söz konusu bölümdeki her bir cıvata başına kuvvetin yarısının zaten sürtünme kuvvetleri tarafından aktarıldığı dikkate alınarak yapılmalıdır. Bu durumda, zayıflamış bölümler kontrol edilmelidir: dinamik yükler altında - net kesit alanı tarafından brüt kesit alanı tarafından A de Bir³ 0,85A veya nominal alana göre AC = 1,18Bir de Bir < 0,85А.

Freze uçlu bağlantılar

11.15. Uçları frezeli elemanların birleşimlerinde (kolonların birleşim yerlerinde ve tabanlarında vb.) basma kuvvetinin tamamen uçlara iletildiği düşünülmelidir.

Eksantrik olarak sıkıştırılmış ve sıkıştırılarak bükülmüş elemanlarda, bu bağlantıların yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynakları ve cıvataları, momentin etkisinden kaynaklanan maksimum çekme kuvveti ve bunların en elverişsiz kombinasyonu ile boyuna kuvvet ve enine kuvvetin etkisinden kaynaklanan kesme kuvveti için hesaplanmalıdır.

Kompozit kirişlerde kayış bağlantıları.

11.16. Kompozit I-kirişlerin duvarlarını ve kirişlerini birleştiren kaynaklar ve yüksek dayanımlı bulonlar Tabloya göre hesaplanmalıdır. 37*.

Tablo 37*

Büyük sabit konsantre yüklerin iletilmesi için sertleştiricilerin yokluğunda, üst kirişin bağlantısının hesaplanması, hareketli bir konsantre yük için olduğu gibi yapılmalıdır.

Kirişin alt kirişine sabit konsantre bir yük uygulandığında, bu kirişi gövdeye bağlayan kaynaklar ve yüksek dayanımlı cıvatalar formül (138) - (140) * Tablo kullanılarak hesaplanmalıdır. 37* Yüklerin uygulandığı yerlerde stifnerlerin varlığına bakılmaksızın.

Duvarın tüm kalınlığı boyunca penetrasyon ile yapılan kaynaklı kuşak dikişleri, duvarla eşit mukavemet olarak kabul edilmelidir.

11.17. Çok saclı kuşak paketleri ile yüksek dayanımlı bulonlar üzerindeki bağlantılara sahip kirişlerde, her bir sacın teorik kırılma yerinin arkasına bağlanması, sac bölümü tarafından algılanabilecek kuvvetin yarısı kadar hesaplanmalıdır. Her bir levhanın, asıl kırılma yeri ile bir önceki levhanın kırılma yeri arasındaki alana bağlanması, levhanın kesiti tarafından algılanabilen toplam kuvvet üzerinden hesaplanmalıdır.

12. Genel Gereksinimler tasarım için Çelik Yapılar

Anahtar noktaları

12.1*. Çelik yapılar tasarlanırken şunlar gereklidir:

yapının ana parametrelerine ve çalışma moduna bağlı olarak atayarak, kurulum ve işletme sırasında yapının bir bütün olarak ve elemanlarının stabilitesini ve mekansal değişmezliğini sağlayan bağlantılar sağlar ( yapıcı şema, açıklıklar, vinç türleri ve çalışma modları, sıcaklık etkileri, vb.);

dikkate almak üretim yetenekleri ve işletmelerin teknolojik ve vinç ekipmanlarının kapasitesi - çelik yapı üreticileri ve ayrıca kurulum organizasyonlarının kaldırma ve taşıma ve diğer ekipmanları;

nakliye türünü ve boyutlarını dikkate alarak yapıları nakliye elemanlarına ayırın Araç, üretim tesisinde maksimum iş miktarının inşası ve performansı için yapıların rasyonel ve ekonomik nakliyesi;

üretici uygun ekipmana sahipse, güçlü sıkıştırılmış ve eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için (önemli kenar çekme gerilmelerinin yokluğunda) parmak frezeleme olasılığını kullanın;

elemanların montaj bağlantılarını sağlayın (montaj masalarının düzenlenmesi, vb.);

cıvatalı saha bağlantıları B ve C doğruluk sınıfı cıvataların yanı sıra yüksek mukavemetli cıvatalar kullanın, önemli dikey kuvvetleri algılayan bağlantı noktalarında (kafes bağlantıları, çapraz çubuklar, çerçeveler vb.), tablolar sağlanmalıdır; birleşim yerlerinde eğilme momentlerinin olması durumunda, gerilim altında çalışan doğruluk sınıfı B ve C olan cıvatalar kullanılmalıdır.

12.2. Çelik kaynaklı yapılar tasarlanırken, zararlı etki uygun tasarım çözümleri (köşelere girmeden, elemanlarda ve parçalarda en düzgün gerilim dağılımı, keskin kesit farklılıkları ve diğer gerilim yoğunlaştırıcılar ile) ve teknolojik önlemler (montaj ve kaynak prosedürü, ön bükme, karşılık gelen bölgelerin planyalama, frezeleme, aşındırıcı tekerlek ile temizleme vb.

12.3. Çelik yapıların kaynaklı birleştirmelerinde, aşağıdaki faktörlerin elverişsiz bir kombinasyonunun bir sonucu olarak, yapıların kurulum ve işletme sırasında kırılgan kırılma olasılığı hariç tutulmalıdır:

konsantre yüklerin veya eklem parçalarının deformasyonlarının etkisinin neden olduğu yüksek yerel gerilimler ve artık gerilimler;

yüksek yerel gerilimlerin olduğu ve etki eden çekme gerilimlerinin yönü boyunca yönlendirilmiş alanlarda keskin gerilim toplayıcılar;

düşük sıcaklık bu markaçelik, haddelenmiş ürünlerin kimyasal bileşimine, yapısına ve kalınlığına bağlı olarak kırılgan hale gelir.

Kaynaklı yapılar tasarlanırken, masif duvar yapılarının kafes yapılara kıyasla daha az gerilim toplayıcıya sahip olduğu ve eksantrikliklere karşı daha az duyarlı olduğu dikkate alınmalıdır.

12.4*. Bina yapılarının korozyondan korunması için çelik yapılar SNiP'ye uygun olarak korozyondan korunmalıdır.

Tropikal bir iklimde çalışması amaçlanan yapıların korunması GOST 15150-69* uyarınca yapılmalıdır.

12.5. Erimiş metale maruz kalabilecek yapılar (metal dökülürken, fırınlardan veya potalardan metal kırıldığında sıçrama şeklinde), mekanik hasardan korunan, refrakter tuğla veya refrakter betondan yapılmış kaplama veya çevre duvarları ile korunmalıdır.

Termik ünitelerin kazaları sırasında radyan veya konvektif ısıya uzun süre maruz kalan veya kısa süreli yangına maruz kalan yapılar, asma metal perdeler veya tuğla veya refrakter beton kaplama ile korunmalıdır.

kaynaklı bağlantılar

12.6. Kaynaklı birleştirmelere sahip yapılarda şunları yapmalısınız:

yüksek performanslı kullanım sağlamak mekanize yöntemler kaynak;

seçilen kaynak yöntemi ve teknolojisini dikkate alarak kaynaklı birleştirmelerin yapıldığı yerlere serbest erişim sağlar.

12.7. Kaynak için kesici kenarlar GOST 8713-79*, GOST 11533-75, GOST 14771-76*, GOST 23518-79, GOST 5264-80 ve GOST 11534-75'e göre alınmalıdır.

12.8. Kaynaklı iç köşe kaynaklarının boyutları ve şekli aşağıdaki koşullar dikkate alınarak alınmalıdır:

a) iç köşe kaynaklarının ayakları kf 1.2'den fazla olmamalıdır T, Nerede T- bağlı elemanların en küçük kalınlığı;

b) iç köşe kaynaklarının ayakları kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*;

c) İç köşe kaynağının hesaplanan uzunluğu en az 4 olmalıdır. kf ve en az 40 mm;

d) yan dikişin tahmini uzunluğu 85'ten fazla olmamalıdır. bfkf (b f- tabloya göre alınan katsayı. 34 *), kuvvetin dikiş boyunca etki ettiği dikişler hariç;

e) bindirmenin boyutu, kaynaklı elemanların en incesinin en az 5 kalınlığı olmalıdır;

f) iç köşe kaynaklarının ayak boyutlarının oranı kural olarak 1:1 olarak alınmalıdır. -de farklı kalınlıklar kaynaklı elemanlar, eşit olmayan ayaklara sahip dikişlerin kabul edilmesine izin verilirken, daha ince elemana bitişik bacak, madde 12.8, a'nın gerekliliklerine ve daha kalın elemanın bitişiğindeki - madde 12.8, b'nin gerekliliklerine uygun olmalıdır;

g) dinamik ve titreşim yüklerini algılayan yapılarda ve I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilen yapılarda, köşe kaynakları, kırılgan kırılma dikkate alınarak dayanıklılık veya mukavemet hesabıyla gerekçelendirilen ana metale yumuşak bir geçişle yapılmalıdır.

Tablo 38*

12.9*. Kaynaklı I-kirişlerin takviyelerini, diyaframlarını ve kayışlarını paragraflara göre takmak için. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ve grup 4 yapılarında, ayakları tek taraflı iç köşe kaynaklarının kullanılmasına izin verilir. kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*.

Bu tek taraflı iç köşe kaynaklarının aşağıdaki yapılarda kullanımına izin verilmez:

orta agresif ve yüksek agresif ortamlarda çalıştırılır (koruma için SNiP'ye göre sınıflandırma bina yapıları korozyona karşı);

I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilir .

12.10. Tasarım ve yapısal iç köşe kaynakları için tasarım, kaynağın tipini, elektrotları veya kaynak telini ve kaynak sırasında kaynağın konumunu belirtmelidir.

12.11. kaynaklı alın bağlantıları sac parçalar genellikle tam penetrasyonla ve kurşun levhalar kullanılarak düz yapılmalıdır.

İÇİNDE kurulum koşulları kök kaynağı ile tek taraflı kaynağa ve kalan çelik mesnet üzerinde kaynağa izin verilir.

12.12. Kuvvetin bir kısmının kaynaklarla ve bir kısmının cıvatalarla algılandığı birleşik bağlantıların kullanımına izin verilmez.

12.13. Deliklerin ön delinmesi ile manuel kaynakla gerçekleştirilen aralıklı dikişlerin yanı sıra elektrikli perçinlerin kullanımına yalnızca grup 4 yapılarda izin verilir.

Cıvatalı bağlantılar ve yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar

12.14. Çelik yapıların detaylarındaki delikler, üretim ve iş kabulü kurallarına göre SNiP gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır. metal yapılar.

12.15*. Doğruluk sınıfı A cıvatalar, monte edilmiş elemanlarda tasarım çapına kadar deliklerin açıldığı veya ayrı elemanlarda ve parçalarda iletkenler boyunca deliklerin açıldığı, ayrı parçalarda daha küçük çapta delindiği veya çakıldığı ve ardından monte edilmiş elemanlarda tasarım çapına kadar raybalamanın yapıldığı bağlantılarda kullanılmalıdır.

Akma dayanımı 380 MPa'ya (3900 kgf/cm2) kadar olan çelikten yapılmış yapılar için çok cıvatalı bağlantılarda doğruluk sınıfı B ve C cıvataları kullanılmalıdır.

12.16. Düğümdeki elemanlar bir cıvata ile sabitlenebilir.

12.17. Kesilmemiş parçanın uzunluğu boyunca bölümleri olan cıvatalar çeşitli çaplar, bu bulonların kayma etkisinde çalıştığı bağlantılarda kullanılmasına izin verilmez.

12.18*. GOST 11371-78*'e göre yuvarlak rondelalar cıvata somunlarının altına, GOST 22355-77*'ye göre rondelalar ise yüksek dayanımlı cıvataların somunlarının ve başlarının altına takılmalıdır. GOST 22353-77 * uyarınca, artan kafa ve somun boyutlarına sahip ve delik ve cıvatanın nominal çaplarında 3 mm'yi geçmeyen bir fark olan yüksek dayanımlı cıvatalar için ve çekme mukavemeti en az 440 MPa (4500 kgf / cm2), 4 mm'yi geçmeyen çelikten yapılmış yapılarda, somunun altına bir rondela takılmasına izin verilir.

Kesme cıvatasının dişi, yapısal yapılar, elektrik hattı direkleri ve açık alanlar hariç, somuna bitişik elemanın kalınlığının yarısından veya 5 mm'den fazla olmayacaktır. anahtarlama cihazları ve iş parçacığının bağlı elemanlar paketinin dışında olması gereken ulaşım ağlarının temas hatları.

12.19*. Cıvatalar (yüksek mukavemetli olanlar dahil) Tabloya göre yerleştirilmelidir. 39.

Tablo 39

Bağlantı cıvataları kural olarak maksimum mesafelerde, birleşim yerlerinde ve düğüm noktalarında, cıvatalar minimum mesafelerde yerleştirilmelidir.

Cıvataları dama tahtası düzeninde yerleştirirken, kuvvet boyunca merkezleri arasındaki mesafe en az alınmalıdır. A + 1,5D, Nerede A- kuvvet boyunca sıralar arasındaki mesafe, D- Cıvata deliği çapı. Bu düzenleme ile elemanın kesiti Bir kuvvetin yalnızca bir bölümünde ("zikzak" boyunca değil) bulunan deliklerle zayıflaması dikkate alınarak belirlenir.

Tek raflı köşe takarken, ucundan en uzak olan delik, dipçik noktasına en yakın riske yerleştirilmelidir.

12.20*. A, B ve C doğruluk sınıfındaki cıvatalarla bağlantılarda (ikincil yapıların sabitlenmesi ve yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar hariç), somunların (ayar yaylı rondelaları veya kilit somunları) gevşemesini önlemek için önlemler alınmalıdır.

13. Ek tasarım gereksinimleri endüstriyel binalar ve tesisler 1

Yapıların bağıl sapmaları ve sapmaları

13.1*. Yapısal elemanların sapmaları ve yer değiştirmeleri, yükler ve darbeler için SNiP tarafından belirlenen sınır değerleri aşmamalıdır.

Sekme 40* hariçtir.

13.2-13.4 ve Tablo 41* hariçtir.

1 Diğer bina ve yapı tiplerine uygulanmasına izin verilir.

Genleşme derzleri arasındaki mesafeler

13.5. Genleşme derzleri arasındaki en büyük mesafeler Çelik çerçeveler tek katlı binalar ve yapılar tabloya göre alınmalıdır. 42.

Tabloda belirtilenlerin %5'inden fazlası aşıldığında. 42 mesafelerin yanı sıra, çerçevenin duvarlar veya diğer yapılar tarafından sertliğinin artmasıyla birlikte, hesaplama iklimsel sıcaklık etkilerini, yapıların elastik olmayan deformasyonlarını ve düğümlerin uyumunu dikkate almalıdır.

Tablo 42

Tablo 35*

Tek cıvatalı bağlantılar için servis faktörleri dikkate alınmalıdır. g c Madde 11.8'in gerekliliklerine uygun olarak.

11.8. Boyuna bir kuvvetin etkisi altındaki bağlantıdaki cıvataların sayısı n N formül ile belirlenmelidir

Nerede Nmin - bu standartların 11.7* maddesinin gerekliliklerine göre hesaplanan, bir cıvata için tasarım kuvveti değerlerinden küçük olanı.

11.9. Bağlantıya bir moment etki ederek birleştirilecek elemanların kaymasına neden olduğunda, cıvatalar üzerindeki kuvvetlerin dağılımı, bağlantının ağırlık merkezinden söz konusu cıvataya olan mesafelerle orantılı olarak alınmalıdır.

11.10. Kesme ve çekmede aynı anda çalışan cıvatalar, kesme ve çekme için ayrı ayrı kontrol edilmelidir.

Boyuna kuvvet ve momentin eş zamanlı etkisinden kaynaklanan kaymada çalışan cıvatalar bileşke kuvvet açısından kontrol edilmelidir.

11.11. Ara parçalar veya diğer ara elemanlar vasıtasıyla bir elemanın diğerine tespitinde ve ayrıca tek taraflı astarlı tespitlerde, cıvata sayısı hesaba göre %10 artırılmalıdır.

Kısa yığınların yardımıyla köşelerin veya kanalların çıkıntılı raflarını sabitlerken, kısa yığının raflarından birini bağlayan cıvata sayısı hesaba göre %50 artırılmalıdır.

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki bağlantılar

11.12. Yüksek mukavemetli cıvatalar üzerindeki bağlantılar, bağlantı elemanlarına ve bağlantılara etki eden kuvvetlerin, yüksek mukavemetli cıvataların geriliminden bağlı elemanların temas düzlemleri boyunca meydana gelen sürtünme yoluyla aktarıldığı varsayımına göre hesaplanmalıdır. Bu durumda boyuna kuvvetin cıvatalar arasındaki dağılımı üniform alınmalıdır.

11.13*. Tahmini kuvvet Qbh, yüksek mukavemetli bir cıvata ile sıkılan bağlı elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından algılanabilen, formül ile belirlenmelidir.

, (131)*

Nerede Rbh - yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım çekme mukavemeti;

M - tabloya göre alınan sürtünme katsayısı. 36*;

g h - Tabloya göre alınan güvenilirlik katsayısı. 36*;

bir milyar - Tabloya göre belirlenen net cıvata kesit alanı. 62*;

GB - sayısına bağlı olarak çalışma koşullarının bağlantı katsayısı N tasarım kuvvetinin algılanması için gerekli olan ve şuna eşit alınan cıvatalar:

0.8 de N 5;

5'te 0,9 £ N 10;

1.0 de N ³ 10.

Miktar N uzunlamasına bir kuvvetin etkisi altındaki bir bağlantıdaki yüksek dayanımlı cıvatalar formülle belirlenmelidir

Nerede k

Yüksek mukavemetli bir cıvatanın gerilimi eksenel bir kuvvetle yapılmalıdır. P = R bh A bn.

Tablo 36

11.14. Yüksek mukavemetli cıvatalar için deliklerle zayıflatılan bağlı elemanların mukavemetinin hesaplanması, söz konusu bölümdeki her bir cıvata başına kuvvetin yarısının zaten sürtünme kuvvetleri tarafından aktarıldığı dikkate alınarak yapılmalıdır. Bu durumda zayıflamış bölümler kontrol edilmelidir: dinamik yükler altında – net kesit alanına göre brüt kesit alanına göre A de Bir ³ 0,85A veya nominal alana göre AC = 1,18Bir de Bir 0,85 A.

Freze uçlu bağlantılar

11.15. Uçları frezeli elemanların birleşimlerinde (kolonların birleşim yerlerinde ve tabanlarında vb.) basma kuvvetinin tamamen uçlara iletildiği düşünülmelidir.

Eksantrik olarak sıkıştırılmış ve sıkıştırılarak bükülmüş elemanlarda, bu bağlantıların yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynakları ve cıvataları, momentin etkisinden kaynaklanan maksimum çekme kuvveti ve bunların en elverişsiz kombinasyonu ile boyuna kuvvet ve enine kuvvetin etkisinden kaynaklanan kesme kuvveti için hesaplanmalıdır.

Kompozit kirişlerde kayış bağlantıları.

11.16. Kompozit I-kirişlerin duvarlarını ve kirişlerini birleştiren kaynaklar ve yüksek dayanımlı bulonlar Tabloya göre hesaplanmalıdır. 37*.

Tablo 37*

Büyük sabit konsantre yüklerin iletilmesi için sertleştiricilerin yokluğunda, üst kirişin bağlantısının hesaplanması, hareketli bir konsantre yük için olduğu gibi yapılmalıdır.

Kirişin alt kirişine sabit konsantre bir yük uygulandığında, bu kirişi gövdeye bağlayan kaynaklar ve yüksek dayanımlı cıvatalar aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanmalıdır (138) - (140) * sekmesi. 37* Yüklerin uygulandığı yerlerde stifnerlerin varlığına bakılmaksızın.

Duvarın tüm kalınlığı boyunca penetrasyon ile yapılan kaynaklı kuşak dikişleri, duvarla eşit mukavemet olarak kabul edilmelidir.

11.17. Çok saclı kuşak paketleri ile yüksek dayanımlı bulonlar üzerindeki bağlantılara sahip kirişlerde, her bir sacın teorik kırılma yerinin arkasına bağlanması, sac bölümü tarafından algılanabilecek kuvvetin yarısı kadar hesaplanmalıdır. Her bir levhanın, asıl kırılma yeri ile bir önceki levhanın kırılma yeri arasındaki alana bağlanması, levhanın kesiti tarafından algılanabilen toplam kuvvet üzerinden hesaplanmalıdır.

12. Çelik yapıların tasarımı için genel şartlar

Anahtar noktaları

12.1*. Çelik yapılar tasarlanırken şunlar gereklidir:

yapının ana parametrelerine ve çalışma moduna (yapısal şema, açıklıklar, vinç tipleri ve çalışma modları, sıcaklık etkileri vb.)

işletmelerin teknolojik ve vinç ekipmanlarının üretim yeteneklerini ve kapasitesini dikkate almak - çelik yapı üreticilerinin yanı sıra kurulum organizasyonlarının elleçleme ve diğer ekipmanları;

nakliye türü ve araçların boyutları, yapıların inşaat için rasyonel ve ekonomik nakliyesi ve üretim tesisinde maksimum iş miktarının performansı dikkate alınarak yapıların nakliye unsurlarına ayrılması;

üretici uygun ekipmana sahipse, güçlü sıkıştırılmış ve eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için (önemli kenar çekme gerilmelerinin yokluğunda) parmak frezeleme olasılığını kullanın;

elemanların montaj bağlantılarını sağlayın (montaj masalarının düzenlenmesi, vb.);

cıvatalı montaj bağlantılarında, yüksek mukavemetli cıvataların yanı sıra doğruluk sınıfı B ve C cıvataları kullanın, önemli dikey kuvvetleri algılayan bağlantılarda (kafes bağlantıları, çapraz çubuklar, çerçeveler vb.), tablolar sağlanmalıdır; birleşim yerlerinde eğilme momentlerinin olması durumunda, gerilim altında çalışan doğruluk sınıfı B ve C olan cıvatalar kullanılmalıdır.

12.2. Kaynaklı çelik yapıları tasarlarken, uygun tasarım çözümleri sağlayarak (köşelere girmeden, elemanlarda ve parçalarda gerilimlerin en muntazam dağılımı ile, ani değişiklikler bölümler ve diğer gerilim yoğunlaştırıcılar) ve teknolojik önlemler (montaj ve kaynak prosedürü, ön bükme, ilgili bölgelerin planya ile işlenmesi, frezeleme, aşındırıcı tekerlek ile temizleme vb.).

12.3. Çelik yapıların kaynaklı birleştirmelerinde, aşağıdaki faktörlerin elverişsiz bir kombinasyonunun bir sonucu olarak, yapıların kurulum ve işletme sırasında kırılgan kırılma olasılığı hariç tutulmalıdır:

konsantre yüklerin veya eklem parçalarının deformasyonlarının etkisinin neden olduğu yüksek yerel gerilimler ve artık gerilimler;

yüksek yerel gerilimlerin olduğu ve etki eden çekme gerilimlerinin yönü boyunca yönlendirilmiş alanlarda keskin gerilim toplayıcılar;

haddelenmiş ürünlerin kimyasal bileşimine, yapısına ve kalınlığına bağlı olarak belirli bir çelik kalitesinin kırılgan bir duruma geçtiği düşük sıcaklık.

Kaynaklı yapılar tasarlanırken, masif duvar yapılarının kafes yapılara kıyasla daha az gerilim toplayıcıya sahip olduğu ve eksantrikliklere karşı daha az duyarlı olduğu dikkate alınmalıdır.

12.4*. Bina yapılarının korozyondan korunması için çelik yapılar SNiP'ye uygun olarak korozyondan korunmalıdır.

Tropikal bir iklimde çalışması amaçlanan yapıların korunması *'ya göre yapılmalıdır.

12.5. Erimiş metale maruz kalabilecek yapılar (metal dökülürken, fırınlardan veya potalardan metal kırıldığında sıçrama şeklinde), mekanik hasardan korunan, refrakter tuğla veya refrakter betondan yapılmış kaplama veya çevre duvarları ile korunmalıdır.

Termik ünitelerin kazaları sırasında radyan veya konvektif ısıya uzun süre maruz kalan veya kısa süreli yangına maruz kalan yapılar, asma metal perdeler veya tuğla veya refrakter beton kaplama ile korunmalıdır.

kaynaklı bağlantılar

12.6. Kaynaklı birleştirmelere sahip yapılarda şunları yapmalısınız:

yüksek performanslı mekanize kaynak yöntemlerinin kullanılmasını sağlamak;

seçilen kaynak yöntemi ve teknolojisini dikkate alarak kaynaklı birleştirmelerin yapıldığı yerlere serbest erişim sağlar.

12.7. Kaynak için kesici kenarlar GOST 8713'e göre alınmalıdır. – 79*, GOST 11533 - 75, * ve GOST 11534 – 75.

12.8. Kaynaklı iç köşe kaynaklarının boyutları ve şekli aşağıdaki koşullar dikkate alınarak alınmalıdır:

a) iç köşe kaynaklarının ayakları kf 1.2'den fazla olmamalıdır T, Nerede T - bağlı elemanların en küçük kalınlığı;

b) iç köşe kaynaklarının ayakları kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*;

c) İç köşe kaynağının hesaplanan uzunluğu en az 4 olmalıdır. kf ve en az 40 mm;

d) yan dikişin tahmini uzunluğu 85'ten fazla olmamalıdır. bfkf (b f - tabloya göre alınan katsayı. 34 *), kuvvetin dikiş boyunca etki ettiği dikişler hariç;

e) bindirmenin boyutu, kaynaklı elemanların en incesinin en az 5 kalınlığı olmalıdır;

f) iç köşe kaynaklarının ayak boyutlarının oranı kural olarak 1:1 olarak alınmalıdır. Kaynak yapılacak elemanların farklı kalınlıklarında, eşit olmayan ayaklara sahip dikişlerin kabulüne izin verilirken, daha ince elemana bitişik olan ayak, madde 12.8, a'nın gerekliliklerine uygun olmalıdır ve daha kalın elemana bitişik - madde 12.8, b'nin gereklilikleri;

g) dinamik ve titreşim yüklerini algılayan yapılarda ve I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilen yapılarda, köşe kaynakları, kırılgan kırılma dikkate alınarak dayanıklılık veya mukavemet hesabıyla gerekçelendirilen ana metale yumuşak bir geçişle yapılmalıdır.

Tablo 38*

12.9*. Kaynaklı I-kirişlerin takviyelerini, diyaframlarını ve kayışlarını paragraflara göre takmak için. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ve grup 4 yapılarında, ayakları tek taraflı iç köşe kaynaklarının kullanılmasına izin verilir. kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak Tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*.

Bu tek taraflı iç köşe kaynaklarının aşağıdaki yapılarda kullanımına izin verilmez:

orta-agresif ve yüksek derecede agresif ortamlarda çalıştırılır (bina yapılarının korozyondan korunması için SNiP'ye göre sınıflandırma);

I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde dikilir .

12.10. Tasarım ve yapısal iç köşe kaynakları için tasarım, kaynağın tipini, elektrotları veya kaynak telini ve kaynak sırasında kaynağın konumunu belirtmelidir.

12.11. Sac parçaların kaynaklı alın bağlantıları, kural olarak, tam nüfuziyetle ve kurşun levhalar kullanılarak düz yapılmalıdır.

Kurulum koşullarında, kök kaynağı ile tek taraflı kaynağa ve kalan çelik mesnet üzerinde kaynağa izin verilir.

12.12. Kuvvetin bir kısmının kaynaklar tarafından algılandığı ve bir kısmının – cıvatalara izin verilmez.

12.13. Deliklerin ön delinmesi ile manuel kaynakla gerçekleştirilen aralıklı dikişlerin yanı sıra elektrikli perçinlerin kullanımına yalnızca grup 4 yapılarda izin verilir.

Cıvatalı bağlantılar ve yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar

12.14. Çelik yapıların detaylarındaki delikler, metal yapılar için üretim ve iş kabulü kurallarına göre SNiP gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır.

12.15*. Doğruluk sınıfı A cıvatalar, monte edilmiş elemanlarda tasarım çapına kadar deliklerin açıldığı veya ayrı elemanlarda ve parçalarda iletkenler boyunca deliklerin açıldığı, ayrı parçalarda daha küçük çapta delindiği veya çakıldığı ve ardından monte edilmiş elemanlarda tasarım çapına kadar raybalamanın yapıldığı bağlantılarda kullanılmalıdır.

Akma dayanımı 380 MPa'ya (3900 kgf/cm2) kadar olan çelikten yapılmış yapılar için çok cıvatalı bağlantılarda doğruluk sınıfı B ve C cıvataları kullanılmalıdır.

12.16. Düğümdeki elemanlar bir cıvata ile sabitlenebilir.

12.17. Kesilmemiş kısım boyunca farklı çaplarda kesitlere sahip bulonların, bu bulonların kesme etkisinde çalıştığı birleştirmelerde kullanılmasına izin verilmez.

12.18*. Cıvata somunlarının altına GOST 11371'e göre yuvarlak rondelalar takılmalıdır. – 78*, yüksek dayanımlı cıvataların somun ve başlarının altına *'ya göre pul takılmalıdır. Yüksek dayanımlı cıvatalar * için, başları ve somunları ve delik ve cıvatanın nominal çaplarında 3 mm'yi geçmeyen bir fark olan ve geçici mukavemeti en az 440 MPa (4500 kgf / cm2), 4 mm'yi geçmeyen çelikten yapılmış yapılarda, somunun altına bir rondela takılmasına izin verilir.

Kesme cıvatasının dişi, vida dişinin bağlanacak eleman paketinin dışında olması gereken yapısal yapılar, güç hattı destekleri ve açık şalt ve ulaşım temas hatları dışında, somuna bitişik elemanın kalınlığının yarısından fazla veya 5 mm'den fazla olmamalıdır.

12.19*. Cıvatalar (yüksek mukavemetli olanlar dahil) Tabloya göre yerleştirilmelidir. 39.

Tablo 39

Bağlantı cıvataları kural olarak maksimum mesafelerde, birleşim yerlerinde ve düğüm noktalarında, cıvatalar minimum mesafelerde yerleştirilmelidir.

Cıvataları dama tahtası düzeninde yerleştirirken, kuvvet boyunca merkezleri arasındaki mesafe en az alınmalıdır. A + 1,5D, Nerede A - kuvvet boyunca sıralar arasındaki mesafe, D cıvata deliğinin çapıdır. Bu düzenleme ile elemanın kesiti Bir kuvvetin yalnızca bir bölümünde ("zikzak" boyunca değil) bulunan deliklerle zayıflaması dikkate alınarak belirlenir.

Tek raflı köşe takarken, ucundan en uzak olan delik, dipçik noktasına en yakın riske yerleştirilmelidir.

12.20*. A, B ve C doğruluk sınıfındaki cıvatalarla bağlantılarda (ikincil yapıların sabitlenmesi ve yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar hariç), somunların (ayar yaylı rondelaları veya kilit somunları) gevşemesini önlemek için önlemler alınmalıdır.

13. Endüstriyel binaların ve yapıların tasarımı için ek gereklilikler 1

Yapıların bağıl sapmaları ve sapmaları

13.1*. Yapısal elemanların sapmaları ve yer değiştirmeleri, yükler ve darbeler için SNiP tarafından belirlenen sınır değerleri aşmamalıdır.

Sekme 40* hariçtir.

13.2– 13.4 ve Tablo 41* hariçtir.

1 Diğer bina ve yapı tiplerine uygulanmasına izin verilir.

Genleşme derzleri arasındaki mesafeler

13.5. Tek katlı binaların ve yapıların çelik çerçevelerinin genleşme derzleri arasındaki en büyük mesafeler Tabloya göre alınmalıdır. 42.

Tabloda belirtilenlerin %5'inden fazlası aşıldığında. 42 mesafelerin yanı sıra, çerçevenin duvarlar veya diğer yapılar tarafından sertliğinin artmasıyla birlikte, hesaplama iklimsel sıcaklık etkilerini, yapıların elastik olmayan deformasyonlarını ve düğümlerin uyumunu dikkate almalıdır.

Tablo 42

Çiftlikler ve yapısal

kaplama levhaları

13.6. Kafes ve yapı çubuklarının eksenleri, kural olarak, tüm düğüm noktalarında ortalanmalıdır. Çubukların merkezlenmesi, bölümlerin ağırlık merkezlerine göre (5 mm'ye kadar yuvarlatılmış) kaynaklı kafes kirişlerde ve cıvatalı olarak yapılmalıdır. - Popoya en yakın köşelerin risklerine göre.

Kesit değiştirirken kiriş kirişlerinin eksenlerinin yer değiştirmesi, kiriş yüksekliğinin %1,5'ini geçmediği takdirde dikkate alınmayabilir.

Düğüm noktalarında eksantrikliklerin varlığında, kafes kirişlerin ve yapıların elemanları, ilgili eğilme momentleri dikkate alınarak hesaplanmalıdır.

Kiriş düğümlerinin dışına yükler uygulandığında, kirişler uzunlamasına kuvvetlerin ve eğilme momentlerinin birleşik etkisi için tasarlanmalıdır.

13.7. 36 m'nin üzerindeki çatı makaslarını gerdirirken, sabit ve uzun süreli yüklerden kaynaklanan sehime eşit bir inşaat kaldırması sağlanmalıdır. -de düz raflar toplamdan sapmaya eşit alınarak açıklığa bakılmaksızın inşaat kaldırması sağlanmalıdır. normatif yük artı 1/200 aralık.

13.8. Köşelerden veya te'lerden elemanlarla kafes kirişler hesaplanırken, kiriş düğümlerindeki elemanların bağlantıları mafsallı olarak alınabilir. I-kiriş, H-şekilli ve boru biçimli eleman bölümleri ile, kesit yüksekliğinin elemanların uzunluğuna oranı aşağıdakileri geçmediğinde, menteşeli şemaya göre kafes kirişlerin hesaplanmasına izin verilir: 1/10 - I 1, I 2, II 2 ve II 3 hariç tüm iklim bölgelerinde işletilen yapılar için; 1/15 – I 1 , I 2 , II 2 ve II 3 bölgelerinde .

Bu oranların aşılması durumunda, düğümlerin rijitliğinden dolayı elemanlardaki ek eğilme momentleri dikkate alınmalıdır. Kafeslerdeki düğümlerin sertliğinin yaklaşık yöntemlerle hesaba katılmasına izin verilir; eksenel kuvvetlerin menteşeli şemaya göre belirlenmesine izin verilir.

13.9*. Köşebentli kaynaklı kafes kirişlerin düğüm noktalarında kafes elemanlarının kenarları ile kayış arasındaki mesafe en az alınmalıdır. A = 6T – 20 mm, ancak 80 mm'den fazla değil (burada T – köşebent kalınlığı, mm).

Kiriş kuşaklarının birleştirilmiş elemanlarının bindirmelerle bindirilmiş uçları arasında en az 50 mm boşluk bırakılmalıdır.

Kafes kafes elemanlarını köşebentlere bağlayan kaynaklar, elemanın ucuna 20 mm uzunluğa getirilmelidir.

13.10. T-kirişlerden, I-kirişlerden ve tek köşelerden yapılmış kayışlara sahip makas düğümlerinde, köşebentlerin kayışların raflarına uç uca sabitlenmesi, köşebentin tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek yapılmalıdır. Grup 1 tasarımlarında ve I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde işletilen tasarımlarda, düğüm köşebentlerinin kayışlara birleştirilmesi poz. 7 tablo 83*.

sütunlar

13.11. İki düzlemde ızgaralı geçiş kolonlarının gönderici elemanları, gönderici elemanın uçlarında bulunan diyaframlarla güçlendirilmelidir.

Aynı düzlemde bir bağlantı ızgarası bulunan geçiş kolonlarında, diyaframlar birbirinden en az 4 m uzakta yerleştirilmelidir.

13.12*. Kuvvet aktarma bölgesindeki destekler, kirişler, payandalar ve diğer elemanların bağlantı noktalarında, madde 12.9 * uyarınca tek taraflı kuşak dikişli merkezi olarak sıkıştırılmış kolonlarda ve raflarda, ekli elemanın (düğüm) konturlarının 30 uzunluğunda uzanan iki taraflı kuşak dikişleri kullanılmalıdır. kf her taraftan.

13.13. Bağlantı ızgarasının köşebentlerini bindirme kolonlarına bağlayan iç köşe kaynakları hesabına göre tayin edilmeli ve köşebentin kolon boyunca her iki yanına dama tahtası deseninde ayrı bölümler şeklinde yerleştirilmeli, bu ek yerlerinin uçları arasındaki mesafe 15 köşebent kalınlığını geçmemelidir.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen yapılarda ve ayrıca manuel ark kaynağı kullanıldığında, ek yerleri köşebentin tüm uzunluğu boyunca kesintisiz olmalıdır.

13.14. Kolonların montaj derzleri, yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynaklı dikişler veya cıvatalarla bindirmeler üzerinde alın kaynaklı frezelenmiş uçlarla yapılmalıdır. Kaplamaları kaynak yaparken, dikişler her iki tarafta 30 mm ek yerine getirilmemelidir. Sıkı bir dokunuş ve çekme yoluyla sıkıştırma kuvvetlerinin aktarımı ile flanş bağlantılarının kullanılmasına izin verilir. - cıvatalar.

Bağlantılar

13.15. Binanın her sıcaklık bloğunda, sağlanması gereklidir bağımsız sistem bağlantılar.

13.16. Açıklığı 12 m'den fazla olan vinç kirişleri ve kafes kirişlerin alt kirişleri yatay desteklerle güçlendirilmelidir.

13.17. İki kollu kolonlu vinç kirişlerinin seviyesinin altındaki ana kolonlar arasındaki düşey bağlantılar, kolonun kol kollarının her birinin düzleminde yer almalıdır.

İki dallı bağlantıların dalları, kural olarak, bağlantı ızgaraları ile birbirine bağlanmalıdır.

13.18. Sıcaklık bloklarının uçları boyunca binanın her bir açıklığında çatı makaslarının üst veya alt kirişleri seviyesinde enine yatay bağlantılar sağlanmalıdır. Sıcaklık bloğunun uzunluğu 144 m'den fazla ise, ara enine yatay destekler sağlanmalıdır.

Enine çaprazlara doğrudan bitişik olmayan mertek kirişleri, bu çaprazların bulunduğu düzlemde ara parçalar ve çatlaklarla desteklenmelidir.

Çapraz bağlantıların olduğu yerlerde, makaslar arasında dikey bağlantılar sağlanmalıdır.

Üst kirişler seviyesinde çatının bir sabit diskinin varlığında, yapıları hizalamak ve kurulum sırasında stabilitelerini sağlamak için çıkarılabilir envanter bağları sağlanmalıdır.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde işletilen bina ve yapıların kaplamalarında, kural olarak, tüm bina boyunca her açıklığın ortasında (genellikle kullanılanlara ek olarak) dikey bağlar sağlanmalıdır.

13.19*. Çatı makaslarının alt kirişlerinin düzlemindeki uzunlamasına yatay bağlantılar, 6K çalışma modu vinç gruplarına sahip binalarda en uç kolon sıraları boyunca sağlanmalıdır. - 8K tarafından; kafes kirişli kaplamalarda; Kaldırma kapasitesi 10 ton veya daha fazla olan gezer vinçli bir ve iki açıklıklı binalarda ve alt işaretlendiğinde çatı yapıları 18 m'den fazla – vinçlerin kaldırma kapasitesinden bağımsız olarak.

Üçten fazla açıklığa sahip binalarda, 6K çalışma modu gruplarına sahip vinçlere sahip binalarda, kolonların orta sıraları boyunca en azından açıklık boyunca yatay boyuna bağlar da yerleştirilmelidir. – 8K üst üste iki açıklık diğer binalarda.

13.20. Konveyör galeri açıklıklarının ayrık makaslarının üst ve alt kirişleri boyunca yatay bağlantılar her açıklık için ayrı ayrı tasarlanmalıdır.

13.21. Kaplama bağlarının çapraz kafesi kullanıldığında, aşağıdakilere göre hesaplanmasına izin verilir: şartlı şemaçaprazların sadece çekme kuvvetlerini algıladığını varsayarsak.

Bağlantı elemanlarındaki kuvvetleri belirlerken, kiriş kirişlerinin sıkışması kural olarak dikkate alınmamalıdır.

13.22. Kafes kirişlerin alt kirişlerinin düzlemine bir membran döşemesi monte edilirken, zarın çalışmasının dikkate alınmasına izin verilir.

13.23. Düzlemsel taşıyıcı sistemli (çift bölgeli, eğilme-rijit gergiler vb.) asılı kaplamalarda, taşıyıcı sistemler arasında düşey ve yatay bağlantılar sağlanmalıdır.

kirişler

13.24. Kaynaklı I-kirişlerin kirişleri için sac paketlerin kullanımına genellikle izin verilmez.

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki kiriş kirişleri için en fazla üç levhadan oluşan paketlerin kullanılmasına izin verilirken, bel köşelerinin alanı kirişin tüm alanının en az% 30'una eşit alınmalıdır.

13.25. Kaynaklı kirişlerin kemer dikişleri ve ayrıca yardımcı elemanları ana kiriş bölümüne bağlayan dikişler (örneğin takviyeler) sürekli olmalıdır.

13.26. Statik yük taşıyan kaynaklı I-kirişlerde tek taraflı kayış kaynakları kullanılırken, aşağıdaki gereksinimler karşılanmalıdır:

tasarım yükü, kirişin enine kesitine göre simetrik olarak uygulanmalıdır;

sıkıştırılmış kiriş kirişinin stabilitesi madde 5.16*, a'ya göre sağlanmalıdır;

nervürlü yükler de dahil olmak üzere, kiriş kirişine konsantre yüklerin uygulandığı yerlerde betonarme levhalar, enine stifnerler monte edilmelidir.

Destek düğümlerindeki çerçeve yapılarının çapraz çubuklarında çift taraflı bel dikişleri kullanılmalıdır.

Paragrafların gerekliliklerine göre hesaplanan kirişlerde. 5.18* - Bu standartların 5.23'ünde tek taraflı bel dikişlerinin kullanılmasına izin verilmez.

13.27. Kaynaklı kirişlerin stifnerleri duvar birleşim yerlerinden en az 10 et kalınlığı kadar mesafeden çıkarılmalıdır. Kiriş gövdesinin alın kaynaklarının boyuna takviye ile kesiştiği noktada, nervürü gövdeye bağlayan dikişler alın kaynağına 40 mm kadar uzatılmamalıdır.

13.28. Grup 2 yapılarının kaynaklı I-kirişlerinde - 4, kural olarak, tek taraflı stifnerler kirişin bir tarafında olacak şekilde kullanılmalıdır.

Tek taraflı bel kaynaklı kirişlerde, stifnerler, gövdenin tek taraflı bel kaynaklı olduğu yerin aksi tarafına yerleştirilmelidir.

vinç kirişleri

13.29. Vinç kirişlerinin mukavemet analizi, dikey ve yatay yüklerin etkisi için madde 5.17'nin gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır.

13.30*. Vinç kirişlerinin duvarlarının mukavemetinin hesaplanması (dayanıklılık için hesaplanan kirişler hariç, metalurji üretim atölyelerinde 7K ve 8K çalışma modu gruplarının vinçleri için ) formüle (33) göre yapılmalıdır;

13.31. Vinç kirişlerinin stabilitesi için hesaplama paragraf 5.15'e göre yapılmalıdır.

13.32. Vinç kirişlerinin duvarlarının ve kuşak levhalarının stabilitesinin kontrolü, Bölüm 2'nin gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır. Bu kurallardan 7 tanesi

13.33*. Vinç kirişleri, Sec. Bu standartlardan 9 tanesi dikkate alınırken A = 0,77, ve'ye göre 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçlerle A = 1.1 diğer durumlarda.

Duvarlar boyunca 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için vinç kirişlerinde ayrıca, mukavemet madde 13.34*'e göre ve dayanıklılık madde 13.35*'e göre hesaplanmalıdır.

Buna göre tasarım yükünden kiriş kesitindeki eğilme momenti ve enine kuvvet;

gf 1 - yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak alınan, tek bir vinç tekerleği üzerindeki dikey konsantre yükteki artış katsayısı;

F – tasarım basıncı dinamik katsayısı olmayan vinç tekerlekleri;

sol - formülle belirlenen koşullu uzunluk

Nerede İle - kaynaklı ve haddelenmiş kirişler için kabul edilen katsayı 3.25, yüksek dayanımlı cıvatalardaki kirişler için – 4,5;

J 1f - kiriş kirişinin ve vinç rayının kendi atalet momentlerinin toplamı veya rayın aşağıdakileri sağlayan dikişlerle kaynaklanması durumunda rayın ve kirişin toplam atalet momentinin toplamı ortak çalışma ray ve kayış;

M t - formülle belirlenen yerel tork

M t = Fe + 0,75 Q t h r, (147)

Nerede e - 15 mm'ye eşit alınan koşullu eksantriklik;

Q t - bozulmalardan kaynaklanan enine tasarım yatay yükü asma vinç ve yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak alınan vinç yollarının paralel olmaması;

saat – vinç rayı yüksekliği;

rayın ve kayışın kendi atalet momentlerinin toplamıdır, burada tf Ve b f sırasıyla kirişin üst (sıkıştırılmış) kirişinin kalınlığı ve genişliğidir.

Formüllerdeki tüm vurgular (141) – (145)* artı işareti ile alınmalıdır.

13.35*. Kompozit vinç kirişinin duvarının üst bölgesinin dayanıklılık hesabı aşağıdaki formüle göre yapılmalıdır.

Nerede RN - kaynaklı kirişler ve yüksek dayanımlı cıvatalar için sırasıyla eşit alınan tüm çelikler için tasarım yorulma direnci: RN \u003d duvarın sıkıştırılmış üst bölgesi (kiriş açıklığındaki bölüm) için 75 MPa (765 kgf / cm2) ve 95 MPa (930 kgf / cm2); RN \u003d Duvarın gerilmiş üst bölgesi (sürekli kirişlerin destek bölümleri) için 65 MPa (665 kgf / cm2) ve 89 MPa (875 kgf / cm2).

Formül (148)'deki gerilme değerleri, yükler ve etkiler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak oluşturulan vinç yüklerinden madde 13.34 *'e göre belirlenmelidir.

7K (metalürjik üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için vinç kirişlerindeki üst bel dikişleri, duvarın tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek yapılmalıdır.

13.36. Vinç kirişlerinin gerilmiş kirişlerinin ve vagonlardan gelen yükü doğrudan algılayan çalışma platformlarının kirişlerinin serbest kenarları, makine oksijeni veya plazma ark kesimi ile haddelenmeli, planyalanmalı veya kesilmelidir.

13.37*. Vinç kirişlerinin takviyelerinin boyutları madde 7.10'daki gereklilikleri karşılamalı, çift taraflı nervürün çıkıntı yapan kısmının genişliği ise en az 90 mm olmalıdır. İkili enine stifnerler kiriş kirişlerine kaynak yapılmamalıdır. Takviyelerin uçları, kirişin üst kirişine sıkıca oturtulmalıdır; aynı zamanda, 7K (metalürjik üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarının vinçlerinin altındaki kirişlerde, üst kayışa bitişik uçları planlamak gerekir.

1K çalışma modu gruplarının vinçleri için kirişlerde - 5K, tek taraflı enine stifnerlerin, madde 13.28'e göre duvara ve üst kirişe ve yerine kaynaklanmasıyla kullanılmasına izin verilir.

13.38. Vinç raylarının (tek raylar) askı kirişlerinin mukavemet analizi, kiriş ekseni boyunca ve boyunca yönlendirilen vinç tekerleğinden gelen basıncın uygulama yerindeki yerel normal gerilmeler dikkate alınarak yapılmalıdır.

Sac yapılar

13.39. Kabukların enine sertleştiricilerinin konturu kapalı olarak tasarlanmalıdır.

13.40. Konsantre yüklerin sac yapılara aktarımı, kural olarak, takviyeler yoluyla sağlanmalıdır.

13.41. Farklı şekillerdeki kabukların birleştiği yerlerde, yerel gerilmeleri azaltmak için kural olarak yumuşak geçişler kullanılmalıdır.

13.42. Tüm alın kaynakları, ya çift taraflı kaynakla ya da tek taraflı kök veya altlık kaynağı ile sağlanmalıdır.

Proje, bu sızdırmazlığın gerekli olduğu yapıların derzlerinin sızdırmazlığını sağlama ihtiyacını belirtmelidir.

13.43. Sac yapılarda kural olarak alın kaynaklı birleştirmeler kullanılmalıdır. 5 mm veya daha az kalınlıktaki sacların ek yerleri ile saha derzleri bindirilebilir.

13.44. Sac yapıları tasarlarken, sağlamak gerekir endüstriyel yöntemler aşağıdakileri uygulayarak imalatları ve kurulumları:

büyük boyutlarda levhalar ve bantlar;

haddeleme yöntemi, kabuk şeklinde boşlukların üretilmesi vb.;

kesme, sağlama en az miktar atık;

otomatik kaynak;

kurulumda gerçekleştirilen minimum kaynak sayısı.

13.45. Düz membranlar açısından dikdörtgen veya kare tasarlanırken, destek konturlarının köşelerinde, kural olarak, kontur elemanlarının düzgün eşlenikleri kullanılmalıdır. Membran yapıları için, kural olarak, korozyona karşı direnci arttırılmış çelikler kullanılmalıdır.

Montaj bağlantı elemanları

13.46*. Dayanıklılık için hesaplanan vinç kirişli bina ve yapıların yapılarının ve ayrıca demiryolu trenlerinin yapılarının montaj tespitleri kaynak veya yüksek mukavemetli cıvatalar üzerinde yapılmalıdır.

Bu yapıların saha bağlantılarında doğruluk sınıfı B ve C olan cıvatalar kullanılabilir:

aşıkları, bir fener yapısının elemanlarını, kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca bağları (alt kirişler boyunca bağlar veya sert bir çatı varsa), kirişler ve fenerler boyunca dikey bağları ve ayrıca fachwerk elemanlarını sabitlemek için;

sert bir çatı varlığında (betonarme veya betonarme levhalar) kirişlerin alt kirişleri boyunca bağları sabitlemek için hücresel beton, çelik profilli zemin kaplaması vb.);

dikey destek basıncının tabla üzerinden iletilmesi koşuluyla, kiriş ve kafes kirişlerin kolonlara ve kafes kirişlerin kafes kirişlere bağlanması için;

ayrık vinç kirişlerini birbirine bağlamak ve ayrıca alt kirişlerini dikey bağlantıların bağlı olmadığı kolonlara tutturmak için;

dinamik yüklere maruz kalmayan çalışma platformlarının kirişlerini sabitlemek için;

ikincil yapıları sabitlemek için.

14. Konut ve kamu binaları ve yapılarının tasarımı için ek gereklilikler

Çerçeve binalar

14.1- 14.3 ve sekme. 43 hariçtir.

14.4*. Çerçeve sistemlerinin elemanlarındaki eğilme momentlerini yeniden dağıtmak için, plastik aşamada çalışan çapraz çubukların kolonlarla birleşim yerlerinde çelik levhaların kullanılmasına izin verilir.

Astarlar, akma dayanımı 345 MPa'ya (3500 kgf/cm2) kadar olan çeliklerden yapılmalıdır.

Pedlerdeki kuvvetler minimum akma dayanımında belirlenmelidir. s y,dk = Ryn ve maksimum akma dayanımı s y,maks = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf / cm2).

Plastik aşamada çalışan kaplamalar, uzunlamasına kenarları planlanmış veya frezelenmiş olmalıdır.

Asılı kapaklar

14.5. Filament yapıları için kural olarak halatlar, teller ve yüksek mukavemetli teller kullanılmalıdır. kiralamaya izin verilir.

14.6. Asılı bir kaplamanın çatısı, kural olarak, doğrudan yatak dişlerinin üzerine yerleştirilmeli ve oluşturdukları şekli tekrar etmelidir. Çatının özel bir üst yapıya yaslanarak iplerin üzerine kaldırılmasına veya aşağıdan iplere asılmasına izin verilir. Bu durumda çatının şekli sarkan iplerin şeklinden farklı olabilir.

14.7. Destek konturlarının ana hatları, tasarım yükleri altında kendilerine bağlı dişlerdeki kuvvetlerden kaynaklanan basınç eğrileri dikkate alınarak atanmalıdır.

14.8. Asma çatılara, benimsenen çatı yapısının sızdırmazlığını sağlaması gereken rüzgar emişi de dahil olmak üzere geçici yüklere karşı form stabilitesi için güvenilmelidir. Bu durumda kaplamanın eğriliğindeki değişimi iki yönde kontrol etmek gerekir. - iplikler boyunca ve boyunca. Gerekli stabilite, yapıcı önlemlerin yardımıyla elde edilir: kaplamanın ağırlığı veya öngerilme nedeniyle ipliğin gerginliğinin arttırılması; özel bir dengeleyici yapının oluşturulması; bükülmez sert dişlerin kullanımı; iplik ve çatı levhaları sisteminin tek bir yapıya dönüştürülmesi.

14.9. Dişin enine kesiti, belirtilen kaplama geometrisindeki değişiklikler dikkate alınarak, tasarım yükünde meydana gelen en büyük kuvvete göre hesaplanmalıdır. Kafes sistemlerinde, ayrıca, ipliğin enine kesiti, yalnızca bu iplik boyunca bulunan hareketli bir yükün hareketinden kaynaklanan kuvvet açısından kontrol edilmelidir.

14.10. İpliklerin dikey ve yatay hareketleri ve içlerindeki kuvvetler, kaplama yapılarının doğrusal olmaması dikkate alınarak belirlenmelidir.

14.11. Halatlardan gelen ipliklerin ve bunların bağlantılarının çalışma koşullarının katsayıları Bölüm 1'e göre alınmalıdır. 16. Dengeleme halatları için, eğer bunlar destek halkası için puflar değilse, servis faktörü g c = 1.

14.12. Haddelenmiş profillerden elde edilen ipliklerin destek düğümleri, kural olarak menteşeli yapılmalıdır.

15*. Ek destek tasarımı gereksinimleri havai hatlar güç aktarımı, açık şalt yapıları ve iletişim hatları ulaşım ağları

15.1*. Havai enerji hatlarının (VL) ve açık şalt yapılarının (OSG) ve temas hatları ulaşım ağlarının (CS) destekleri için, kural olarak, Tabloya uygun olarak çelikler kullanılmalıdır. 50* (С390, С390К, С440, С590, С590К çelikleri hariç) ve tab. 51, bir.

15.2*. 100 m yüksekliğe kadar havai hat destekleri ve dış mekan şalt yapıları için doğruluk sınıfı A, B ve C cıvataları, dayanıklılık için tasarlanmamış yapılar ve 100 m'den daha yüksek destekler için alınmalıdır. - dayanıklılık için tasarlanmış yapılar için olduğu gibi.

15.3. Döküm parçalar GOST 977'ye uygun olarak 35L ve 45L döküm grupları II ve III karbon çeliği sınıflarından tasarlanmalıdır. – 75*.

15.4*. Havai hatların desteklerini ve dış şalt ve CS yapılarını hesaplarken, Sec. 4* ve 11'in yanı sıra tabloya göre. 44*, paragraf 15.14* ve sıf. Bu standartlardan 4*.

Madde 5.2'ye göre cıvatalarla bir rafla tutturulmuş tek köşelerden gerilmiş elemanların sabitlendiği yerlerdeki bölümlerin hesaplanması haricinde, destek elemanlarının mukavemet hesabına izin verilmez.

Tablo 44*

Çeşitli yapıları inşa ederken, bazen temele veya destek kazıklarına çeşitli elemanların eklenmesi gerektiğinde durumlar ortaya çıkar.

Tipik olarak, böyle bir bağlantı ankraj bağlantı elemanları kullanılarak gerçekleştirilir.

Kurulum ankraj cıvataları temelin içine dökülmeden önce yapılır.

Bu tür bileşiklerin türlerini ve amaçlarını daha ayrıntılı olarak anlamaya çalışacağız.

Ankraj cıvataları ne için?

Bağlantı cıvataları yardımıyla betonarme taban taşıyıcı elemanlara tutturulur. bina yapıları. Metal çubuklar şeklindedirler.

Bir ucu dişlidir.

Temel cıvatalarının tanımı ve özellikleri

Diğer kenar ise cihazı beton tabana sabitleyen bir yapıya sahiptir.

Bu tür bağlantı elemanlarının ana avantajı, yüksek güvenilirliğe sahip bir bağlantı oluşturma yeteneğidir.

Bu tür yapılar herhangi bir yapının yapımında kullanılabilir.

cıvata çeşitleri

Bu bağlantı elemanlarını kullanırken oldukça katı gerekliliklere uyulmalıdır. Bu nedenle mevcut yapı yönetmeliklerine uygun ürünlerin kullanılması gerekmektedir.

Bu tür bağlantıların birkaç türü vardır.

Eğimli tip. Böyle bir ürünün bir ucunda bir kanca bulunur. sahip olabilir farklı konfigürasyon. Demire montaj beton taban doldurmadan önce gerçekleşir.

Özel bir metal plaka ile. Kaynak veya dişli konstrüksiyon ile bağlanır.

Kompozit ürünler bir manşonla birbirine bağlanmış iki parçadan oluşur. Alt uç, beton harcı dökülmeden önce kurulur. Karışım sertleştikten sonra üst kısım manşona bağlanır.

Çıkarılabilir yapılar benzer bir cihaza sahiptir. Alt klipsin montajı, döküm başlamadan önce yapılır. Üst saplamanın vidalanması, beton sertleştikten sonra gerçekleşir.

ürünlerde doğrudan görünüm bağlantı cıvatasının montajı bitmiş beton tabanda gerçekleştirilir. Yapıda önceden bir delik açılır. Ankrajın montajı için epoksi yapıştırıcı kullanılır.

Ankraj için konik uçlu ürünler oldukça yaygın olarak kullanılmaktadır. Hazır tabanlara monte edilirler.

Saplama vidalandığında, genişleyen halka sıkışır. Bu, bağlantı elemanlarının hareket etmesini önler ve sabitler.

Bağlantı ürünlerinin özellikleri

Ankraj cıvatalarını temele monte ederken, parametreleri dikkate alınmalıdır.

Bugüne kadar, ürünler aşağıdaki özelliklerde üretilmektedir:

• Saç tokasının çapı 10 ila 140 mm olabilir;
• Bağlantı elemanının maksimum uzunluğu 5 m'yi geçmez;
• Üretim sürecinde yüksek kaliteli çelikler kullanılır;
• Bağlantı yapıları farklı dayanım sınıflarına sahip olabilir (4'ten 13'e kadar);
• Ankraj cıvatalarının ek işlenmesi mümkündür.

Ankraj cıvataları nasıl takılır?

Ankraj cıvatalarının temele montajı yapılabilir Farklı yollar. Bazı kurulum türlerini düşünün.

Metal yapıları kurarken, bağlantı elemanları genellikle beton dökülmeden önce bir beton tabana monte edilir. Takviye kafesi monte edildikten sonra ankraj cıvataları sıkılır.

Bunu yapmak için kaynak veya telli bir demet kullanabilirsiniz. Aynı zamanda dikeyliklerini izlemek, bağlantı elemanları arasındaki gerekli mesafeleri ve dökme yüzeyinin üzerindeki yüksekliği gözlemlemek gerekir.

Ürünlerin sabitlenmesinden sonra üst dişli kısım adi polietilen ile kapatılır. Bu, ipliği beton harcının girişinden korumak için gereklidir.

Metal yapıların son montajına ancak beton gerekli dayanıma ulaştıktan sonra devam etmek mümkündür.

Daha basit bir versiyonda, bağlantı elemanları yeni dökülmüş bir beton çözeltiye monte edilir. Montaj esnasında ürünlerin daldırma seviyesi ve dikeyliği kontrol edilmelidir.

Doğrudan bir ankraj takmak için, temelde belirli çaplarda delikler açılır. Daha sonra, delikler üflenir ve kalan kirleticilerden temizlenir.

Düz tip ankraj cıvataları içerirler. Ortaya çıkan boşluklar, özel bir yapışkan bileşim ile doldurulur.

Konik ürünler monte edilirken delikler de önceden delinir. Bağlantı elemanları bunlara yerleştirilir.

Belirli bir bağlantı tasarımı seçerken, gelecekteki yükün büyüklüğü hesaplanmalıdır. Daha küçük çaplı bağlantı elemanları satın alarak tasarruf edemezsiniz.

Bu segmentte uzun süredir kendini kanıtlamış güvenilir üreticilerin ürünlerini kullanmak daha iyidir.

demirleme ilkeleri nelerdir

Ankraj cıvatası, kuvvetlerin etkisi nedeniyle temelde tutulur: yapıştırma, sürtünme ve durdurma. Sürtünme kuvvetleri, monolitin malzemesi ile bağlantı ürününün etkileşiminin bir sonucu olarak oluşur.

Genişleyen halkayı genişletme sürecinde ortaya çıkarlar. Durdurma kuvvetleri bağlantı elemanı tarafından alınır.

tarafından tazmin edilirler Iç kuvvetler kırılma direnci.

Yapışma kuvvetleri, ankrajın beton kaplama ile temas ettiği noktada iç kayma geriliminden kaynaklanan yükleri dengeler.

Kimyasal bir bileşik kullanma

Dışında bağlantı yapıları mekanik bağların etkisine dayalı olarak, bağlantısı olan ürünler vardır. beton taban molekül içi etkiler nedeniyle oluşur.

Bunlara kimyasal çapa denir. Bu elemanların bileşimi, dişli bir yüzeye sahip metal bir çubuk ve içinde bulunduğu özel bir yapıştırıcı içerir.

Bakmak detaylı talimatlar videoda:

Kimyasal bağlantı yapılarının üretiminde genellikle galvanizli veya paslanmaz çelikler kullanılır.

Önceden hazırlanan deliğe özel bir yapıştırıcı dökülür ve cıvata oraya daldırılır. Bileşim sertleştikten sonra, hava koşullarına dayanıklı ve yüzeyi korozyondan koruyan güvenilir bir bağ oluşur.

SANAYİ İŞLETMELERİ İNŞAATLARI

SNiP 2.09.03-85

EK 2

patiska vücut YAPILARI VE EKİPMANLARI BAĞLAMAK İÇİN ANKRAJ CİVATALARI

1. Bina yapılarını ve ekipmanı betona ve betonarme elemanlara (temeller, taşıyıcı döşemeler, duvarlar, vb.) sabitlemek için ankraj cıvataları (bundan sonra cıvata olarak anılacaktır), eksi 65 °C'ye (dahil) kadar tasarım dış hava sıcaklığında kullanılmalıdır.

Not. Hesaplanan kış dış hava sıcaklığı, SNiP 2.01.01-82 uyarınca inşaat alanına bağlı olarak en soğuk beş günlük dönemin ortalama hava sıcaklığı olarak alınır.

2. Bulonların gömülü olduğu yapıların betonunu 50°C'nin üzerinde ısıtırken, sıcaklığın yapı malzemelerinin, cıvataların, harçların, yapışkan bileşimler ve benzeri.

Tahmini işlem sıcaklıkları tasarım görevi tarafından belirlenir.

3. Agresif ortamlarda çalışmak üzere tasarlanmış cıvatalar ve yüksek nem, SNiP 2.03.11-85'in ek gereksinimleri dikkate alınarak tasarlanmalıdır.

Uygun bir gerekçe varsa, ekipmanı temellere sabitlemek için başka yöntemlerin kullanılmasına izin verilir (örneğin, titreşim sönümleyiciler, yapıştırıcı vb.). Yapıcı çözüme göre, cıvatalar dirsekli, ankraj plakalı, düz ve konik (ara parça) olabilir (Tablo 1).

tablo 1

Montaj yöntemine göre, cıvatalar, içine gömüldükleri (dirsek ve ankraj plakalı) betonlamadan önce monte edilen elemanlara ve delinmiş deliklere (düz ve konik) monte edilen bitmiş elemanlara ayrılır.

Kuyulardaki düz cıvatalar, sentetik yapıştırıcı veya vibro-kovalama ile sabitlenir ve konik cıvatalar, genişleyen pensler veya çimento-kum karışımları ile sabitlenir.

Çalışma koşullarına göre, cıvatalar hesaplanmış ve yapıcı olarak ayrılmıştır. Bina yapılarının çalışması veya ekipmanın çalışması sırasında ortaya çıkan yükleri algılayan cıvataların sayılabilir olduğu kabul edilir. Yapısal cıvatalar, bina yapılarını ve ekipmanını sabitlemek için sağlanan ve devrilmeye veya kesilmeye karşı stabilitesi yapı veya ekipmanın kendi ağırlığı ile sağlanan cıvataları içerir. Yapısal cıvatalar, kurulumları sırasında bina yapılarını ve ekipmanlarını düzeltmek ve çalışma sırasında yapı ve ekipmanların dengeli çalışmasını sağlamak ve kazara yer değiştirmelerini önlemek için tasarlanmıştır.

Dirsekli ve ankraj plakalı cıvatalar, yapıları ve ekipmanı kısıtlama olmaksızın sabitlemek için kullanılabilir.

Kuyulara takılan cıvatalar, önemli dinamik yüklere maruz kalmayan bina yapılarını ve ekipmanı sabitlemek için kullanılabilir.

Havai vinçlerle donatılmış binaların ve yapıların taşıyıcı sütunlarını sabitlemek için olduğu kadar, yüksek binalar ve rüzgar yükünün ana olduğu yapılarda, en az 20d gömme derinliği ile titreşimli daldırma ile monte edilen konik uçlu cıvatalar haricinde, kuyulara monte edilmiş cıvataların kullanılmasına izin verilmez. .

6. Ankraj cıvataları için çelik kalitelerinin seçimi GOST 24379.0-80'e göre ve bunların tasarımları ve boyutları - GOST 24379.1-80'e göre yapılmalıdır.

Cıvata metalinin Rba gerilimine karşı tasarım direnci SNiP II-23-81'e göre alınmalıdır. Ön yük F'ye kadar tüm cıvatalar sıkılmalıdır , statik yükler için 0,75P, dinamik yükler için 1,1P alınmalıdır.

Bina yapıları için, cıvatalar standart kullanılarak sıkılabilir el aletleri maksimum kuvvetle (durana kadar).

Cıvatanın enine kesit alanı (diş boyunca) mukavemet durumundan belirlenmelidir.

dinamik yükler için k0 = 1,35, statik yükler için 1,05.

Boruya serbestçe takılan ankraj plakalı sökülebilir cıvatalar için, dinamik yükler için k0 katsayısının 1,15 olduğu varsayılır.

Dinamik yüklerin etkisi altında, formül (1) ile belirlenen cıvata bölümü, formül tarafından dayanıklılık açısından kontrol edilmelidir.

c, cıvata tasarımına bağlı olarak Tablo 1'e göre alınan yük faktörüdür;

m, Tablo 2'ye göre alınan katsayıdır.

temel cıvataları. Tasarım talimatları

cıvatanın çapına bağlı olarak;

a, yükleme çevrimi sayısını hesaba katan ve Tablo 3'ten alınan katsayıdır.

Tablo 2

Tablo 3

Bina yapılarının tespitlerini hesaplarken, projede özel bir talimat yoksa, ön yük kuvveti ve cıvataların enine kesit alanı statik yükler için belirlenmelidir (bkz. Tablo 1). Sabitleme ekipmanı için cıvataların grup montajı durumunda, en çok yüklenen cıvata için bir cıvata başına tasarım yükü P değeri belirlenmelidir:

burada N, tasarım boyuna kuvvetidir;

M, tasarım eğilme momentidir;

n, toplam cıvata sayısıdır;

y1 — dönme ekseninden eklemin gerilim bölgesindeki en uzak cıvataya olan mesafe;

yi, dönme ekseninden i'inci cıvataya olan mesafedir, hem gerilmiş hem de sıkıştırılmış cıvatalar dikkate alınır.

Dönme ekseni, ekipmanın destek yüzeyinin veya kolon pabucunun ağırlık merkezinden geçiyor olarak alınabilir.

13. Ayrı pabuçlu açık çelik kolonlar için, cıvata başına tasarım çekme yükü değeri aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

P = (M - Nb)/nh (4)

burada N, M sırasıyla, temelin tepesi seviyesinde geçiş kolonundaki boyuna kuvvet ve eğilme momentidir;

b, kolon bölümünün ağırlık merkezinden sıkıştırılmış kolun eksenine olan mesafedir;

n, kolonun dalını sabitlemek için cıvata sayısıdır;

h, kolonun dallarının eksenleri arasındaki mesafedir.

Masif çelik kolon pabuçları için, çekmedeki cıvata başına tasarım yükünün değeri aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

P \u003d (Rbbsx - N) / n (5)

burada Rb, betonun tasarım direncidir;

bs, ayakkabı taban plakasının genişliğidir;

x, eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için SNiP 2.03.01-84'e göre belirlenen, ayakkabının taban plakasının altındaki sıkıştırılmış beton bölgesinin yüksekliğidir;

N — kolondaki boyuna kuvveti tasarlayın;

n, kolon pabucunun bir tarafında bulunan germe cıvatalarının sayısıdır.

Temel üzerindeki ekipman desteği düzlemindeki yatay (kesme) kuvvetlerin algılanması için F1 cıvatalarının ön sıkma kuvveti, formül ile belirlenir.

burada k, Tablo 1'e göre alınan sıkma stabilite katsayısıdır;

Q, referans düzlemde etki eden hesaplanmış kesme kuvvetidir;

N normal kuvvettir;

f, 0,25'e eşit alınan sürtünme katsayısıdır;

n cıvata sayısıdır.

Dikey ve yatay (kesme) kuvvetlerin birleşik etkisi ile F0 sıkma kuvvetinin değeri aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

F0 = F + F1/k (7)

Kesme kuvveti Q , Eğilme momenti düzleminde hareket eden, kolonun dalları için ayrı pabuçlara sahip çelik kolonlar sayesinde, koşulu sağlayan kolonun sıkıştırılmış kolu altındaki sürtünme kuvvetinin algılanmasına izin verilir.

burada atamalar formül (4) ile aynıdır.

Yekpare çelik kolonlar için ve ayrıca eğilme momenti düzlemine dik bir kesme kuvvetinin (destekli kolonlar) etkisi altındaki boydan boya kolonlar için kesme kuvveti, uzunlamasına kuvvetin etkisinden kaynaklanan sürtünme kuvveti ve koşulu sağlayan cıvataların sıkma kuvveti ile algılanabilir.

Q J f(nAsaRba / 4 + N), (9)

burada f, 0.25'e eşit alınan sürtünme katsayısıdır;

n, kolonun sıkıştırılmış kolunu sabitlemek için cıvata sayısı veya katı kesitli kolon pabucunun bir tarafında bulunan sıkıştırılmış cıvata sayısıdır;

Asa, bir cıvatanın enine kesit alanıdır;

N, kesme kuvvetinin belirlendiği yüklere karşılık gelen minimum boyuna kuvvettir.

B12.5 sınıfı beton ve VStZkp2 çelik kalitesi için H betonuna gömme cıvatalarının minimum derinliği Tablo 1'den alınmalıdır.

Diğer çelik sınıflarında cıvatalar veya basınç dayanımı açısından başka bir beton sınıfı için, minimum gömme derinliği H0 aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

H0 = Hm1m2, (10)

burada m1, B12.5 sınıfı betonun tasarım çekme dayanımının, kabul edilen sınıftaki betonun tasarım direncine oranıdır. Bitmiş temellerin kuyularına takılan 24 mm veya daha büyük çaplı cıvatalar için m1 katsayısı 1'e eşit alınmalıdır;

m2 — kabul edilen çelik sınıfındaki cıvataların metalinin tasarım çekme dayanımının, VStZkp2 çelik sınıfının tasarım direncine oranı.

Dirsekli yapısal cıvatalar için, betona gömme derinliğinin 15d'ye eşit alınmasına izin verilir. , ankraj plakalı cıvatalar için - 10d ve kuyulara takılan cıvatalar için - 5d . Bulonların eksenleri ile en uçtaki bulonların ekseninden temelin kenarına kadar izin verilen en küçük mesafeler Tablo 1'de verilmiştir.

Cıvatalar arasındaki ve ayrıca bulonların ekseninden temelin kenarına kadar olan mesafe, cıvatanın derinliğinde 5d'lik bir karşılık gelen artışla 2d azaltılabilir.

Cıvatanın takıldığı yerde temelin dikey kenarının özel takviyesi varsa, cıvata ekseninden temel kenarına olan mesafe bir çap daha azaltılabilir.

Her durumda, cıvata ekseninden temel kenarına olan mesafe, çapı 30 mm dahil olan cıvatalar için 100 mm'den, çapı 48 mm'ye kadar olan cıvatalar için 150 mm'den ve çapı 48 mm'den büyük olan cıvatalar için 200 mm'den az olmamalıdır.

Not. İkiz cıvataları monte ederken (örneğin, binaların ve yapıların taşıyıcı çelik kolonlarını sabitlemek için), cıvataların eksenleri arasındaki tasarım mesafesine eşit delikler arasında bir mesafe ile ortak bir ankraj plakası sağlanmalı veya derinlik farkı olan tekli cıvatalar takılmalıdır.

Çelik ankrajlı A-I sınıfları ve A-II: A = 4dd,b = 6dd, s = 3dd, e = 3dd; Aynı, A-I sınıfı II: A = 5dd,b = 7dd, s = 3,5dd, e = 4dd (dd ¾ hesaplama ile gerekli ankraj çapı)

5.112 (5.14). Gömülü parçaların ankraj çubuklarının üzerlerindeki çekme kuvvetlerinin etkisi altındaki uzunluğu en az kucak, paragraf 5.44'teki talimatlara göre belirlenir. Aynı zamanda, gerilmiş betona veya sıkıştırılmış betona gömülmüş gerilmiş ankraj çubuklarının uzunluğu sbc/Rb> 0,75 veya sbc/Rb< 0.25, w değerleri kullanılarak formül (316) ile belirlenmelidir. yukarı, Dl yukarı ve ben yukarı pos. 1a masa. 44. Diğer durumlarda, belirtilen değerler poz. 16 sekmesi 44 (burada sbc- betonda, ankraj çubuğuna dik etki eden ve elastik bir malzeme için sabitten indirgenmiş kesitte olarak tanımlanan basınç gerilmeleri hareket eden yükler yükte güvenlik faktörü g f = 1,0

Çapanın bir kısmı uzunsa A betonda 0,75 ³ koşulunu sağlayan gerilmelerin olduğu bir bölgede yer alır sbc/Rb³ 0,25, ardından w yukarı formül tarafından belirlenir

Nerede la- çapanın gerçek uzunluğu. Tablonun diğer parametreleri. 44 benzer şekilde tanımlanır.

Normal ankraj çubukları çekme ve kesme kuvvetlerine maruz kaldığında, formül (316)'nın sağ tarafı şuna eşit bir d3 faktörü ile çarpılır:

Nerede Qan1 , Nan1- sırasıyla ankraj çubuğundaki çekme ve kesme kuvvetleri, paragraf 3.101'e göre belirlenir.

Aynı zamanda değer lan en azından minimum olmalı lan paragraf 5.44 uyarınca.

Normal ankrajlar için uzunluk şu noktadan ölçülür: iç yüzey plakalar, eğimli olanlar için - dirseğin başından veya plakanın uç kenarından.

5.113 (5.45). Gömülü parçaların üzerlerindeki çekme kuvvetlerinin etkisi altındaki ankrajlarının uzunluğu (bkz. D- A-I ve A-II sınıflarından ve en az 3 takviyeden yapılmış çubuklar için D- A-III sınıfı inşaat demirinden yapılmış çubuklar için. Bu durumlarda ankraj çubuğunun uzunluğu beton delinme ve ezilme hesabı ile belirlenir (bkz. paragraf 3.106, 3.107 ve 3.109) ve en az 10 alınır. D(D- çapa çapı).

Ankraj plakaları paragraf 5.45 a'nın gerekliliklerini karşılamalıdır.

Betonda ankrajlar boyunca çatlak oluşumunun olası olması durumunda ( sbt > Rbt) etkili uzunlukları dahilinde, ankrajların uçları kaynaklı plakalar veya eğik başlıklarla güçlendirilmelidir. Bu durumda ankrajların uçları, elemanların sıkıştırılmış bölgesinde bulunmalıdır. Eksantrik olarak gerilmiş elemanlarda, boylamasına kuvvetin donatı arasındaki konumu ile S Ve S' ankrajların uçları, onları boyuna takviyenin ötesine götürerek, elemanın karşı tarafında yer almalıdır.

5.114. Gömülü parçaya bir baskı kuvveti uygulandığında, kesme kuvvetinin bir kısmı şerit çelikten yapılmış durdurucular veya takviye şortları aracılığıyla betona aktarılabilir (bkz.

Saçmalık. 129. Ankrajlar arasındaki ve ankrajlardan beton kenarına kadar olan en küçük mesafeler

5.115. B5 - B10 sınıfı hafif betona gömülü parçaların, yırtılma kuvvetleri normal ankrajlar tarafından ve kesme kuvvetleri eğimli olanlar tarafından algılanacak şekilde tasarlanması önerilir. Bu durumlarda gömülü parçaların ankrajlarının, A-II sınıfı periyodik profilli takviye çeliğinden veya düz takviyeli çelik sınıfından alınması önerilir. AI çapı 16 mm'den fazla değil. Ankrajların uçlarında, kütük başları ve kaynaklı levhalar şeklinde takviyeler sağlanmalıdır. Ankraj çubuklarının uzunluğu ve donatının boyutları, beton delinme ve ezilme hesabına göre belirlenir (bkz. paragraf 3.106, 3.107 ve 3.109), ankraj uzunluğunun ise en az 15 olduğu varsayılır. D, ve dikilen başlığın çapı 3'ten az değildir. D.

aradığını bulamadın mı Aramayı kullanın.

Tablo 2

Not:

D- cıvata deliği çapı; / - en ince dış elemanın kalınlığı. Bağlantı cıvataları maksimum mesafelerde, birleşim ve budaklarda ise minimum mesafelerde cıvatalar yerleştirilmelidir.

Not:

* Akma dayanımı 250 MPa'ya (3550 kgf/cm2) kadar olan çelik yapılarda 1 cm ezilmiş eleman kalınlığı ile.

REFERANSLAR

1. GOST 20850-84. Ahşap yapıştırılmış konstrüksiyonlar. Genel Özellikler.

2. GOST 8486-86*E. Yumuşak kereste. Özellikler.

3. GOST 2695-83*. Sert ağaç kereste. Özellikler.

4. GOST 24454-80*E. Yumuşak kereste. boyutlar.

5. GOST 16363-98. Ahşap için koruma araçları. Yangın geciktirici özellikleri belirleme yöntemi.

6. GOST 6449.1-82. Ahşap ve ahşap malzemelerden ürünler. Doğrusal boyutlar ve uyum için tolerans alanları.

7. GOST 7307-75*. Ahşap detaylar ve ahşap malzemeler. İşleme ödenekleri.

8. SNiP 52-01-2003. beton ve betonarme yapılar/ Gosstroy RF. - M. : Rusya'dan Gosstroy, 2004. - 79 s.

9. SNiP 21-01-97*. Yangın Güvenliği binalar ve yapılar. -M.: Rusya İnşaat Bakanlığı, 2002. - 15 s.

10. SNiP 3.03.01-87. Taşıyıcı ve kapalı yapılar. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 s.

11. SP 64.133302011. Ahşap yapılar. SNiP II-25-80.-M.'nin güncellenmiş baskısı: Bölgesel Kalkınma Bakanlığı, 2010.-86 s.

12. SP 20.133302011. Yükler ve etkiler. SNiP 2.01.07-85.-M.'nin güncellenmiş versiyonu: Bölgesel Kalkınma Bakanlığı, 2010.-86 s.

13. Fayda ahşap yapıların tasarımı için (SNiP P-25-80'e göre). - M.: Stroyizdat, 1986-215 s.

19. Yönetmek yapıştırılmış ahşap yapıların üretimi ve kalite kontrolü için. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 s.

20. Yönetmek yapıştırılmış ahşap yapıların tasarımı için. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 s.

21. Yönetmek Ahşap yapıştırılmış yapıların, çeşitli amaçlarla binaların mikro iklimine ve atmosferik faktörlere maruz kaldığında dayanıklılığını sağlamak. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 s.

22. Talimatlar kimyasal olarak agresif bir ortamda ahşap yapıların kullanımı hakkında. –M.: Stroyizdat, 1969.-70'ler.

23. Aşkenaz E.K. Yapısal malzemelerin anizotropisi: referans kitabı / E.K. Aşkenazi, E.V. Ganov.-L.: Mühendislik, 19080.-247s.

24. Vetryuk, I. M. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / I. M. Vetryuk. - Minsk: Yüksek Okul, 1973. - 336 s.

25. Sırıtış,VE.M. Ahşap ve sentetik malzemelerden yapılmış bina yapıları: Tasarım ve hesaplama: ders kitabı / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. ed. 3., gözden geçirilmiş ve ek. - Kiev: Vishcha okulu, 1990. - 221 s.

26. . Ahşap yapılar: Endüstriyel yapı tasarımcılarının el kitabı. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 s.

27. Dmitriev, P. A. Metal olmayan yapılar: ders kitabı. ödenek / P.A. Dmitriev, Yu.D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 s.

28.Zubarev, G.N. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: ders kitabı. ödenek / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M .: Yüksek Okul, 1980. - 311 s.

29. Zubarev, G.N. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar / G.N. Zubarev. – M.: Vyssh.shk., 1990.-287 s.

30. İvanov, V. A. Ahşap ve plastik konstrüksiyonlar / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kiev: Vishcha okulu, 1983. - 279 s.

31. Ivanin, I.Ya. Ahşap yapılar. Hesaplama örnekleri / I.Ya.Ivanin. - M., 1950. - 224 s.

1. Ivanov V.F. Ahşap ve plastikten yapılar / Ivanov V.F .. - M .;L ..: Stroyizdat, 1966.-352 s.
2. Ivanov V.A. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: Hesaplama ve tasarım örnekleri / Ed. V.A. Ivanova, - Kiev: Vishcha okulu, 1981.- 392 s.
3. Kalugin A.V. Ahşap yapılar: ders kitabı. Manuel (ders notları) / A.V. Kalugin.-M: DIA, 2003.-224 s.
4. Carlsen G.G. Sanayi ahşap yapılar: Tasarım örnekleri / Ed. İYİ OYUN. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 s.
5. Carlsen G.G. Ahşap ve plastikten yapılan yapılar / Ed. İYİ OYUN. Carlsen. 4. baskı M.: Stroyizdat, 1975.- 688 s.
6. Kovalchuk, L. M.İnşaatta ahşap yapılar / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky ve diğerleri - M .: Stroyizdat, 1995. - 248 s.
7. Lomakin A.D. Ahşap yapıların korunması / Lomakin A.D. - M .: LLC RIF "Stroymaterialy" 2013.- 424p. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A.I. Tasarımcının El Kitabı. Ahşap yapılar / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 s.

40. Svetozarova, E. I. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılmış yapılar. Tasarım örnekleri: ders kitabı. ödenek / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 s.

41. Serov E.N. Ahşap yapıların tasarımı: çalışma kılavuzu / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; ed. E.N. Serova; - M.: Izd-vo ASV, 2011. -536s. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serov, E. N. Yapıştırılmış ahşap yapıların tasarımı: ders kitabı. ödenek. Bölüm 1. Çerçeve binaların kiriş ve raflarının tasarımı / E. N. Serov, Yu D. Sannikov / / St. Petersburg: SPbGASU, 1995. - 140s; Ch. P. Doğrusal elemanlardan çerçeve tasarımı / St. Petersburg: SPbGASU, 1998. - 133 s.; Bölüm III Eğri kesitli ve kemerli çerçeve tasarımı / St.Petersburg: SPbGASU, 1999. - 160 s.

1. Svetozarova E.I. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılar: Tasarım örnekleri / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N. - L.: LISI, 1974.- 134 s.

44. Slitskoukhov, Yu.V. Endüstriyel ahşap yapılar. Tasarım örnekleri / Yu. V. Slitskoukhov ve diğerleri - M .: Stroyizdat, 1991. - 256 s.

45. Slitskoukhov Yu.V. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: ders kitabı. üniversiteler için / Yu.V. Slitskoukhov [ve diğerleri]; ed. İYİ OYUN. Carlsen, Yu.V. Slitskoukhov, - Baskı 5., revize edildi. ve ek –M.: Stroyizdat, 1986.-547 s.

46. VV Stoyanov. Ahşap ve plastikten yapılar / V.V. Stoyanov: Ders notları, bölüm 1. OGAS Yayınevi, 2005.-157s.

47. VV Stoyanov. Ahşap ve plastikten yapılar / V.V. Stoyanov: Ders notları, bölüm 2. LLC "Vneshreklamservis" yayınevi, 2005.- 136s.

48. Türkovski S.B. Modern inşaatta (TsNIISK Sistemi) / S.B. Turkovsky ve I.P. Preobrazhenskaya.- M .; RIF "Yapı malzemeleri" 2013.-308s.

49. Schmid, A.B. Yapıştırılmış ahşap ve su geçirmez kontrplaktan yapılmış bina yapıları atlası: ders kitabı. Ödenek / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Derneğin Yayınevini kurar. Vuzov, 2001.- 292 s.- ISBN 5-274-00419-9.

50. Yönergeler"Ahşap ve plastikten yapılmış tasarımlar" / Vladim disiplinindeki ders projesine. Durum. un-t; E.A. Smirnov, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: VlSU Yayınevi, 2012. - 56s.

51. "Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" / ALTI disiplinindeki "Tek katlı çerçeve bina" ders projesi için yönergeler; BV Labudin, N.P. Kovalenko.-Arkhangelsk: ALTI yayınevi, 1983. - 28s.

52. "Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" / LISI kursu için kurs projesinin uygulanmasına ilişkin yönergeler; Yu.S. Ovchinnikov.-L: LISI Yayınevi, 1977.–42'ler

labuddin Boris Vasilyeviç

Guryev Alexander Yuryevich

TASARIMLAR

AHŞAP VE PLASTİK

Metodik talimatlar ve görevler

ders projesine

Cıvata deliklerinin merkezleri, risk adı verilen etki eden kuvvete paralel düz çizgiler halinde yerleştirilmelidir. Mesafe A riskler boyunca bitişik deliklerin merkezleri arasındaki mesafe bir adım olarak adlandırılır, mesafe İle bitişik riskler arasında - bir yol.

Cıvatalar, Tablo gereksinimlerine göre normal veya kademeli bir sırada (Şekil 10.37) yerleştirilir. 10.23, tasarım bağlantılarında (eklemler ve düğümler) minimum cıvata aralığı belirlenirken A dak. itibaren belirlenir

Pirinç. 10.37. Cıvata yerleşimi:

A- sıradan; B- satranç

ana metalin mukavemet koşulları. Bu, bağlantıdaki astarların, köşebentlerin ve diğer elemanların malzemesinde tasarruf sağlar. Cıvatalar arasındaki maksimum mesafe A max, cıvata sayısını azaltmak için tasarım dışı (bağ) bağlantılarda atanır. Daha ince dış elemanın stabilitesi ile belirlenir. T Korozyon tehlikesini ortadan kaldırmak için cıvatalar arasındaki boşluklarda minimum sıkıştırma ve gerilmiş elemanların bağlantılarının sıkılığı (cıvata çapına bağlıdır) D).

Tablo 10.23

Cıvata yerleşimi

* Akma dayanımı 380 MPa'dan fazla olan çelikten imal edilen birleştirilmiş elemanlarda bulonlar arası minimum mesafe 3 olarak alınmalıdır. D.

Tabloda kabul edilen gösterimler:

D- cıvata için deliğin çapı;

T– en ince dış elemanın kalınlığı

Cıvataları dama tahtası düzeninde yerleştirirken, kuvvet boyunca merkezleri arasındaki mesafe en az alınmalıdır. A + 1,5D, Nerede A- kuvvet boyunca sıralar arasındaki mesafe, D- cıvata deliği çapı. Bu düzenleme ile elemanın kesiti Bir kuvvetin sadece bir bölümünde ("zikzak" boyunca değil) bulunan deliklerle zayıflaması dikkate alınarak belirlenir.

Cıvata somunlarının altına rondelalar takılmalıdır. Yüksek mukavemetli cıvatalardaki cıvatalı bir bağlantıda, rondelaların asıl amacı sıkarken cıvata başının veya somunun uç yüzeyindeki sürtünmeyi azaltmak olduğundan, cıvata başı ve somunun altına iki rondela takılması gerekir. A, B ve C doğruluk sınıfındaki cıvatalarla bağlantılarda (ikincil yapıların sabitlenmesi ve yüksek dayanımlı cıvatalardaki bağlantılar hariç), somunların (ayar yaylı rondelaları veya kilit somunları) gevşemesini önlemek için önlemler alınmalıdır.