Примери за изчисления на дървени конструкции: Учебник по дисциплината „Конструкции от дърво и пластмаси. Примери за изчисляване на дървени конструкции на горски инженерни конструкции. Примери за изчисляване и проектиране на дървени конструкции

Размер: px

Започнете да показвате от страницата:

Препис

1 Федерална агенция за образование Държавна агенцияпо-висок професионално образованиеУхта държавен технически университет Примери за изчисляване на дървени горски конструкции инженерни конструкции Урокв дисциплината "Горски инженерни конструкции" Ухта 008

2 УДК 634* 383 (075) Ч90 Чупраков, А.М. Примери за изчисляване на дървени конструкции на горски инженерни конструкции [Текст]: учебник. ръководство за дисциплината „Горски инженерни конструкции” / A.M. Чупраков. Ухта: USTU, село: ил. ISBN Учебникът е предназначен за студенти от специалност „Горска техника”. Учебникът съдържа примери за изчисляване на носещи елементи и конструкции от дърво, които последователно очертават прилагането на основните конструктивни разпоредби към решението практически проблеми. В началото на всеки параграф е дадена кратка информация за обяснение и обосновка на използваните методи за изчисление. Инструментариумпрегледан и одобрен от катедра „Технологии и дърводобивни машини”, протокол 14 от 07.12.07 г. и предложен за публикуване. Препоръчва се за публикуване от Редакционно-издателския съвет на Ухтинския държавен технически университет. Рецензенти: V.N. Пантилеенко, д-р, професор, ръководител. Катедра „Промишлено и гражданско строителство”; Е.А. Чернишов, генерален директор на компанията Severny Les LLC. Държавен технически университет в Ухта, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 ВЪВЕДЕНИЕ Това ръководство има основно образователна и методическа цел да научи студентите да прилагат теоретичната информация, представена в курса „Горски инженерни конструкции“, и способността да прилагат SNiP за решаване на практически проблеми. Примерите за изчисление във всеки раздел са предшествани от кратка информация за обяснение и обосновка на използваните изчислителни методи и техники за проектиране. Тази публикация е предназначена като ръководство за провеждане на практически занятия по време на изучаване на инженерни конструкции от дърво, при извършване на изчислителни и графични курсови работи, както и при разработване на конструктивната част на дипломни проекти. Мишена това ръководствозапълване на празнината в изчисляването на елементи от дървени конструкции, възможност за прилагане на SNiP за проектиране на дървени конструкции във връзка с изключването на дисциплината „Основи на строителството“ от учебната програма по специалността „Горско стопанство“. Необходимо е да се проектират дървени конструкции в строго съответствие с SNiPII.5.80 „Дървени конструкции. Норми за проектиране" и SNiPII.6.74 "Натоварвания и въздействия. Стандарти за проектиране“. В края на ръководството под формата на приложения са предоставени помощни и справочни данни, необходими за структурни изчисления. 3

4 ГЛАВА 1 ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ЕЛЕМЕНТИ НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ Дървените конструкции се изчисляват въз основа на две гранични състояния: носимоспособност(якост или стабилност) и чрез деформация (чрез деформация). Когато изчислявате с помощта на първото гранично състояние, трябва да знаете проектна устойчивост, а според втория модулът на еластичност на дървото. Дадени са основните изчислителни съпротивления на борова и смърчова дървесина в конструкции, защитени от влага и топлина. Изчислените съпротивления на дървесина от други видове се получават чрез умножаване на основните изчислени съпротивления по коефициентите на преход, дадени в. Неблагоприятните условия на работа на конструкциите се вземат предвид чрез въвеждане на коефициенти за намаляване на проектните съпротивления, чиито стойности са дадени в [1, табл. 10]. При определяне на деформациите на конструкции, разположени в нормални условияоперация, модулът на еластичност на дървесината, независимо от вида на последната, се приема равен на E = kgf/cm. При неблагоприятни експлоатационни условия се въвеждат корекционни коефициенти съгласно. Съдържанието на влага в дървесината, използвана за производството на дървени конструкции, трябва да бъде не повече от 15% за слепени конструкции, не повече от 0% за неслепени конструкции на промишлени, обществени, жилищни и складови сгради и не повече от 5% за добитък сгради, съоръжения на на откритои инвентарни конструкции на временни сгради и постройки. Тук и по-нататък в текста числата в квадратни скоби означават поредните номера на списъка с литература, даден в края на книгата. 4

5 1. ЦЕНТРАЛНО РАЗТЯГАЩИ ЕЛЕМЕНТИ Централните удължаващи елементи се изчисляват по формулата където N е проектната аксиална сила; ** нетна площ на разглежданото напречно сечение; N R, (1.1) p 5 NT; N T b r o s l b бруто площ на напречното сечение; площ на напречното сечение на отслабване на осл; R p е изчислената якост на опън на дървесината по дължината на влакната, Приложение 4. При определяне на площта на LT, всички отслабвания, разположени в участък с дължина 0 cm, се вземат, сякаш са комбинирани в един участък. Пример 1.1. Проверете здравината на дървената закачалка на гредите, отслабена от две резки h bp = 3,5 cm, странични разрези h st = 1 cm и отвор за болт d = 1,6 cm (фиг. 1.1). Изчислена сила на опън N = 7700 kgf, диаметър на труп D = 16 см. Решение. Обща площ на напречното сечение на пръта D 4 = 01 см. Площ на сегмента при дълбочина на рязане h bp = 3,5 см (Приложение 1), 1 = 3,5 см. Площ на сегмента при дълбочина на рязане h st = 1 см = 5,4 см Тъй като между отслабването от нарезите и отслабването на отвора Фиг. 1. Елемент на опън Тук и във всички следващи формули, освен ако не е направена уговорка, силовите фактори се изразяват в kgf, а геометричните характеристики в cm.

6 за разстояние между болтовете 8 см< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Пръчките с ниска гъвкавост се изчисляват само за якост с помощта на формулата N R. (1.) c Прътите с висока гъвкавост се изчисляват само за стабилност с помощта на формулата HT N r a s h R s. (1.3) Пръчките със средна гъвкавост с отслабване трябва да се изчисляват както за якост съгласно формула (1.), така и за стабилност съгласно формула (1.3). Изчислената площ (изчисление) на пръта за изчисляване на стабилността при липса на отслабване и с отслабване, което не се простира до краищата му (фиг. а), ако площта на отслабване не надвишава 0,5 br, се приема равна на 6

7 изчислено = 6p, където 6p е площта на брутното напречно сечение; за отслабване, което не се простира до краищата, ако зоната на отслабване надвишава 0,5 6p, изчислението се приема равно на 4/3 NT; със симетрично отслабване, простиращо се до ръбовете (фиг. b), изчисление = NT. Коефициентът на надлъжно огъване се определя в зависимост от изчислената гъвкавост на елемента по формулите: с гъвкавост на елемента λ 70 1 a 100 ; (1.4) с гъвкавост на елемента λ > 70 Фиг. Отслабване на компресирани елементи: а) не се простира до ръба; b) лицев ръб A, (1.5) където: коефициент a = 0,8 за дърво и a = 1 за шперплат; коефициент A = 3000 за дърво и A = 500 за шперплат. Стойностите на коефициента, изчислени по тези формули, са дадени в Приложението. Гъвкавостта λ на твърдите пръти се определя по формулата l 0, (1.6) където l 0 е проектната дължина на елемента. За да се определи проектната дължина на прави елементи, натоварени с надлъжни сили в краищата, коефициентът μ 0 трябва да се приеме равен: с шарнирни краища, както и с шарнирни връзки в междинните точки на елемент 1 (фиг. 3.1); r 7

8 с единия шарнирен и другия прищипан край 0,8 (фиг. 3.); с единия затиснат и другия свободен натоварен край (фиг. 3.3); със защипване на двата края 0,65 (фиг. 3.4). r радиус на инерция на сечението на елемента. Ориз. 3 Схеми за закрепване на краищата на прътите Радиусът на инерцията r в общия случай се определя от формулата r J br, (1.7) br където J br и 6p инерционният момент и брутната площ на напречното сечение на елементът. За правоъгълно сечение със странични размери b и h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. За кръгло напречно сечение (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9 Гъвкавостта на дизайна на компресираните елементи не трябва да надвишава следните гранични стойности: за основните компресирани елементи на хордите, опорните скоби и опорните стълбове на фермите, колони 10; за вторично компресирани елементи, междинни стълбове и скоби на ферми и др. 150; за свързващи елементи 00. Изборът на секции от централно компресирани гъвкави пръти се извършва в следния ред: а) те се задават от гъвкавостта на пръта (за основните елементи λ =; за вторичните елементи λ =) и се намира съответна стойност на коефициента; b) определя необходимия радиус на въртене и определя по-малък размер на напречното сечение; в) определете необходимата площ и задайте втория размер на напречното сечение; г) проверете приетото напречно сечение по формула (1.3). Компресираните елементи, изработени от трупи, при запазване на тяхната конусност, се изчисляват с помощта на секция в средата на дължината на пръта. Диаметърът на трупа в проектната част се определя по формулата D изчислено = D 0 +0,008 x, (1.8) където D 0 е диаметърът на трупа в тънкия край; x е разстоянието от тънкия край до разглеждания участък. Пример 1. Проверете здравината и стабилността на компресиран прът, отслабен в средата на дължината с два отвора за болтове d = 16 mm (фиг. 4, а). Напречно сечение на пръта b x h = 13 x 18 cm, дължина l =.5 m, краищата са шарнирни. Проектно натоварване N = kgf. Решение. Очаквана свободна дължина на пръта l 0 = l =,5 м. Минимален радиус на въртене на сечението r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 см. 9

10 Фиг. 4. Централно компресирани елементи Най-голямата гъвкавост, 7 6 Следователно прътът трябва да бъде проектиран както за здравина, така и за стабилност. Нетна площ на пръта nt = br osl = .6 13 = 19.4 см. Напрежение на натиск съгласно формула (1.) k g / s m. 1 9. 4 10

11 Коефициент на изкълчване съгласно формула (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Площта на отслабване е от брутната площ на около sl br 1, 8 5% Следователно, изчислената площ в този случай изч. = br = = 34 см. Напрежението при изчисляване на стабилността съгласно формула (1.3) до g s / s m R c 0, Пример 1.3. Изберете напречното сечение на стелажа на дървения блок (фиг. 4, b) със следните данни: проектна сила на натиск N = kgf; дължина на стойката l = 3,4 м, краищата са шарнирни. Решение. Задаваме гъвкавостта на стелажа на λ = 80. Коефициентът, съответстващ на тази гъвкавост, е = 0,48 (Приложение). Намерете необходимия минимален радиус на въртене (при λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 и необходимата площ на напречното сечение на стелажа (при φ = 0,48) tr N cm R 0, c Тогава необходимата ширина на напречното сечение на гредата съгласно формула (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 см. 0, 9 0, 9 В съответствие с асортимента от дървен материал, ние приемаме b = 15 см. Необходимата височина на сечението на гредата. единадесет

12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Вземете h = 18 cm; = = 70 см. Гъвкавост на пръта на приетото напречно сечение Напрежение l, 5 y r 0, m и n; u = 0,5. N k g s / s m 0, Пример 1.4. Дървена стойка с кръгло напречно сечение, като същевременно поддържа естествен наклон, носи натоварването N = (фиг. 4, c). Краищата на стойката са шарнирни. Определете диаметъра на стелажа, ако височината му е l = 4 м. Решение. Задаваме гъвкавостта λ = 80 и намираме коефициента, съответстващ на тази гъвкавост = 0,48 (Приложение). Определяме необходимия радиус на въртене и съответния диаметър на напречното сечение: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Определяме необходимата площ и съответния диаметър на напречното сечение: следователно tr N cm R 0, D "" tr Среден необходим диаметър c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 см. D; 4. 1

13 Вземаме диаметъра на трупа в тънкия край D 0 = 18 см. Тогава диаметърът в проектната част, разположена в средата на дължината на елемента, се определя по формула (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 см. 4 4 Проверка на приетото напречно сечение, 5 1 9, 6 ; 0,4 6; k g s / s m 0, ОГЪВАТЕЛНИ ЕЛЕМЕНТИ Елементите на дървените конструкции, които работят при огъване (греди), се изчисляват за якост и деформация. Изчисленията на якостта се извършват по формулата M R, (1.9) u W където M е моментът на огъване от проектното натоварване; W HT нетният момент на съпротивление на разглеждания участък; R u е изчислената устойчивост на огъване на дървото. Деформациите на огъващите елементи се изчисляват от действието на стандартните натоварвания. Стойностите на деформация не трябва да надвишават следните стойности: за греди между етажите 1 / 50 l; за греди тавански етажи, греди и греди 1 / 00 l; за летви и настилки 1/150 l, където l е проектното разстояние на гредата. Стойностите на огъващите моменти и отклоненията на гредите се изчисляват с помощта на общи формули строителна механика. За греда върху две опори, натоварени с равномерно разпределено натоварване, моментът и относителната деформация се изчисляват по формулите: HT 13

14 ql 8 М; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Проектният обхват се приема равен на разстоянието между центровете на опорите на гредите. Ако ширината на опората на гредата е предварителни изчисленияе неизвестен, тогава проектният обхват на гредата се приема за чист обхват l 0, увеличен с 5%, т.е. l = 1,05 l 0. При изчисляване на елементи, изработени от масивни трупи или трупи, нарязани на един, два или четири ръбове, вземете предвид естествения им наклон (конусност). При равномерно разпределено натоварване изчислението се извършва по участъка в средата на участъка. Пример 1.5. Проектирайте и изчислете таванския етаж с помощта на дървени греди, разположени на B = 1 m една от друга. Широчината на помещението (светъл участък) l 0 = 5 м. Решение. Приемаме този дизайн на пода (фиг. 5, а). Черепните пръти са приковани към дървените греди l, лежащи върху стените на сградата, върху които са положени търкалящи се дъски 3, състоящи се от солидна дъсчена настилка и четири пръта, подшити към нея (фиг. 5, b). Сух гипсова мазилка 4, покрити отвътре с битум. Върху дъсчената настилка първо се полага пароизолация 5 под формата на слой импрегнирана глина с дебелина cm, а след това изолацията 6 е експандиран перлит, вермикулит или други огнеупорни материали за запълване, приготвени от местни суровини и имащи плътност (обемна маса) γ = kg/m 3. Дебелина на изолационния слой 1 см. Върху изолацията се полага защитна варо-пясъчна кора с дебелина 7 см. Изчислете натоварванията. Определяме натоварванията на 1 m подова настилка (Таблица 1.1). 14

15 Фиг. 5. Към изчисляването на гредите на таванския етаж Таблица 1.1 Елементи и изчисляване на натоварванията Варо-пясъчна кора, 0, Изолация, 0,1 350 Глинена смазка, 0, Валцувани дъски (подови настилки + 50% върху пръти), 0,5 Суха мазилка с битум, 0 , 5 Полезен товар Общо... Стандартно натоварване, kgf/m g, Коефициент на натоварване 1, 1, 1, 1.1 1.1 1.4 Проектно натоварване, kgf/m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, Не вземаме предвид собственото тегло на гредите, тъй като натоварванията от всички други подови елементи, изброени в таблицата, се приемат за разпределени върху цялата площ, без да се изключват площите, заети от гредите. 15

16 Изчисляване на подови греди. При поставяне на греди на всеки 1 m линейното натоварване на гредата е: стандартно q H = 11 1 = 11 kgf / m; изчислено q=65 1=65 kgf/m. Проектен обхват на гредата l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 м Момент на огъване съгласно формула (1.10) M k gf / m 8 Изискван момент на съпротивление на гредата W tr M cm R и 130 Като се има предвид сечението ширина b = 10 cm, намерете h tr 6W tr, 6 см. b 10 Вземаме греда с напречно сечение bxh = 10 x cm с W = 807 cm 3 и J = 8873 cm 4. Относително отклонение по формула (1.11 ) f l 3 5, Изчисляване на преобръщането на щита напред. Ние изчисляваме панелната палуба за два случая на натоварване: а) постоянно и временно натоварване; б) монтаж центриран проектно натоварване P = 10 kgf. В първия случай изчисляваме настилката за лента с ширина 1 м. Натоварване на 1 линейна линия. m проектна лента: q H = 11 kgf / m; q = 65 kgf/m. Проектно разстояние на настилката a 4 l B b см. H Тук B е разстоянието между осите на гредите; b ширина на сечението на лъча; и ширината на напречното сечение на черепния блок.. 16

17 Момент на огъване M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m 8 Дебелината на подовите плочи се приема равна на δ = 19 mm. Съпротивителните и инерционните моменти на проектната лента на настилката са равни на: W Напрежение на огъване J, cm; , cm, k g s / s м. 6 0, Относително отклонение fl 3 5, Значителни запаси от якост и твърдост на подовата настилка позволяват използването на дъски от клас III за нейното производство. Когато дебелината на подовата настилка се намали до 16 mm, нейната деформация ще бъде повече от максималната. Ако има разпределителни пръти, подгънати отдолу, се приема, че концентрираното натоварване е разпределено върху ширина на палубата от 0,5 m. Считаме, че натоварването е приложено в средата на разстоянието на палубата. Огъващ момент M Pl H k g s / s м. 4 4 Момент на съпротивление на проектната лента. Ш 5 0 1,1 см. 6 17

18 Напрежение на огъване, g s / s m, 3 0,1 където 1 е коефициент, отчитащ кратката продължителност на действие инсталационно натоварване. 4. ОГЪВАТЕЛНИ ЕЛЕМЕНТИ НА ОПЪН И НАТИС Огъване Елементите на опън и натиск са подложени на едновременното действие на аксиални сили и огъващ момент в резултат на напречно огъване на пръта или ексцентрично прилагане на надлъжни сили. Прътите за огъване на опън се изчисляват по формулата N M R p R. (1.1) p W R H T H T и прътите за огъване на натиск в равнината на огъване се изчисляват по формулата N M R c R W R H T H T u c, (1.13) където коефициентът, отчитащ допълнителния момент от надлъжната сила по време на деформация на пръта, определена по формулата 1 N 3100 R с br. Сгъстени пръти за огъване с по-ниска твърдост на напречното сечение в равнината, перпендикулярна на огъването, трябва да се проверят в тази равнина за обща стабилност, без да се отчита моментът на огъване съгласно формула (1.3). 18

19 Пример 1.6. Проверете якостта на греда с напречно сечение 13 x 18 cm (фиг. 6), опъната от сила N = kgf и огъната от концентрирано натоварване P = 380 kgf, приложено в средата на участъка l = 3 m , Напречното сечение на пръта на това място е отслабено от два отвора за болтове d = 16 mm. Ориз. 6. Елемент за огъване на опън Разтвор. Максимален момент на огъване M Pl k g s / m. 5750 HT вижте 0,5 ч 9 19

20 Напрежение по формула (1.1), k g s / s m 1 9, Пример 1.7. Проверете здравината и стабилността на компресирано-огъващия се прът, шарнирно закрепен в краищата (фиг. 7). Размери на сечението b x h = 13 x 18 cm, дължина на пръта l = 4 м. Проектна сила на натиск N = 6500 kgf, проектна концентрирана сила, приложена в средата на дължината на пръта, P = 400 kgf. Ориз. 7. Компресирани огъващи елементи Решение. Нека проверим здравината на пръта в равнината на огъване. Проектен огъващ момент от напречно натоварване M Pl k g s / m.4 4 Площ на сечението = = 34 см. Съпротивителен момент на сечението W x = bh /6 = 70 cm 3. 0

21 Радиус на инерция на сечението спрямо оста X r к = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Гъвкавост на пръта x 5, Коефициент по формула (1.14), Напрежение по формула (1.13) k g s / s m 3 4 0, Нека проверим стабилността на пръта в равнина, перпендикулярна на завоя. Радиус на инерция на сечението спрямо оста Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 см. Гъвкавост на пръта спрямо оста Y y 3,7 6 Коефициент на изкълчване (както е приложен) φ = 0,76. Напрежение по формула (1.3) k g s / s m 0,

22 ГЛАВА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ВРЪЗКИ НА ЕЛЕМЕНТИ НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ 5. СВЪРЗВАНИЯ ВЪРХУ ВРЕЗИ Елементите на вдлъбнатини са свързани главно под формата на челни вдлъбнатини с един зъб (фиг. 8). Челните прорези са проектирани за смачкване и разцепване при условие, че проектната сила, действаща върху връзката, не надвишава проектната носеща способност на последната. Ориз. 8. Фронтален разрез

23 Изчисляването на челните прорези за смачкване се извършва по основната работна равнина на смачкване, разположена перпендикулярно на оста на съседния компресиран елемент, за общата сила, действаща в този елемент. Изчислената носимоспособност на връзката от състоянието на смачкване се определя по формулата T R cm cm cm, (.1) където е площта на смачкване; R cm cm изчислена устойчивост на дървесина на смачкване под ъгъл спрямо посоката на влакната, определена по формулата R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Дълбочината на прорезите в опорните възли на прътовите конструкции трябва да бъде не повече от 1 3 h, а в междинните възли не повече от 1 4 h, където h е размерът на напречното сечение на елемента в посоката на рязане. Проектната носеща способност на връзка въз основа на състоянието на срязване се определя по формулата където е площта на срязване; sk av, (.3) s k s k s k T R av R изчислена средна устойчивост на раздробяване на дървесината над зоната на разцепване sk. Дължината на зоната на срязване l sk при челни срезове трябва да бъде най-малко 1,5 h. Средната изчислена устойчивост на раздробяване върху площта на срязване с дължина на платформата не повече от h и десет дълбочини на вмъкване във връзки от бор и смърч се приема равна на средно 1 /. R k gf s m За дължина l ck повече от h, изчислената устойчивост на срязване се намалява и се взема съгласно таблица 1. 3

24 sr l sk h Таблица.1,4,6,8 3 3, 3.33 R, k gf / s msk 1 11.4 10.9 10.4 10 9.5 9. 9 За междинни стойности на съотношението l sk / h стойностите на изчислените съпротивления се определят чрез интерполация. Пример.1. Проверете носещата способност на носещата единица на фермата, решена чрез челен прорез с един зъб (фиг. 8, а). Сечение на гредите b x h = 15 x 0 cm; ъгъл между коланите " "(s в 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); дълбочина на рязане h = 5,5 см; дължина на платформата за срязване l ск = 10 h рр = 55 cm; изчислена сила на натиск в горния пояс N c = 8900 kgf. Решение. Изчислена устойчивост на дървесина на смачкване под ъгъл по формулата (.) Площ на смачкване 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Носеща способност на връзка от условието за носеща якост по формулата (.1) T 8 8, N до gs. cm Изчислителна сила, действаща върху зоната на срязване, T N N c o s до gf. Площ на срязване p c c c c k l b cm c.. 4

25 Изчислена средна устойчивост на раздробяване на дървесината при отношение l sk / h = 55/0 =,75 av sk 1 0,1 / (виж таблица 1). R k gf s m Товароносимост на връзката от условието за якост на откъртване по формула (.3) T sk, k gf. Пример.. Изчислете челния вдлъбнатина на триъгълна опорна единица покривна ферма(Фиг. 8, b). Кордите на фермата са изработени от трупи с проектен диаметър във възела D = cm. Ъгълът между кордите е a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Проектната сила на натиск в горния пояс е N c = kgf Решение Проектна устойчивост на смачкване на дървесина при даден ъгъл cm / (Приложение 4). cm cm Използвайки Приложение 1, намираме, че при D = cm най-близката площ seg = 93,9 cm съответства на дълбочината на рязане h bp = 6,5 см. Приемаме h bp = 6,5 cm, което е по-малко от максималната дълбочина на рязане, което в този случай, като се вземе предвид необходимото подрязване на трупа на долния пояс до дълбочина h CT = cm е 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Дължина на режещия пояс (ширина на равнината на срязване) при h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Приложение 15

26 Необходима дължина на равнината на срязване при av R = 1 kgf/cm: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Приемаме l sk = 38 cm, което е повече от 1,5 h = 1,5 () = 30 см. Тъй като дължината на равнината на срязване се оказа по-малка от h = () = 40 cm, cp, тогава приетата стойност R = 1 kgf / cm съответства на стандартите. sk Подреждаме опорната греда от плочи с диаметър см. За опорната възглавница вземаме същата плоча с горен ръб от см, което ще осигури опорна ширина b 1 = 1,6 см (Приложение 1). Носещо напрежение върху зоната на контакт между подлъча и опорната възглавница N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm, където 4 kgf / cm е изчисленото съпротивление на лагер R CM90 през влакната в опорните равнини на конструкциите.., 6. ВРЪЗКИ НА ЦИЛИНДРИЧНИ КУЧЕТА Прогнозната носимоспособност способността за един разрез на цилиндричен дюбел във връзки на елементи от бор и смърч при насочване на силите по влакната на елементите се определя от формули: според огъването на дюбела T и = 180 d + a, но не повече от 50 d; чрез срутване на средния елемент с дебелина T c = 50 cd; според срутването на най-външния елемент с дебелина a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Броят на дюбелите n H, които трябва да бъдат поставени във връзката за предаване на силата N, се намира от израз 6

27 n H N, (.5) където T n е по-малката от трите стойности на носещата способност на дюбела, изчислена по формули (.4); p s брой срезове на дюбели. Изчислената носеща способност на дюбела T n може да се определи и с помощта на Приложение 5. Разстоянието между осите на дюбелите трябва да бъде най-малко: по влакната s 1 = 7 d; напречно на влакната s = 3,5 d и от ръба на елемента s 3 = 3 d. Изчислителната носеща способност на цилиндричен дюбел T n, когато силата е насочена под ъгъл a към влакната на елементите, се определя като по-малката от трите по формулите: H nt (1 8 0), но не повече от T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Ъгъл α и градуси Таблица. Коефициент k a за стоманени дюбели с диаметър в mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Забележка. Стойностите на коефициента ka за междинни ъгли се определят чрез интерполация. Пример.3. Съединението на долния опънат пояс на фермата (фиг. 9, а) се извършва с помощта на дъски, свързани към колана с дюбели, изработени от кръгла стомана. Коланът е изработен от трупи с диаметър на фугата 19 см. За да се осигури плътно прилягане на наслагванията, трупите са изсечени от двете страни с 3 см до дебелина c = 13 см. Накладките са направени от дъски с напречно сечение a x h = 6 x 18 см. Изчислителна сила на опън N = kgf. Изчислете връзката. 7

28 Фиг. 9. Съединения върху стоманени цилиндрични дюбели Решение. Диаметърът на дюбелите се определя приблизително равен на (0,0,5) a, където a е дебелината на облицовката. Приемаме d = 1,6 см. Определяме изчислената носимоспособност на дюбела на сечение по формули (.4): H , ; T k gs k gs T c Ta , k gs; , към г-жа 8

29 Най-малката изчислена товароносимост Tn = 533 kgf. Двойни дюбели. Необходим брой дюбели по формула (.5): n H , 9 бр. Приемаме 1 дюбел, от които 4 болта от всяка страна на сглобката. Поставяме дюбелите в два надлъжни реда. Разстояние между дюбелите по влакната: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (приема се 1 cm). Разстоянието от оста на дюбелите до ръба на наслагванията е s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (приемайки 5 cm). Разстоянието между дюбелите през влакната е s h s = 8 см > 3,5 d = 5,6 см. 3 Нетна площ на напречното сечение на колана минус странични шевове и отслабване от отвори за дюбели. D 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Отслабена площ на напречното сечение на облицовките HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Напрежение на опън в облицовките N, k gf / s m. HT 1 7 7, 6 Пример.4. В напречната греда на наклонени греди (фиг. 9, b) възниква сила на опън от N = 500 kgf. Напречната греда е направена от две плочи с диаметър Dpl = 18 см. Плочите покриват от двете страни крак на греда от трупи D = см и се закрепват към него с два болта d = 18 мм, работещи като двунасечени дюбели. Дълбочина на смилане 9

30 на крака на греда в кръстопътя на напречната греда h "ST = 3 cm. За плътно прилягане на болтовите шайби плочите се изрязват на дълбочина h ST = cm. Ъгълът между посоката на напречната греда и крак на гредата е a = 30 Проверете здравината на връзката Решение Носещата способност на стоманен цилиндричен дюбел на срез с посока на силата под ъгъл спрямо влакната се определя по формулите (.6): H 0, 9 (, 8 7) , ; 9 коефициент k a, определен от таблицата; c = D h st = 3 = 16 cm дебелина на средния елемент; a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm дебелина на външния елемент Най-малка товароносимост на дюбела T n = 647 kgf Пълна носимоспособност на връзката p n p s T n = == 588 > 500 kgf Разстоянието от оста на дюбела до края на напречната греда се взема s 1 = 13 см > 7 1, 8 = 1,6 см. Разстоянието между осите на дюбелите напречно до оста на напречната греда вземаме s = 6 см и напречно на оста на крака на гредите. И така, нека обобщим: "s = 9 см. Способността на материала да устои на външни силови влияния се нарича механични свойства. Механичните свойства на дървесината включват: якост, еластичност, пластичност и твърдост. Силата на дървото се характеризира със способността му да устои на външни сили (натоварвания). тридесет

31 Силите, които се противопоставят на външни въздействия (натоварвания), се наричат вътрешни силиили стрес. По този начин в сеченията на дървените конструкции възникват напрежения на натиск, опън, огъване, срязване (смачкване) или раздробяване. Разгледаните методи за изчисляване на дървени конструкции са насочени към типични типове конструкции, изучавани в дисциплината „Лесотехнически конструкции“. . Необходимо е да се проектират дървени конструкции в строго съответствие с SNiP и GOST. 31

32 приложения 3

33 Диаметър в cm Индикатори B B B B B B B B B B B B B B B B B 4.8 1.6 5 1.68 5.3 1.75 5.37 1.8 5.57 1.87 5.76 1.93 5.91 1.98 6.08, 04 6.5.09 6.4.14 6.55, 6 .7.4 6.85.3 Размери на хордите b в cm и площите в cm на сегментите Рязане дълбочина 0.5 1 1.5.5 3 3.5 4 4.5 5 7.34 7.14.39 7.7.45 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6.6 4.5 6.9 4.7 7, 4.88 7.47 5.06 7.8 5.4 8 5.4 8, 5,56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9.3 9.51 9.6 9.83 9.9 10.1 8.5 5.7 10, 10.4 8.7 5.87 8.9 6 9, 6.17 9.4 6.31 9.6 6.44 9.8 6.58 10.5 10.7 8.91 1.4 9.39 1,9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14.5 10.4.1 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11.1 11.3 11.4 11.5 11.6 11.8 10 6.71 1. 1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16.3 13.6 1.6 17.1.9 17.6 11.9 1 13.6 18.4 1.4 1.5 1.6 1.7 13.6 3.3 10.9 7.5 11.5 8.8 1.1 30.1 1 5.1 1.7 31.4 13.4 7. 9 13 .8 8.8 14.3 9.6 14.7 30.4 14 3.9 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15.9 3.6 13 ,8 18.8 14.1 19.1 14.4 19.5 1.7 19.9 13.1 13, 15 5.5 16, 33.4 13, 3.5 13.7 33.7 14, 34.8 14.7 35.9 15, 36.9 15.6 3 7,9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1.7 16.3 7.6 15 0.4 16.6 8.7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 18, 5 44.4 18.9 45.8 19.3 46.3 11.4 1.4 40.7 1.7 36.6 13.3 37,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17.7 55.9 17.4 48.4 17.9 49.5 18.3 50.7 18.8 51.8 19.5.9 18.57.4 18.7 58.8 19.60.1 19.7 61.4 0.1 6, 7 Приложение 1 14.1 51.5 14. 8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 Край прил. 1 в кръгли секции за различни дълбочини на вложките h BP в cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76, 8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7. 6 19,4 91, 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0.6 76, 3 0. 86. 0.7 96.5 1. 107 1. 78. 0.8 88.4 1.3 99 1.8 110. 11.6 13 0.7 80.1 1.4 90.5 1.9 101.4 113.9 14 3.81.9 1.9 9.7.7 84.5 94.7 3.130 4.6 14 5.4 167.85 .4 3 96.7 3.10 4, 171.7 87.1 3.5 98.7 4, 111 4.8 13 5, 188 3, 88.9 19 8.3 06

35 35 Гъвкавост λ Приложение Стойност на коефициента φ Коефициент φ .99 0.99 0.988 0.986 0.984 0.98 0.98 0.977 0.974 0.968 0.965 0.961 0.958 0.954 0.95 0.9 46 0,94 0,937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,7 76 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,67 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0,535 0,53 0 .508 0.484 0.473 0.461 0.45 0.439 0.49 0.419 0.409 0.4 0.383 0.374 0.3 66 0.358 0.351 0.344 0.336 0.33 0.33 0.31 0.304 0.98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Край прил. Flexibility λ Coefficient φ .56 0.5 0.47 0.43 0.39 0.34 0.3 0.6 0, 0.16 0.1 0.08 0.05 0.0 0.198 0.195 0.19 0.189 0.183 0.181 0.178 0.175 0.173 0.17 0.168 0.165 0.163 0.158 0.156 0.154 0.15 0.15 0.147 0.145 0.144 0.14 0.138 0.136 0.134 0.13 0.13 0.19 0.17 0.16 0.14 0.11 0.1 0.118 0.117 0.115 0.114 0.11 0.111 0.11 0.107 G, 106 0.105 0.104 0.10 0.101 0.1 0.099 0.098 0.096 0.095 0.09 4 0,093 0, 09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Приложение 3 Изчислени данни Височина h=k 1 D 1 0,5 Площ на сечението =k D 0,785 0,393 Разстояние от неутралната ос до най-външните влакна: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9 Инерционен момент: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Момент на съпротивление: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Максимален радиус на въртене r min =k 9 D 0,5 0,13 37

38 Крайна кор.971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,04 5 0,0476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0 .097 0.13 0.47 0.41 0.44 0,031 38

39 Проектни характеристики на материалите Допълнение 4 Състояние на напрежение и характеристики на елементите Обозначение Проектна устойчивост MPa leniya, за kgf / cm класифицирана дървесина Огъване, компресиране и смачкване на влакна: а) елементи с правоъгълно напречно сечение (с изключение на посочените в параграфи „b“ ” и „в”) с височина до 50 cm б) елементи от правоъгълно сечение с ширина над 11 до 13 cm с височина на профила от над 11 до 50 cm в) елементи от правоъгълно сечение с ширина над 13 cm с височина на сечението от над 13 до 50 cm d) елементи от обла дървесина без вложки в проектната част. Напрежение по протежение на влакната: а) неслепени елементи б) залепени елементи 3. Компресия и смачкване по цялата площ напречно на влакната 4. Локално смачкване напречно на влакната: а) в опорните части на конструкциите, челни и възлови връзки на елементи б) под шайби при ъгли на смачкване от 90 до Раздробяване по протежение на влакната: а) при огъване на незалепени елементи б) при огъване на залепени елементи в) в челни срезове за максимално напрежение R и, R c, R cm R и, R c , R cm R и, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Напрегнато състояние и характеристики на елементите Проектни характеристики на материалите Наименование End adj. 4 Изчислено съпротивление MPa leniya, за kgf/cm класифицирана дървесина 1 3 g) локално в лепилни съединенияза максимално напрежение 6. Срязване напречно: а) във фуги на незалепени елементи б) във фуги на залепени елементи 7. Опън напречно на влакната на елементи от ламинирана дървесина R ck R ck.90 R ck.90 R p .90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0.35 3.5 ЗАБЕЛЕЖКА: 1. Проектното съпротивление на дървесината на смачкване под ъгъл спрямо посоката на влакната се определя по формулата R cm R cm 3 1 (1) s в R R cm 90. Изчислената устойчивост на дървесина срещу раздробяване под ъгъл спрямо посоката на влакната се определя по формулата R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40

41 Библиография 1. SNiP II Дървени конструкции. Стандарти за проектиране. SNiP IIB. 36. Стоманени конструкции. Стандарти за проектиране. 3. SNiP II6.74. Натоварвания и въздействия. Стандарти за проектиране. 4. Иванин, И.Я. Примери за проектиране и изчисляване на дървени конструкции [Текст] / I.Ya. Иванин. М.: Госстройиздат, Шишкин, В.Е. Конструкции от дърво и пластмаса [Текст] / V.E. Шишкин. М .: Стройиздат, Инженерни конструкции на горското стопанство [Текст]: указания за изпълнение на проект за дървен мост за студенти от специалността „Инженерство в горското стопанство” / A.M. Чупраков. Ухта: USTU,

42 Съдържание Въведение... 3 Глава 1 Изчисляване на елементи от дървени конструкции Централно опънати елементи... 5 Централно компресирани елементи Огъваеми елементи Елементи за огъване на опън и натиск Глава Изчисляване на връзките на елементи от дървени конструкции... 5 Връзки на нарези... 6 Връзки върху цилиндрични дюбели.. 6 Приложения... 3 Библиография

43 Учебно издание Chuprakov A.M. Примери за изчисляване на дървени конструкции на горски инженерни конструкции Редактор на учебник I.A. Bezrodnykh Corrector O.V. Moisenia Технически редактор L.P. План Коровкин 008, позиция 57. Подписан за печат.Компютърен набор. Шрифт Times New Roman. Формат 60х84 1/16. Офсетова хартия. Ситопечат. Условно фурна л.,5. Уч. изд. л., 3. Тираж 150 бр. Заповед 17. Държавен технически университет в Ухта, Ухта, ул. Первомайская, 13 Отдел за оперативен печат на USTU, Ухта, ул. Октябрьская, 13.

ФЕДЕРАЛНА АГЕНЦИЯ ЗА ОБРАЗОВАНИЕ FGOU VPO КАЗАН ДЪРЖАВЕН АРХИТЕКТУРЕН И СТРОИТЕЛЕН УНИВЕРСИТЕТ Катедра по метални конструкции и изпитване на конструкции МЕТОДОЛОГИЧЕСКИ ИНСТРУКЦИИ за практически

ЛЕКЦИЯ 3 Дървените конструкции трябва да се изчисляват по метода на граничното състояние. Граничните състояния на конструкциите са тези, при които те престават да отговарят на изискванията за експлоатация.

Изчисляване на елементи от стоманени конструкции. Планирайте. 1. Изчисляване на елементи от метални конструкции по гранични състояния. 2. Стандартни и проектни съпротивления на стоманата. 3. Изчисляване на елементи от метални конструкции

Федерален държавен бюджет на Министерството на образованието и науката на Руската федерация образователна институция висше образование"Томски държавен университет по архитектура и строителство"

ЛЕКЦИЯ 4 3.4. Елементи, подложени на аксиална сила с огъване 3.4.1. Огъващи се на опън и ексцентрично опънати елементи Гъвкавите на опън и ексцентрично опънатите елементи работят едновременно

Лекция 9 Дървени стелажи. Натоварванията, възприемани от плоските носещи конструкции на покритието (греди, покриващи дъги, ферми), се предават на основата чрез стелажи или колони. В сгради с дървени носещи конструкции

ЛЕКЦИЯ 8 5. Проектиране и изчисляване на DC елементи от няколко материала ЛЕКЦИЯ 8 Изчисляването на елементи от ламинирана дървесина с шперплат и подсилени дървени елементи трябва да се извърши съгласно дадения метод

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ Федерална държавна образователна институция за висше образование "Тихоокеански Държавен университет» ИЗЧИСЛЯВАНЕ И ПРОЕКТИРАНЕ НА СТОМАНИ

ЛЕКЦИЯ 10 ВИДОВЕ СЪЕДИНЕНИЯ В ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ. ВРЪЗКИ НА BEHZ СПЕЦИАЛНИ ВРЪЗКИ Цел на лекцията: студентите ще развият компетенции за изучаване на методите за свързване на дървени елементи и принципите на тяхното изчисляване

Надеждност на строителни конструкции и основи. Дървени конструкции. Основни разпоредби за изчислението СТАНДАРТ CMEA ST CMEA 4868-84 СЪВЕТ ЗА ИКОНОМИЧЕСКА ВЗАИМНА ПОМОЩ Надеждност на строителните конструкции и

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА САМАРСКА ОБЛАСТ Държавна бюджетна образователна институция за средно професионално образование "Политехнически колеж в Толиати" (GBOU SPO "TPT")

Министерство на образованието и науката на Руската федерация Федерална държавна бюджетна образователна институция за висше професионално образование "Томск държавен архитектурно-строителен

Министерството на образованието и науката на Руската федерация Сиктивкарски лесовъден институт, клон на държавната образователна институция за висше професионално образование "Санкт Петербург

164 МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ ФЕДЕРАЛНА ДЪРЖАВНА БЮДЖЕТНА ОБРАЗОВАТЕЛНА ИНСТИТУЦИЯ ЗА ВИСШЕ ПРОФЕСИОНАЛНО ОБРАЗОВАНИЕ „ЛИПЕЦК ДЪРЖАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ“

Проектиране на заварени конструкции Ферми Обща информация Фермата е решетъчна конструкция, състояща се от отделни прави пръти, свързани помежду си в възли. Фермата работи при огъване от

ПРАКТИЧЕСКА РАБОТА 4 ИЗЧИСЛЯВАНЕ И КОНСТРУКЦИЯ НА ФЕРМИ ЦЕЛ: да се разбере процедурата за изчисляване и проектиране на ферма, изработена от равни ъгли на фланеца. ПРИДОБИТИ СПОСОБНОСТИ И УМЕНИЯ: способност за използване

Министерство на образованието и науката на Руската федерация ЮГРА ДЪРЖАВЕН УНИВЕРСИТЕТ Инженерен факултет Катедра Строителни технологии и конструкции ИЗПОЛЗВАЩИ СОФТУЕРНИЯ КОМПЛЕКС SAP

1 - Методика за определяне на носещата способност на елементи от прозоречни блокове и фасади. (проект) - 2 - Внимание! Преработвателното предприятие избира дизайна на AGS системата на своя собствена отговорност,

Проектиране на метални конструкции. греди. Греди и клетки за греди Съединител за греди Стоманена плоска настилка Избор на сечението на валцована греда Валцованите греди са проектирани от I-греди или канали

Изчисляване на греда 1 Първоначални данни 1.1 Диаграма на греда Участък A: 6 м. Участък B: 1 м. Участък C: 1 м. Разстояние между гредите: 0,5 м. 1.2 Натоварвания Име q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q р , kg/m Постоянно 100 50 1 1 50

БЕЛ РУСКИ НАЦИОНАЛЕН ТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ ПО СТРОИТЕЛСТВО НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИ СЕМИНАР ПРОБЛЕМИ НА ПРЕХОДА КЪМ ЕВРОПЕЙСКИ

Министерство на образованието и науката на Руската федерация НАЦИОНАЛНО ИЗСЛЕДВАНЕ МОСКОВСКИЯ ДЪРЖАВЕН ГРАЖДАНСКИ УНИВЕРСИТЕТ Катедра по метални и дървени конструкции ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА КОНСТРУКЦИИ

СЪДЪРЖАНИЕ Въведение.. 9 Глава 1. НАТОВАРИ И ВЪЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Класификация на товарите 15 1.2. Комбинации (комбинации) от товари..... 17 1.3. Определяне на проектните натоварвания.. 18 1.3.1. Постоянно

Астрахански колеж по строителство и икономика Процедурата за изчисляване на предварително напрегната куха плоча за якост за специалност 713 „Строителство на сгради и конструкции“ 1. Проектна задача

Астрахански колеж по строителство и икономика Процедурата за изчисляване на предварително напрегната греда (напречна греда) за якост за специалност 2713 „Строителство на сгради и конструкции“ 1. Проектна задача

UDC 624.014.2 Характеристики на изчисляване на подпорни възли на тришарнирни дъски с дълги разстояния. Сравнителен анализ на дизайнерски решения Krotovich A.A. (Научен ръководител Згировски А.И.) Белоруски

Стоманени ферми. Планирайте. 1. Обща информация. Видове ферми и общи размери. 2. Изчисляване и проектиране на ферми. 1. Обща информация. Видове ферми и общи размери. Фермата е пръчкова конструкция

ЛЕКЦИЯ 5 Дължината на стандартния дървен материал е до 6,5 м, размерите на напречното сечение на гредите са до 27,5 см. При създаването на строителни конструкции възниква необходимостта от: - увеличаване на дължината на елементите (увеличаване),

А.М. Газизов Е.С. Синегубова ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА КОНСТРУКЦИИ ОТ СЛЕПЕН ГРЕД Екатеринбург 017 МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО НА РУСИЯ FSBEI НА HE "УРАЛСКИ ДЪРЖАВЕН ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ" Катедра по иновативни технологии и

Контролни въпросивърху якостта на материалите 1. Основни принципи 2. Кои са основните хипотези, предположения и предпоставки, които са в основата на науката за якостта на материалите? 3. Какви основни проблеми решава?

Астрахански колеж по строителство и икономика Процедурата за изчисляване на предварително напрегната оребрена плоча за якост за специалност 713 „Строителство на сгради и конструкции“ 1. Проектна задача

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ Федерална държавна бюджетна образователна институция за висше образование "УЛЯНОВСК ДЪРЖАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ" В. К. Манжосов

ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ПРОЕКТИРАНЕТО НА ДЪРВЕНИ ДОГРАМИ Забележителна история на Fachwerk (на немски: Fachwerk) рамкова конструкция, фахверкова конструкция) вид строителна конструкция, в която е носещата основа

ЦНИИСК ИМ. В. А. КУЧЕРЕНКО РЪКОВОДСТВО ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА ЗАВАРЯНИ ФЕРМИ ОТ ЕДИН ЪГЪЛ МОСКВА 1977 рамкова конструкцияЦЕНТРАЛЕН ИЗСЛЕДОВАТЕЛСКИ ИНСТИТУТ С ОРДЕН НА ТРУДОВОТО ЧЕРВЕНО ЗНАМЕ

Министерство на образованието на Руската федерация Санкт Петербургски държавен технически университет УТВЪРЖДАВА Ръководител. Катедра "Строителни конструкции и материали" 2001 Белов В.В. Дисциплинарна програма

РАБОТНА ПРОГРАМА на дисциплината Конструкции от дърво и пластмаса по направление (специалност) 270100.2 „Строителство” - бакалавър Инженерно-строителен факултет Форма на обучение редовна Блок дисциплини СД

Изчисляване на подови конструкции и колони на сграда от стоманена конструкция Изходни данни. Размери на сградата в план: 36 m x 24 m, височина: 18 m Място на строителство: Челябинск (III снежен район, II ветров район).

А.М. Газизов ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА СТРОИТЕЛНИ КОНСТРУКЦИИ ОТ ШПЕРПЛАТ Екатеринбург 2017 г. МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА ФЕДЕРАЛЕН ГБОУ НА ЗДРАВЕОПАЗВАНЕТО "УРАЛСКИ ДЪРЖАВЕН ЛЕСОТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ" Катедра по иновативни технологии

СЪДЪРЖАНИЕ 1 ПАРАМЕТРИ НА ПРОЕКТИРАНЕ 4 ПРОЕКТИРАНЕ И ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ГОРНАТА ЧАСТ НА КОЛОНА 5 1 Оформление 5 Проверка на стабилността в равнината на огъване 8 3 Проверка на стабилността от равнината на огъване 8 3 КОНСТРУКЦИЯ

Приложение Министерство селско стопанствоФедерална държавна бюджетна образователна институция за висше образование на Руската федерация Саратовски държавен аграрен университет на име

Оценка на носещата способност на тухлена зидария Стените на зидарията са вертикални носещи елементисграда. Въз основа на резултатите от измерванията са получени следните изчислителни размери на стените: вис

ПРАКТИЧЕСКА РАБОТА 2 ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ИЗПЪНТЕНИ И КОМПРЕСОВАНИ ЕЛЕМЕНТИ НА МЕТАЛНИ КОНСТРУКЦИИ ЦЕЛ: Да се разбере целта и процедурата за изчисляване на централно опънати и централно компресирани елементи от метални конструкции.

СЪДЪРЖАНИЕ Предговор... 4 Въведение... 7 Глава 1. Механика на абсолютно твърдо тяло. Статика... 8 1.1. Общи положения... 8 1.1.1. Модел на абсолютно твърдо тяло... 9 1.1.2. Сила и проекция на сила върху оста.

4 ДОПЪЛНИТЕЛНИ ИЗИСКВАНИЯ КЪМ ПРОЕКТИРАНЕТО НА I-TEE ЕЛЕМЕНТИ С ГОФРИРАНА СТЕНА 4.. Общи препоръки 4.. В елементи от сложно I-образно сечение за повишаване на тяхната издръжливост и

Изрезка 2-23-81 стоманени конструкцииизтеглете pdf >>>

Snip 2-23-81 стоманени конструкции изтеглете pdf >>> Snip 2-23-81 стоманени конструкции изтеглете pdf Snip 2-23-81 стоманени конструкции изтеглете pdf Болтове с клас на точност А трябва да се използват за връзки в

Лекция 9 (продължение) Примери за решения за устойчивост на компресирани пръти и задачи за независимо решениеИзбор на напречното сечение на централно компресиран прът от условието за стабилност Пример 1 Показан прът

Доклад 5855-1707-8333-0815 Изчисляване на якостта и стабилността на стоманен прът съгласно SNiP II-3-81* Този документсъставен въз основа на доклад за изчисляване на метален елемент, извършен от администратора на потребителя

МЕТОДИЧЕСКИ УКАЗАНИЯ 1 ТЕМА Въведение. Инструктаж по безопасност. Входящ контрол. ВЪВЕДЕНИЕ В ПРАКТИЧЕСКИ УРОЦИ ПО ДИСЦИПЛИНАТА ПРИЛОЖНА МЕХАНИКА. ИНСТРУКЦИИ ПО ПОЖАРНА И ЕЛЕКТРИЧЕСКА БЕЗОПАСНОСТ.

6-ти семестър Обща устойчивост на метални греди Метални греди, не закрепени в перпендикулярна посока или слабо закрепени, под въздействието на натоварване могат да загубят стабилността на формата си. Нека помислим

Страница 1 от 15 Сертификационни изпитвания в областта на професионалното образование Специалност: 170105.65 Предпазители и системи за управление на оръжие Дисциплина: Механика (Съпротивление на материалите)

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ Федерална държавна бюджетна образователна институция за висше образование "НАЦИОНАЛНО ИЗСЛЕДВАНЕ МОСКОВСКО ДЪРЖАВНО СТРОИТЕЛСТВО

МИНИСТЕРСТВО НА ОБРАЗОВАНИЕТО И НАУКАТА НА РУСКАТА ФЕДЕРАЦИЯ Федерална държавна бюджетна образователна институция за висше професионално образование "УЛЯНОВСК ДЪРЖАВЕН ТЕХНИЧЕСКИ УНИВЕРСИТЕТ"

UDC 640 Сравнение на методите за определяне на деформации на стоманобетонни греди с променливо напречно сечение Врублевски П. С. (научен ръководител Щербак С. Б.) Беларуски национален технически университет Минск Беларус V

5. Изчисляване на рамка от конзолен тип За да се осигури пространствена твърдост, рамките на ротационните кранове обикновено се изработват от две успоредни ферми, свързани една с друга, където е възможно, с ленти. По-често

1 2 3 СЪДЪРЖАНИЕ НА РАБОТНАТА ПРОГРАМА 1. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ НА ДИСЦИПЛИНАТА „ДЪРВЕНИ И ПЛАСТМАСОВИ КОНСТРУКЦИИ” И НЕЙНОТО МЯСТО В УЧЕБНИЯ ПРОЦЕС Дисциплината „Дървени и пластмасови конструкции” е една от основните

Министерство на образованието и науката на Руската федерация Санкт Петербургски държавен университет по архитектура и строителство Строителен факултет Катедра по метални конструкции и изпитване на конструкции

СТРОИТЕЛНИ СТАНДАРТИ И ПРАВИЛА SNiP II-25-80 Дървени конструкции Дата на въвеждане 1982-01-01 РАЗРАБОТЕН ОТ ЦНИИСК им. Кучеренко от Държавния комитет по строителството на СССР с участието на ЦНИИПромздании на Държавния комитет по строителство на СССР, комплекси и сгради на ЦНИИЕП

ФЕДЕРАЛНА ДЪРЖАВНА БЮДЖЕТНА ОБРАЗОВАТЕЛНА ИНСТИТУЦИЯ ЗА ВИСШЕ ОБРАЗОВАНИЕ "ОРЕНБУРГСКИ ДЪРЖАВЕН АГРАРЕН УНИВЕРСИТЕТ" Катедра "Проектиране и управление в технически системи» МЕТОДИЧЕСКИ

Федерална агенция за железопътен транспорт Уралски държавен университет по железници и комуникации Катедра по механика на деформируеми твърди тела, основи и основи А. А. Лахтин СТРОИТЕЛСТВО

Министерство на образованието на Руската федерация

Ярославски държавен технически университет

Архитектурно-строителен факултет

примери за изчисляване на дървени конструкции

Урокпо дисциплина „Конструкции от дърво и пластмаса”

за студенти по специалности

290300 “Промишлено и гражданско строителство”

задочни курсове

Ярославъл 2007 г

UDC 624.15

депутат ________. Конструкции от дърво и пластмаса: Методическо ръководство за задочни студенти от специалност 290300 „Промишлено и гражданско строителство” / Съставител: V.A. Бекенев, Д.С. Дехтерев; ЯГТУ.- Ярославъл, 2007.- __ стр.

Дадени са изчисления на основните видове дървени конструкции. Очертани са основите на проектирането и производството на дървени конструкции, като се вземат предвид изискванията на новите нормативни документи. Описано характеристики на дизайнаи основите на изчисляване на твърди, чрез дървени конструкции.

Препоръчва се за студенти от 3-5 години специалност 290300 „Промишлено и гражданско строителство”, задочно обучение, както и други специалности, изучаващи курса „Конструкции от дърво и пластмаси”.

I л. 77. Маса. 15. Библиография 9 заглавия

Рецензенти:

Технически университет, 2007г

ВЪВЕДЕНИЕ

Настоящето методически указанияразработен в съответствие със SNiP II-25-80 „Дървени конструкции“. Предоставя теоретична информация, както и препоръки за проектиране и изчисляване на дървени конструкции, необходими за подготовка за изпит на студенти от специалност „Промишлено и гражданско строителство“.

Целта на изучаването на дисциплината „Конструкции от дърво и пластмаси” е бъдещият специалист да придобие знания в областта на приложението в строителството на дървени конструкции, използването на изчислителни методи, проектиране и контрол на качеството на конструкциите. различни видове, знаеше как да изследва състоянието на конструкциите, да изчислява и контролира носещи ограждащи конструкции, като взема предвид технологията на тяхното производство.

1. ИЗЧИСЛЯВАНЕ И КОНСТРУКЦИЯ НА АЗБЕСТОЦИМЕНТОВА ПЛОЧА С ДЪРВЕНА КОНСТРУКЦИЯ

Пример за изчисляване на азбестоциментова покривна плоча.

Необходимо е да се проектира покривна плоча с азбестоциментова изолация за селскостопанска сграда под рулонен покрив с наклон 0,1. стъпка носещи конструкциикасата е 6 м. Сградата се намира в III снежен район.

1. Избор на проектно решение за плоча.

Азбестоциментовите плочи с дървена рамка се произвеждат с дължина 3 - 6 м, ширина съответно 1 - 1,5 м. Предназначени са за комбинирани безпокривни покриви, предимно едноетажни промишлени сгради с покрив от ролкови материалис външен водоотвод.

Приемаме плоча с размери 1,5x6 m за горната и долната обшивка, вземаме 5 листа всеки с размери 1500x1200 mm. Приемаме свързването на обшивъчните листове от край до край. Горната компресирана кожа е настроена на дебелина δ 1 = 10 мм като най-натоварен, дъното разтегнато - дебел δ 2 =8 mm. Обемната маса на листовете е 1750 kg/m3.

Като крепежни елементи използваме поцинковани стоманени винтове с диаметър д=5 мм и дължина 40 мм с вдлъбната глава. Разстоянията между осите им са най-малко 30 д(Където д- диаметър на винт, болт или нит), но не по-малко от 120 mm и не повече от 30 δ (Където δ – дебелина на азбестоциментовата обшивка). Разстоянието от оста на винта, болта или нита до ръба на азбестоциментовата обвивка трябва да бъде най-малко 4 ди не повече от 10 д.

Ширината на плочите по горната и долната повърхност се приема 1490 mm с разстояние между плочите 10 mm. В надлъжна посока разстоянието между плочите е 20 mm, което съответства на конструктивната дължина на плочата от 5980 mm. Надлъжната фуга между плочите се извършва с помощта на четвъртити дървени блокове, заковани към надлъжните ръбове на плочите. Пролуката, образувана между плочите преди полагането на покривния филцов килим, се запечатва с топлоизолационен материал (мипора, пороизол, разпенен полиетилен и др.), А дървените блокове, образуващи фугата, се свързват с пирони с диаметър 4 mm на интервали от 300 мм.

Рамката на плочите е изработена от борова дървесина клас 2 с плътност 500 кг/м3. Дължината на носещата част на плочите се определя изчислено, но се предвижда минимум 4 cm.

Изчислена устойчивост на огъване на азбестоцимент R i.a=16MPa.

Еластичният модул на дървото и съответно на азбестовия цимент са напр=10000 MPa, E а=10000 MPa.

Проектна устойчивост на азбестов цимент на компресия Р к.а=22,5 MPa.

Изчислена устойчивост на огъване на азбестов цимент през листа Ртегл.А=14 MPa.

Изчислена устойчивост на огъване на борова дървесина R i.d.=13 MPa.

За рамкови плочи се използва изолация от минерална вата или стъклена вата със синтетично свързващо вещество, както и др. топлоизолационни материали. В този случай използваме твърди плочи от минерална вата със синтетично свързващо вещество в съответствие с GOST 22950-95 с плътност 175 kg / m 3. Топлоизолационни плочизалепени към долната обшивка на азбестоциментови плочи върху слой битум, който също служи като бариера срещу пара. Дебелината на изолацията се приема конструктивно равна на 50 мм.

Владимир Федорович Иванов
Конструкции от дърво и пластмаса
(учебник за ВУЗ)
1966

Книгата очертава основите на проектирането, изчисляването, производството и монтажа, правилата за работа и укрепване на конструкции от дърво и пластмаса; мерки за предпазването им от гниене, пожар и др вредни ефекти; считани за физически механични свойствадърво и инженерна пластмаса.
Книгата е предназначена за студенти от строителни университети и факултети като учебник

Въведение (3)

РАЗДЕЛ ПЪРВИ
ДЪРВОТО КАТО СТРОИТЕЛЕН МАТЕРИАЛ

Глава 1. Суровинна база от дървесина и нейното значение за използване в националната икономика (16)
§ 1. Суровинна база от дървесина (-)
§ 2. Дървото като строителен материал и използването му в строителството (17)

Глава 2. Структура на дървото, неговите физични и механични свойства (20)
§ 3. Структурата на дървото и неговите свойства (-)
§ 4. Влага в дървото и нейното влияние върху физичните и механичните свойства (23)
§ 5. Химически влиянияза дърво (25)
§ 6. Физични свойствадърво (26)

Глава 3. Механични свойства на дървото (27)
§ 7. Анизотропия на дърво и Основни характеристикинеговите механични свойства (-)
§ 8. Влиянието на структурата и някои основни дефекти на дървесината върху нейните механични свойства (29)
§ 9. Дълготрайна устойчивост на дърво (31)
§ 10. Обработка на дърво при опън, компресия, напречно огъване, смачкване и раздробяване (33)
§ 11. Избор на дървен материал по време на изграждането на носещи дървени конструкции (39)

РАЗДЕЛ ВТОРИ
ЗАЩИТА НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ ОТ ПОЖАР, БИОЛОГИЧНА СМЪРТ И ВЪЗДЕЙСТВИЕ НА ХИМИЧЕСКИ РЕАКТИВИ

Глава 4. Защита на дървени конструкции от пожар (41)
§ 12. Огнеустойчивост на елементите на строителната конструкция (-)
§ 13. Мерки за защита на дървени конструкции от пожар (-)

Глава 5. Защита на дървени конструкции от гниене (43)
§ 14. Общи сведения (-)
§ 15. Дърворазрушаващи гъби и условия за тяхното развитие (-)
§ 16. Конструктивна профилактика за борба с гниенето на елементи от дървени конструкции (44)
§ 17. Защита на дървени конструкции от експозиция химични реагенти 47
§ 18. Химически мерки за защита на дървесината от гниене (антисептично третиране) (-)
§ 19. Увреждане на дървесина от насекоми и мерки за борба с тях (49)

РАЗДЕЛ ТРЕТИ
ИЗЧИСЛЯВАНЕ И ПРОЕКТИРАНЕ НА ЕЛЕМЕНТИ НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ

Глава 6. Изчисляване на дървени конструкции по метода на граничното състояние (50)
§ 20. Изходни точкиизчисляване на дървени конструктивни елементи (-)
§ 21. Данни за изчисляване на дървени конструкции по метода на граничното състояние (52)

Глава 7. Изчисляване на елементи от дървени конструкции от масивна секция (56)
§ 22. Централен участък (-)
§ 23. Централна компресия (57)
§ 24. Напречно огъване (62)
§ 25. Наклонен завой (65)
§ 26. Компресирани-огънати елементи (66)
§ 27. Опънати извити елементи (68)

Глава 8. Плътни греди (69)
§ 28. Единични греди от твърда секция (-)
§ 29. Греди от твърда секция, подсилени с подлъчи (-)
§ 30. Системи от конзолни греди и непрекъснати греди (70)

РАЗДЕЛ ЧЕТВЪРТИ
ВРЪЗКИ НА СТРУКТУРНИ ЕЛЕМЕНТИ

Глава 9. Общи данни 72
§ 31. Класификация на връзките (връзки) (-)
§ 32. Общи инструкции за изчисляване на връзките на елементи от дървени конструкции (74)

Глава 10. Връзки на жлебове и ключове (76)
§ 33. Фронтални разфасовки (-)
§ 34. Прости, двойни и трилобни ограничители (80)
§ 35. Връзки с ключове (82)
§ 36. Призматични напречни, надлъжни и наклонени ключове (84)
§ 37. Метални ключове и шайби (86)

Глава 11. Дюбелни връзки (87)
§ 38. Общи сведения (-)
§ 39. Основни характеристики на щифтовите връзки (89)
§ 40. Изчисляване на дюбелни връзки въз основа на граничното състояние (90)

Глава 12. Връзки на опънати работни връзки (95)
§ 41. Болтове (-)
§ 42. Скоби, скоби, пирони, винтове, винтове и винтове (96)

Глава 13. Адхезивни съединения (97)
§ 43. Видове лепила (-)
§ 44. Технология на залепване (98)
§ 45. Конструкции на залепени съединения и шайби (99)

РАЗДЕЛ ПЕТИ
СЪСТАВНИ ЕЛЕМЕНТИ НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ НА ЕЛАСТИЧНА ВРЪЗКА

Глава 14. Изчисляване на композитни елементи на базата на еластични връзки (101)
§ 46. Общи сведения (-)

Глава 15. Изчисляване на композитни елементи върху еластични връзки по приблизителния метод SNiP II-B.4-62 (103)
§ 47. Напречно огъване на съставни елементи (-)
§ 48. Централна компресия на съставните елементи (105)
§ 49. Ексцентрично компресиране на композитни елементи (107)
§ 50. Примери за изчисляване на композитни елементи (108)

РАЗДЕЛ ШЕСТИ
ПЛОСКИ МАСИВНИ ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ

Глава 16. Видове непрекъснати системи от дървени конструкции (110)
§ 51. Общи сведения (-)

Глава 17. Конструкции от дървени греди от композитно сечение (113)
§ 52. Композитни греди на системата Derevyagin (-)
§ 53. Проектиране и изчисляване на ламинирани греди (117)
§ 54. Проектиране и изчисляване на залепени греди от шперплат (121)
§ 55. Производство на ламинирани греди (123)
§ 56. Проектиране и изчисляване на I-греди с двойна напречна стена на пирони (124)

Глава 18. Дистанционни системи за масивни дървени конструкции (129)
§ 57. Три шарнирни арки от греди на системата Derevyagin (-)
§ 58. Кръгли аркови системи (131)
§ 59. Дъгови конструкции от I-профил с двойна напречна стена върху гвоздеи (132)
§ 60. Залепени арки (134)
§ 61. Твърди рамкови конструкции (138)
§ 62. Производство на сводести и рамкови конструкции и тяхното монтиране (139)

РАЗДЕЛ СЕДМИ
ПЛОСКИ ПРОХОДНИ ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ

Глава 19. Основни видове проходни дървени конструкции (141)
§ 63. Общи сведения (-)
§ 64. Основи на проектирането на конструкции от проходни ферми (145)

Глава 20. Комбинирани системидървени конструкции (149)
§ 65. Греди на ферми (-)
§ 66. Окачени и сковани системи от дървени конструкции (152)

Глава 21. Гредови ферми от трупи и греди (154)
§ 67. Ферми от дървени трупи и калдъръм върху челни разрези (-)
§ 68. Метални дървени ферми TsNIISK (156)
§ 69. Метални дървени ферми с горна обшивка, изработена от греди на Деревягин (160)

Глава 22. Метални дървени ферми със залепен горен пояс и сегментни ферми върху гвоздеи (161)
§ 70. Метални дървени ферми с правоъгълен залепен горен пояс (-)
§ 71. Метални дървени сегментни ферми със залепен горен пояс (162)
§ 72. Сегментни ферми, изработени от пръти и дъски върху гвоздеи (165)
Глава 23. Сводови и рамкови проходни конструкции. Решетъчни стелажи (-)
§ 73. Три шарнирни арки от сегментни, полумесечни и многоъгълни греди (-)
§ 74. Рамка чрез дървени конструкции и решетъчни стелажи (169)

РАЗДЕЛ ОСМИ
ПРОСТРАНСТВЕНО ФИКСИРАНЕ НА ПЛОСКИ ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ

Глава 24. Осигуряване на пространствена твърдост по време на работа и монтаж (173)
§ 75. Мерки за осигуряване на пространствена твърдост на плоски дървени конструкции (-)
§ 76. Работа на плоски дървени конструкции по време на монтаж (176)

РАЗДЕЛ ДЕВЕТИ
ПРОСТРАНСТВЕНИ ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ

Глава 25. Основни типове пространствени дървени конструкции (180)
§ 77. Общи положения (-)

Глава 26. Кръгли мрежести сводове (185)
§ 78. Трезорни системи (-)
§ 79. Безметален кръгъл мрежест свод на системата на С. И. Песелник (188)
§ 80. Кръгло-мрежовиден свод на системата Zollbau (-)
§ 81. Основни принципи на изграждане на сводове с кръгла мрежа (189)
§ 82. Изчисляване на сводове с кръгла мрежа (-)
§ 83. Общи понятияза кръста и затворения свод на системата кръг-мрежа (191)

Глава 27. Дървени сводове и гънки (193)
§ 84. Общи сведения (-)

Глава 28. Дървени куполи (196)
§ 85. Куполи на радиалната система (-)
§ 86. Куполи с дизайн на кръгла мрежа (200)
§ 87. Тънкостенни и оребрени сферични куполи и методи за тяхното изчисляване (202)

РАЗДЕЛ ДЕСЕТИ
ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ И КОНСТРУКЦИИ С СПЕЦИАЛНО ПРЕДНАЗНАЧЕНИЕ

Глава 29. Кули (206)
§ 88. Общи сведения (-)
§ 89. Кули с решетъчна и мрежеста шахтова конструкция (-)
§ 90. Кули с твърди шахти (212)

Глава 30. Силози, резервоари и бункери (213)
§ 91. Дизайн и принципи на изчисление (-)

Глава 31. Мачти (215)
§ 92. Напречни мачти (-)

Глава 32. Общи сведения за дървените мостове (218)
§ 93. Мостове и надлези (-)
§ 94. Пътно платно за пътни мостове и връзката му с насипа (219)
§ 95. Опори дървени мостовегредова система (221)
§ 96. Мостове от дървени греди от твърда секция (224)
§ 97. Подпорни системи за дървени мостове (-)
§ 98. Дъгови системи от дървени мостове (225)
§ 99. Надстройкидървени мостове през системи (226)

Глава 33. Скелета, скелета и кръгове за строителство на сгради и инженерни съоръжения (230)
§ 100. Общи понятия за горите и кръговете (-)
§ 101. Схеми и проекти на скелета (231)

РАЗДЕЛ ЕДИНАДЕСЕТИ
ПРОИЗВОДСТВО НА ДЪРВЕНИ КОНСТРУКЦИИ И ЧАСТИ ЗА СТРОИТЕЛСТВОТО

Глава 34. Дървообработване (236)
§ 102. Дърводобив и дървообработваща промишленост (-)
§ 103. Основни технологични процесимеханична обработка на дърво (237)
§ 104. Рамки за дъскорезници (239)
§ 105. Циркуляри (-)
§ 106. Машини за лентови триони (240)
§ 107. Рендосващи машини (242)
§ 108. Фрезови и шипорезни машини (-)
§ 109. Пробивни машини (244)
§ 110. Прорезни машини (-)
§ 111. Шлифовъчни машини (245)
§ 112. Стругове и друго оборудване (-)
§ 113. Електрифицирани преносими инструменти (-)

Глава 35. Дъскорезница (246)
§ 114. Общи сведения (-)

Глава 36. Сушене на дърва (249)
§ 115. Естествено сушене на дървесина (-)
§ 116. Изкуствено сушене на дървесина и видове сушилни камери (-)

Глава 37 Основи на организиране на производството на дървени конструкции (251)
§ 117. Строителен магазин (-)
§ 118. Цех за производство на слоест дървен материал и конструкции от него (252)
§ 119. Производство на шперплат и някои други видове обработена дървесина (254)
§ 120. Мерки за безопасност и защита на труда при производството на дървени конструкции и строителни части (256)

Глава 38. Експлоатация, ремонт и укрепване на дървени конструкции (257)
§ 121. Основни правила за експлоатация на дървени конструкции (-)
§ 122. Ремонт и укрепване на дървени конструкции (-)

РАЗДЕЛ ДВАНАДЕСЕТИ
СТРОИТЕЛНИ КОНСТРУКЦИИ И ИЗДЕЛИЯ ОТ ПЛАСТМАСИ

Глава 39. Пластмасите като конструкционен строителен материал (261)
§ 123. Общи сведения за пластмасите и техните компоненти (-)
§ 124. Кратка информациявърху методите за преработка на полимери Строителни материалии продукти (265)
§ 125. Основни изисквания за пластмаси, използвани в строителни конструкции (268)
§ 126. Пластмаси от фибростъкло (269)
§ 127. Дървослоести пластмаси (ПДЧ) (276)
§ 128. Фазерни плочи (FPV) (273)
§ 129. Плочи от дървесни частици (PDS) (-)
§ 130. Органично стъкло (полиметилметакрилат) (280)
§ 131. Твърда винилова пластмаса (VN) (281)
§ 132. Пенопласт (282)
§ 133. Пчелни пити и мипори (283)
§ 134. Топлина, звук и хидроизолационни материали, получени от пластмаси и използвани в строителни конструкции (284)
§ 135. Характеристики на някои физични и механични свойстваинженерна пластмаса (285)

Глава 40. Характеристики на изчисляването на конструктивни елементи с помощта на пластмаси (286)
§ 136. Централно напрежение и компресия (-)
§ 137. Напречно огъване на пластмасови елементи (289)
§ 138. Елементи от пластмаси с криви на опън и криви на натиск (295)
§ 139. Данни за изчисляване на строителни конструкции, използващи пластмаси (-)
§ 140. Свързване на конструктивни елементи от пластмаса (299)
§ 141. Синтетични лепила за лепене на различни материали (301)

Глава 41. Слоести структури (304)
§ 142. Схеми и конструктивни решения на слоести конструкции (-)
§ 143. Метод за изчисление на трислойни плочи (310)
§ 144. Някои примери за използване на ламинирани панели в сгради за различни цели (312)
§ 145. Пластмасови тръбопроводи (314)

Глава 42. Пневматични конструкции (315)
§ 146. Обща информация и класификация на пневматичните конструкции (-)
§ 147. Основи на изчисляване на пневматични конструкции (318)
§ 148. Примери за пневматични структури в конструкции за различни цели (320)

РАЗДЕЛ ТРИНАДЕСЕТИ
ИЗПОЛЗВАНЕ НА ДЪРВО И ПЛАСТМАСА В СТРУКТУРИТЕ НА БЪДЕЩЕТО

Глава 43. Перспективи за развитие и приложение на конструкции от дърво и пластмаса (324)
§ 149. Общи сведения (-)
§ 150. Перспективи за използване на дърво в конструкции (326)
§ 151. Перспективи за използване на пластмаси в конструкции (328)

Приложения (330)
Литература (346)
______________________________________________________________________
сканира - Akhat;
обработка - Армин.
DJVU 600 dpi + OCR.

Не забравяйте за темата: „Вашите сканирания, нашата обработка и превод в DJVU.“
http://forum..php?t=38054

Изчисляване на дървени конструкциитрябва да се направи:

върху носещата способност (якост, стабилност) за всички конструкции;
върху деформации за конструкции, при които големината на деформациите може да ограничи възможността за тяхната работа.

Изчисляването на носещата способност трябва да се извършва под въздействието на проектните натоварвания.

Изчисляването на деформациите трябва да се извършва под въздействието на стандартни натоварвания.

Деформациите (огъванията) на огъващите елементи не трябва да надвишават стойностите, дадени в табл. 37.

Таблица 37. Гранични деформации (огъвания) на огъващи елементи

Забележка. Ако има мазилка, деформацията на подовите елементи е само от полезен товарне трябва да бъде повече от 1/350 от обхвата.

Централно опънати елементи

Изчисляването на централно опънати елементи се извършва по формулата:

където N е изчислената надлъжна сила,

mр - коефициент на условия на работа на елемента в напрежение, приет: за елементи, които нямат отслабване в проектното сечение, mр = 1,0; за елементи с отслабване mр = 0,8;

Rp е изчислената якост на опън на дървото по дължината на влакното,

Fnt е нетната площ на разглежданото напречно сечение: при определяне на Fnt се приема, че отслабванията, разположени в участък с дължина 20 cm, се комбинират в един участък. Централно компресирани елементи. Изчисляването на централно компресирани елементи се извършва по формулите: за якост

за устойчивост

където mс е коефициентът на работните условия на компресионните елементи, взет равен на единица,

Rc е изчислената устойчивост на дървесината на натиск по протежение на влакното,

Коефициентът на изкълчване, определен от графиката (фиг. 4),

Fnt - нетна площ на напречното сечение на елемента, Fcalc - изчислена площ на напречното сечение за приети изчисления на стабилност:

1) при липса на отслабване: Fcalc=Fbr;

2) за отслабване, което не се простира до ръба - Fcalc = Fbr, ако площта на отслабването не надвишава 25% от Fbr и Fcalc = 4/3Fnt, ако тяхната площ надвишава 25% от Fbr;

3) със симетрично отслабване, обърнато към ръба: Fcalc=Fnt

Гъвкавост? твърди елементи се определя по формулата:

Забележка. За асиметрично отслабване, простиращо се до ребрата, елементите се изчисляват като ексцентрично компресирани.

Фигура 4. Графика на коефициентите на изкълчване

където Io е очакваната дължина на елемента,

r - радиус на инерция на сечението на елемента, определен по формулата:

l6p и F6p са инерционният момент и общата площ на напречното сечение на елемента.

Прогнозната дължина на елемента l0 се определя чрез умножаване на неговата действителна дължина по коефициента:

с двата шарнирни края - 1,0; със защипан единия край и свободно натоварен - 2,0;

с единия край защипан, а другия шарнирно - 0,8;

със защипани два края - 0,65.

Огъващи се елементи

Изчисляването на огъващите елементи за якост се извършва по формулата:

където M е проектният момент на огъване;

mi - коефициент на експлоатационни условия на елемента за огъване; Ri е проектното съпротивление на огъване на дървото,

Wnt е нетният момент на съпротивление на разглежданото напречно сечение.

Коефициентът на работа на огъващите елементи mi се приема: за дъски, пръти и греди с размери на напречното сечение по-малки от 15 cm и залепени елементи с правоъгълно напречно сечение mi = 1,0; за греди със странични размери 15 cm или повече, със съотношението на височината на сечението на елемента към неговата ширина h/b? 3,5 - mi = 1,15

Изчисляването на плътни елементи на напречното сечение за якост при наклонено огъване се извършва по формулата:

където Mx, My са компонентите на проектния огъващ момент съответно за главните оси x и y

mi - коефициент на експлоатационни условия на елемента за огъване;

Wx, Wy са нетните моменти на съпротивление на разглежданото напречно сечение за осите x и y. Ексцентрично разширени и екстрацентрично компресирани елементи. Изчисляването на ексцентрично опънати елементи се извършва по формулата:

Изчисляването на ексцентрично компресирани елементи се извършва по формулата:

където? е коефициент (валиден в диапазона от 1 до 0), отчитащ допълнителния момент от надлъжната сила N при деформация на елемента, определен по формулата;

При ниски напрежения на огъване M/Wbr, непревишаващи 10% от напрежението

напрежение N/Fbr, върху които се изчисляват ексцентрично компресирани елементи

стабилност по формула N

където Q е изчислената сила на срязване;

mck=1 - коефициент на работни условия на плътен елемент за отчупване при огъване;

Rck е изчислената устойчивост на дървесината срещу раздробяване по дължината на влакното;

Ibr е брутният инерционен момент на разглеждания участък;

Sbr е брутният статичен момент на изместената част от сечението спрямо неутралната ос;

b - ширина на сечението.

Изчисляване на дървени подове

Изчисляването на дървен под е една от най-лесните задачи и не само защото дървото е един от най-леките строителни материали. Защо това е така, ще разберем съвсем скоро. Но веднага ще кажа, че ако се интересувате от класическо изчисление, в съответствие с изискванията на нормативните документи, тогава вие тук .

Когато строите или ремонтирате дървена къща, използването на метални и още повече стоманобетонни подови греди някак си е изключено. Ако къщата е дървена, тогава е логично гредите на пода да бъдат дървени. Просто не можете да разберете на око какъв вид дървен материал може да се използва за подови греди и какъв диапазон трябва да се направи между гредите. За да отговорите на тези въпроси, трябва да знаете точно разстоянието между носещите стени и поне приблизително натоварването на пода.

Ясно е, че разстоянията между стените са различни и натоварването на пода също може да бъде много различно.Едно е да се изчисли пода, ако отгоре има нежилищно таванско помещение, и съвсем друго нещо е да се изчисли етаж за помещението, в което ще се изграждат прегради в бъдеще.чугунена вана, бронзова тоалетна и много други.