Contoh perhitungan struktur kayu: Buku teks untuk disiplin ilmu “Struktur terbuat dari kayu dan plastik. Contoh perhitungan struktur kayu struktur teknik kehutanan Contoh perhitungan dan desain struktur kayu

Ukuran: piksel

Mulai tampilkan dari halaman:

Salinan

1 Badan Federal untuk Pendidikan Agen pemerintah lebih tinggi pendidikan kejuruan Universitas Teknik Negeri Ukhta Contoh perhitungan struktur hutan kayu struktur teknik tutorial pada disiplin ilmu “Struktur Teknik Kehutanan” Ukhta 008

2 UDC 634* 383 (075) Bab 90 Chuprakov, A.M. Contoh perhitungan struktur kayu struktur teknik kehutanan [Teks]: buku teks. manual untuk disiplin “Struktur teknik kehutanan” / A.M. Chuprakov. Ukhta : USTU, desa : sakit. ISBN Buku teks ini ditujukan bagi mahasiswa peminatan “Teknik Kehutanan”. Buku teks berisi contoh perhitungan elemen dan struktur penahan beban yang terbuat dari kayu, yang secara konsisten menguraikan penerapan ketentuan dasar desain pada solusinya. masalah praktis. Di awal setiap paragraf, informasi singkat diberikan untuk menjelaskan dan membenarkan metode perhitungan yang digunakan. Perangkat ditinjau dan disetujui oleh departemen “Teknologi dan Mesin Logging”, protokol 14 tanggal 7 Desember 007 dan diusulkan untuk dipublikasikan. Direkomendasikan untuk diterbitkan oleh Dewan Editorial dan Penerbitan Universitas Teknik Negeri Ukhta. Peninjau: V.N. Pantileenko, Ph.D., profesor, kepala. Departemen Teknik Industri dan Sipil; EA. Chernyshov, Direktur Jenderal Severny Les Company LLC. Universitas Teknik Negeri Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 PENDAHULUAN Manual ini terutama memiliki tujuan pendidikan dan metodologis untuk mengajar siswa menerapkan informasi teoretis yang disajikan dalam kursus “Struktur Teknik Kehutanan” dan kemampuan untuk menerapkan SNiP untuk memecahkan masalah praktis. Contoh perhitungan pada setiap bagian diawali dengan informasi singkat untuk menjelaskan dan membenarkan metode perhitungan dan teknik desain yang digunakan. Publikasi ini dimaksudkan sebagai panduan untuk melakukan praktikum pada saat mempelajari struktur teknik yang terbuat dari kayu, pada saat melaksanakan tugas kuliah perhitungan dan grafis, serta pada saat mengembangkan bagian struktural proyek diploma. Target panduan ini mengisi kesenjangan dalam perhitungan elemen struktur kayu, kemampuan menerapkan SNiP untuk desain struktur kayu sehubungan dengan dikeluarkannya disiplin ilmu “Dasar-Dasar Konstruksi” dari kurikulum spesialisasi “Teknik Kehutanan”. Struktur kayu perlu dirancang sesuai dengan SNiPII.5.80 “Struktur kayu. Standar desain" dan SNiPII.6.74 "Beban dan dampak. Standar desain". Di akhir manual, data tambahan dan referensi yang diperlukan untuk perhitungan struktural disediakan dalam bentuk lampiran. 3

4 BAB 1 PERHITUNGAN ELEMEN STRUKTUR KAYU Struktur kayu dihitung berdasarkan dua keadaan batas: daya tampung(kekuatan atau stabilitas) dan deformasi (defleksi). Saat menghitung menggunakan keadaan batas pertama, Anda perlu mengetahuinya ketahanan desain, dan menurut yang kedua, modulus elastisitas kayu. Perhitungan resistensi utama kayu pinus dan cemara dalam struktur yang terlindung dari kelembaban dan panas diberikan. Hambatan yang dihitung dari kayu spesies lain diperoleh dengan mengalikan hambatan utama yang dihitung dengan koefisien transisi yang diberikan dalam. Kondisi pengoperasian struktur yang tidak menguntungkan diperhitungkan dengan memasukkan koefisien untuk mengurangi resistensi desain, yang nilainya diberikan dalam [1, tabel. 10]. Saat menentukan deformasi struktur yang terletak di kondisi normal Dalam pengoperasiannya, modulus elastisitas kayu, apa pun spesies kayu tersebut, diasumsikan sama dengan E = kgf/cm. Dalam kondisi operasi yang tidak menguntungkan, faktor koreksi diterapkan sesuai dengan. Kadar air kayu yang digunakan untuk pembuatan struktur kayu tidak boleh lebih dari 15% untuk struktur yang direkatkan, tidak lebih dari 0% untuk struktur bangunan industri, umum, perumahan dan gudang yang tidak direkatkan, dan tidak lebih dari 5% untuk peternakan. bangunan, struktur di di luar rumah dan struktur inventaris bangunan dan struktur sementara. Di sini dan selanjutnya dalam teks, angka dalam tanda kurung siku menunjukkan nomor seri daftar referensi yang diberikan di akhir buku. 4

5 1. ELEMEN EKSTENSI PUSAT Elemen ekstensi pusat dihitung dengan menggunakan rumus dimana N adalah gaya aksial desain; ** luas bersih dari penampang yang dipertimbangkan; N R, (1.1) hal 5 NT; N T b r o s l b luas penampang bruto; osl melemahnya luas penampang; R p adalah perhitungan kuat tarik kayu sepanjang serat, Lampiran 4. Dalam menentukan luas LT, semua pelemahan yang terletak pada bagian sepanjang 0 cm dianggap seolah-olah digabungkan dalam satu bagian. Contoh 1.1. Periksa kekuatan gantungan kayu kasau yang dilemahkan dengan dua takik h bp = 3,5 cm, potongan samping h st = 1 cm dan lubang baut d = 1,6 cm (Gbr. 1.1). Gaya tarik yang dihitung N = 7700 kgf, diameter log D = 16 cm Larutan. Luas penampang bruto batang D 4 = 01 cm Luas ruas pada kedalaman potong h bp = 3,5 cm (Lampiran 1), 1 = 3,5 cm Luas ruas pada kedalaman potong h st = 1 cm = 5,4 cm Karena antara melemahnya takik dan melemahnya lubang Gambar. 1. Elemen tarik Di sini dan dalam semua rumus selanjutnya, kecuali ada reservasi, faktor gaya dinyatakan dalam kgf, dan karakteristik geometri dalam cm.

6 untuk jarak baut 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Batang dengan fleksibilitas rendah dihitung hanya kekuatannya dengan menggunakan rumus N R. (1.) c Batang dengan fleksibilitas tinggi dihitung hanya stabilitasnya dengan menggunakan rumus HT N r a s h R s. (1.3) Batang dengan kelenturan sedang dengan pelemahan harus dihitung kekuatannya menurut rumus (1.) dan stabilitas menurut rumus (1.3). Luas perhitungan (perhitungan) batang untuk menghitung stabilitas tanpa adanya pelemahan dan dengan pelemahan yang tidak meluas sampai ke tepinya (Gbr. a), jika luas pelemahan tidak melebihi 0,5 br, diambil sama dengan 6

7 dihitung = 6p, dimana 6p adalah luas penampang bruto; untuk pelemahan yang tidak sampai ke tepi, apabila luas pelemahan melebihi 0,5 6p maka perhitungannya diambil sebesar 4/3 NT; dengan pelemahan simetris memanjang ke tepi (Gbr. b), perhitungan = NT. Koefisien lentur memanjang ditentukan tergantung pada fleksibilitas elemen yang dihitung dengan menggunakan rumus: dengan fleksibilitas elemen λ 70 1 a 100 ; (1.4) dengan kelenturan elemen λ > 70 Gambar. Melemahnya elemen tekan: a) tidak memanjang ke tepi; b) menghadap tepi A, (1,5) dimana: koefisien a = 0,8 untuk kayu dan a = 1 untuk kayu lapis; koefisien A = 3000 untuk kayu dan A = 500 untuk kayu lapis. Nilai koefisien yang dihitung menggunakan rumus ini diberikan dalam Lampiran. Fleksibilitas batang padat ditentukan dengan rumus l 0, (1.6) dimana l 0 adalah panjang desain elemen. Untuk menentukan panjang desain elemen lurus yang dibebani gaya longitudinal di ujungnya, koefisien μ 0 harus diambil sama: dengan ujung berengsel, serta dengan sambungan berengsel pada titik tengah elemen 1 (Gbr. 3.1); r 7

8 dengan satu ujung berengsel dan ujung lainnya terjepit 0,8 (Gbr. 3.); dengan satu ujung terjepit dan ujung lainnya bebas beban (Gbr. 3.3); dengan kedua ujungnya terjepit 0,65 (Gbr. 3.4). r jari-jari inersia penampang elemen. Beras. 3 Skema pengikatan ujung-ujung batang Jari-jari inersia r pada umumnya ditentukan dengan rumus r J br, (1.7) br dimana J br dan 6p momen inersia dan luas penampang bruto elemen. Untuk bagian persegi panjang dengan dimensi sisi b dan h r x = 0,9 h; r kamu = 0,9b. Untuk penampang lingkaran (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9 Fleksibilitas desain elemen tekan tidak boleh melebihi nilai batas berikut: untuk elemen tekan utama tali busur, penyangga penyangga dan tiang penyangga rangka, kolom 10; untuk elemen tekan sekunder, tiang perantara dan penyangga rangka, dll. 150; untuk elemen penghubung 00. Pemilihan bagian batang fleksibel tekan terpusat dilakukan dengan urutan sebagai berikut: a) ditentukan oleh kelenturan batang (untuk elemen utama λ =; untuk elemen sekunder λ =) dan carilah nilai koefisien yang sesuai; b) menentukan radius girasi yang diperlukan dan mengatur ukuran penampang yang lebih kecil; c) menentukan luas yang dibutuhkan dan mengatur ukuran penampang kedua; d) periksa penampang yang diterima menggunakan rumus (1.3). Elemen tekan yang terbuat dari kayu gelondongan dengan tetap mempertahankan konisitasnya dihitung menggunakan bagian di tengah panjang batang. Diameter batang kayu pada bagian desain ditentukan dengan rumus D dihitung = D 0 +0,008 x, (1,8) dimana D 0 adalah diameter batang kayu pada ujung tipis; x adalah jarak dari ujung tipis ke bagian yang ditinjau. Contoh 1. Periksa kekuatan dan stabilitas batang tekan yang dilemahkan di tengah panjangnya dengan dua lubang untuk baut d = 16 mm (Gbr. 4, a). Penampang batang b x h = 13 x 18 cm, panjang l = 0,5 m, ujung-ujungnya berengsel. Beban desain N = kgf. Larutan. Perkiraan panjang bebas batang l 0 = l = 0,5 m Jari-jari girasi minimum bagian r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9

10 Gambar. 4. Elemen terkompresi terpusat Fleksibilitas terbesar, 7 6 Oleh karena itu, batang harus dirancang untuk kekuatan dan stabilitas. Luas bersih batang nt = br osl = 0,6 13 = 19,4 cm Tegangan tekan menurut rumus (1.) k g / s m 1 9. 4 10

11 Koefisien tekuk menurut rumus (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Daerah pelemahannya dari luas kotor sekitar sl br 1,8 5% Oleh karena itu, luas yang dihitung dalam hal ini hitung = br = = 34 cm Tegangan saat menghitung kestabilan menurut rumus (1.3) sampai g s / s m R c 0, Contoh 1.3. Pilih penampang rak balok kayu (Gbr. 4, b) dengan data sebagai berikut: gaya tekan desain N = kgf; panjang dudukan l = 3,4 m, ujung-ujungnya berengsel. Larutan. Fleksibilitas rak kita atur menjadi λ = 80. Koefisien yang sesuai dengan fleksibilitas ini adalah = 0,48 (Lampiran). Tentukan radius girasi minimum yang diperlukan (pada λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 dan luas penampang rak yang dibutuhkan (pada φ = 0,48) tr N cm R 0, c Maka lebar penampang balok yang dibutuhkan sesuai rumus (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 Sesuai dengan jenis kayu, kami menerima b = 15 cm Tinggi penampang balok yang dibutuhkan. sebelas

12 jam tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Ambil h = 18 cm; = = 70 cm Fleksibilitas batang dari penampang yang diterima Tegangan l, 5 y r 0, m dan n; kamu = 0,5. N k g s / s m 0, Contoh 1.4. Sebuah tiang kayu berpenampang bulat, dengan tetap mempertahankan kemiringan alaminya, memikul beban N = (Gbr. 4, c). Ujung dudukannya berengsel. Tentukan diameter rak jika tingginya l = 4 m Solusi. Kami menetapkan fleksibilitas = 80 dan menemukan koefisien yang sesuai dengan fleksibilitas ini = 0,48 (Lampiran). Kami menentukan radius girasi yang diperlukan dan diameter penampang yang sesuai: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Kita tentukan luas yang dibutuhkan dan diameter penampang yang sesuai: maka tr N cm R 0, D "" tr Rata-rata diameter yang dibutuhkan c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 cm D; 4. 1

13 Kita ambil diameter batang kayu pada ujung tipis D 0 = 18 cm, maka diameter pada bagian desain yang terletak di tengah-tengah panjang elemen ditentukan dengan rumus (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Memeriksa penampang yang diterima, 5 1 9, 6 ; 0, 4 6 ; k g s / s m 0, UNSUR-UNSUR PEMBENTUKAN Elemen struktur kayu yang bekerja secara lentur (balok) diperhitungkan kekuatan dan lendutannya. Perhitungan kekuatan dilakukan dengan menggunakan rumus M R, (1.9) u W dimana M adalah momen lentur dari beban rencana; W HT momen hambatan bersih dari bagian yang ditinjau; R u adalah ketahanan kayu terhadap lentur yang dihitung. Lendutan elemen lentur dihitung dari aksi beban standar. Nilai defleksi tidak boleh melebihi nilai berikut: untuk balok antar lantai 1/50 l; untuk balok lantai loteng, purlin dan kasau 1/00 l; untuk pembubutan dan lantai 1/150 l, dimana l adalah bentang desain balok. Nilai momen lentur dan lendutan balok dihitung dengan menggunakan rumus umum mekanika struktural. Untuk balok pada dua tumpuan yang dibebani dengan beban terdistribusi merata, momen dan defleksi relatif dihitung dengan menggunakan rumus: HT 13

14ql 8M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Bentang rencana diambil sama dengan jarak antara pusat tumpuan balok. Jika lebar penyangga balok adalah perhitungan awal tidak diketahui, maka bentang rencana balok diambil bentang bersih l 0, ditambah 5%, yaitu l = 1,05 l 0. Saat menghitung elemen yang terbuat dari kayu bulat atau kayu gelondongan yang digergaji menjadi satu, dua atau empat tepinya, pertimbangkan kemiringan alaminya (konisitas). Dengan beban yang terdistribusi merata, perhitungan dilakukan sepanjang bagian di tengah bentang. Contoh 1.5. Rancang dan hitung lantai loteng menggunakan balok kayu yang terletak pada jarak B = 1 m satu sama lain. Lebar ruangan (bentang bersih) l 0 = 5 m Penyelesaian. Kami menerima desain lantai ini (Gbr. 5, a). Palang tengkorak dipaku pada balok kayu l, bertumpu pada dinding bangunan, di atasnya diletakkan papan gelinding 3, terdiri dari lantai papan padat dan empat palang yang dilingkari di atasnya (Gbr. 5, b). Kering plester gipsum 4, bagian dalam dilapisi dengan aspal. Di atas lantai papan, pertama-tama diletakkan penghalang uap 5 dalam bentuk lapisan tanah liat yang diresapi setebal cm, dan kemudian insulasi 6 diperluas dengan perlit, vermikulit atau bahan timbunan tahan api lainnya, dibuat dari bahan baku lokal dan memiliki kepadatan. (massa volumetrik) γ = kg/m 3. Tebal lapisan insulasi 1 cm, lapisan kerak pasir kapur pelindung setebal 7 cm diletakkan di atas insulasi, hitung bebannya. Kami menentukan beban per 1 m lantai (Tabel 1.1). 14

15 Gambar. 5. Untuk perhitungan balok lantai loteng Tabel 1.1 Elemen dan perhitungan beban Kerak pasir kapur, 0, Insulasi, 0,1 350 Pelumas tanah liat, 0, Papan gelinding (lantai + 50% pada batangan), 0,5 Plester kering dengan aspal, 0 , 5 Total Muatan... Beban standar, kgf/m g, Faktor beban 1, 1, 1, 1.1 1.1 1.4 Beban rencana, kgf/m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, Kami tidak memperhitungkan berat sendiri balok, karena beban-beban dari semua elemen lantai lain yang tercantum dalam tabel diasumsikan terdistribusi ke seluruh luas tanpa kecuali luas yang ditempati balok. 15

16 Perhitungan balok lantai. Bila balok dipasang setiap 1 m, beban linier pada balok adalah: standar q H = 11 1 = 11 kgf/m; dihitung q=65 1=65 kgf/m. Bentang rencana balok l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m Momen lentur menurut rumus (1.10) M k gf / m 8 Momen hambatan yang diperlukan balok W tr M cm R dan 130 Diberikan penampang lebar b = 10 cm, cari h tr 6W tr, 6 cm b 10 Kita ambil balok dengan penampang bxh = 10 x cm dengan W = 807 cm 3 dan J = 8873 cm 4. Lendutan relatif menurut rumus (1.11 ) f l 3 5, Perhitungan perisai berguling ke depan. Kami menghitung dek panel untuk dua kasus pembebanan: a) beban permanen dan sementara; b) perakitan terpusat beban desain P = 10 kgf. Dalam kasus pertama, kami menghitung lantai untuk strip selebar 1 m Beban per 1 garis linier. m strip desain: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m. Bentang desain lantai a 4 l B b cm H Disini B adalah jarak antara sumbu balok; b lebar bagian balok; dan lebar penampang blok kranial.. 16

17 Momen lentur M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m 8 Tebal papan lantai diambil sama dengan = 19 mm. Momen hambatan dan inersia strip desain lantai adalah: W Tegangan lentur J, cm; , cm, kg s / s m.6 0, Lendutan relatif fl 3 5, Cadangan kekuatan dan kekakuan lantai yang signifikan memungkinkan penggunaan papan semi-mata kelas III untuk produksinya. Ketika ketebalan lantai dikurangi menjadi 16 mm, defleksinya akan lebih dari maksimum. Jika terdapat palang distribusi yang dibatasi dari bawah, beban terpusat diasumsikan didistribusikan pada lebar dek 0,5 m. Kami menganggap beban diterapkan di tengah bentang dek. Momen lentur M Pl H k g s / s m.4 4 Momen tahanan strip desain. L 5 0 1,1 cm 6 17

18 Tegangan lentur, g s / s m, 3 0,1 dimana 1 adalah koefisien yang memperhitungkan durasi kerja yang singkat beban instalasi. 4. ELEMEN BELUK TARIK DAN ELEMEN BELUK KOMPRESI Elemen pembengkokan tarik dan pembengkokan tekan dipengaruhi oleh gaya aksial dan momen lentur yang bekerja secara simultan akibat pembengkokan melintang batang atau penerapan gaya longitudinal yang eksentrik. Tarik lentur batang dihitung dengan rumus N M R p R. (1.1) p W R H T H T dan Kompresi batang lentur pada bidang lentur dihitung dengan rumus N M R c R W R H T H T u c, (1.13) dimana koefisien memperhitungkan momen tambahan dari gaya longitudinal gaya pada deformasi batang, ditentukan dengan rumus 1 N 3100 R dengan br. Batang lentur terkompresi dengan kekakuan penampang lebih rendah pada bidang tegak lurus terhadap lentur harus diperiksa pada bidang ini untuk stabilitas umum tanpa memperhitungkan momen lentur sesuai rumus (1.3). 18

19 Contoh 1.6. Periksa kekuatan balok dengan penampang 13 x 18 cm (Gbr. 6), diregangkan dengan gaya N = kgf dan dibengkokkan oleh beban terpusat P = 380 kgf, diterapkan di tengah bentang l = 3 m Penampang batang pada tempat ini dilemahkan dengan dua buah lubang untuk baut d = 16 mm. Beras. 6. Solusi elemen lentur tarik. Momen lentur maksimum M Pl k g s / m.4 4 Luas penampang bersih nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Momen inersia bagian yang dilemahkan bh J b d a cm HT 1 1 Momen hambatan W HT J 5750 HT lihat 0,5 jam 9 19

20 Tegangan menurut rumus (1.1), k g s / s m.1 9, Contoh 1.7. Periksa kekuatan dan stabilitas batang lentur terkompresi, yang ujungnya berengsel (Gbr. 7). Dimensi penampang b x h = 13 x 18 cm, panjang batang l = 4 m Gaya tekan rencana N = 6500 kgf, gaya terpusat rencana diterapkan di tengah panjang batang, P = 400 kgf. Beras. 7. Solusi elemen lentur terkompresi. Mari kita periksa kekuatan batang pada bidang lentur. Momen lentur desain dari beban transversal M Pl k g s / m.4 4 Luas penampang = = 34 cm Momen hambatan penampang W x = bh /6 = 70 cm 3. 0

21 Jari-jari inersia penampang relatif terhadap sumbu X r к = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Fleksibilitas batang x 5, Koefisien menurut rumus (1.14), Tegangan menurut rumus (1.13) k g s / s m 3 4 0, Mari kita periksa kestabilan batang pada bidang tegak lurus tekukan. Jari-jari inersia penampang terhadap sumbu Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Fleksibilitas batang relatif terhadap sumbu Y y 3,7 6 Koefisien tekuk (sebagaimana diterapkan) φ = 0,76. Stres menurut rumus (1.3) kg g s / s m 0,

22 BAB PERHITUNGAN SAMBUNGAN ELEMEN STRUKTUR KAYU 5. SENDI PADA TAK Elemen pada takik disambung terutama dalam bentuk takik frontal dengan satu gigi (Gbr. 8). Takik depan dirancang untuk menghancurkan dan mengelupas berdasarkan kondisi bahwa gaya desain yang bekerja pada sambungan tidak melebihi kapasitas menahan beban desain yang terakhir. Beras. 8. Potongan depan

23 Perhitungan takik depan untuk penghancuran dilakukan sepanjang bidang kerja utama penghancuran, yang terletak tegak lurus terhadap sumbu elemen tekan yang berdekatan, untuk gaya total yang bekerja pada elemen ini. Perhitungan daya dukung sambungan dari kondisi penghancuran ditentukan dengan rumus T R cm cm cm, (.1) dimana luas penghancuran; R cm cm dihitung ketahanan kayu terhadap patah membentuk sudut terhadap arah serat, ditentukan dengan rumus R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Kedalaman takik pada simpul penyangga struktur batang harus tidak lebih dari 1 3 jam, dan pada simpul perantara tidak lebih dari 1 4 jam, di mana h adalah ukuran penampang elemen pada arah pemotongan. Daya dukung desain suatu sambungan berdasarkan kondisi geser ditentukan dengan rumus dimana adalah luas geser; sk av, (.3) s k s k s k T R av R menghitung rata-rata ketahanan kayu terhadap chipping pada area pembelahan sk. Panjang area pemotongan l sk pada potongan bagian depan harus minimal 1,5 jam. Rata-rata ketahanan chipping yang dihitung pada area geser dengan panjang platform tidak lebih dari h dan sepuluh kedalaman penyisipan pada sambungan yang terbuat dari pinus dan cemara diambil sama dengan rata-rata 1 /. R k gf s m Untuk panjang l ck lebih dari h, tahanan geser yang dihitung dikurangi dan diambil sesuai Tabel 1. 3

24 sr l sk h Tabel.1,4,6,8 3 3, 3.33 R, k gf / s msk 1 11.4 10.9 10.4 10 9.5 9. 9 Untuk nilai antara rasio l sk / h nilainya dari resistensi yang dihitung ditentukan dengan interpolasi. Contoh 1. Periksa kapasitas menahan beban unit pendukung rangka, diselesaikan dengan takik depan dengan satu gigi (Gbr. 8, a). Penampang balok bxh = 15 x 0 cm; sudut antar sabuk " "(s dalam 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); kedalaman pemotongan h = 5,5 cm; panjang platform geser l ск = 10 jam рр = 55 cm; gaya tekan yang dihitung pada sabuk atas N c = 8900 kgf. Larutan. Ketahanan kayu terhadap remuk pada suatu sudut dihitung menurut rumus (.) Luas remuk 130 R / 130 k gf dengan m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Daya dukung beban sebesar sambungan dari kondisi kuat dukung menurut rumus (.1) T 8 8, N sampai gs. cm Gaya desain yang bekerja pada luas geser, T N N co s hingga gf. Luas geser p c c c c k l b cm c.. 4

25 Rata-rata ketahanan kayu terhadap chipping dihitung pada perbandingan l sk / jam = 55/0 =.75 av sk 1 0,1 / (lihat Tabel 1). R k gf s m Daya dukung sambungan dari kondisi kekuatan chipping menurut rumus (.3) T sk, k gf. Contoh.. Hitung takik bagian depan unit penyangga berbentuk segitiga rangka atap(Gbr. 8, b). Tali pengikat rangka terbuat dari kayu gelondongan dengan diameter rencana pada simpul D = cm. Sudut antar tali busur adalah a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Gaya tekan rencana pada tali busur atas adalah N c = kgf Solusi Desain ketahanan kayu terhadap benturan pada sudut tertentu cm / (Lampiran 4) cm cm Dengan menggunakan Lampiran 1, kita temukan bahwa dengan D = cm, luas terdekat seg = 93,9 cm sesuai dengan kedalaman pemotongan h bp = 6,5 cm Kami menerima h bp = 6,5 cm, yang kurang dari kedalaman pemotongan maksimum, yang dalam hal ini, dengan mempertimbangkan kebutuhan pemotongan log sabuk bawah hingga kedalaman h CT = cm adalah 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Panjang tali potong (lebar bidang geser) pada h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Lampiran 15

26 Panjang bidang geser yang diperlukan pada av R = 1 kgf/cm: sk l sk N co s , c 3 7.1 cm av br 0.1 1 sk Kita terima l sk = 38 cm, yang lebih dari 1.5 h = 1.5 () = 30 cm Karena panjang bidang geser ternyata kurang dari h = () = 40 cm, cp, maka nilai yang diterima R = 1 kgf/cm sesuai dengan standar. sk Balok penyangga kita susun dari pelat yang berdiameter cm.Untuk bantalan penyangga kita ambil pelat yang sama dengan tepi atas cm, yang akan memberikan lebar penyangga b 1 = 1,6 cm (Lampiran 1). Tegangan dukung pada luas kontak antara subbalok dan bantalan penyangga N c sin, 4 k gf / s m 1. 6 cm dimana 4 kgf / cm adalah tahanan dukung yang dihitung R CM90 melintasi serat pada bidang penyangga struktur.., 6. SAMBUNGAN PADA ANJING SILINDRI Perkiraan daya dukung kemampuan satu potong pasak silinder pada sambungan elemen yang terbuat dari kayu pinus dan cemara ketika gaya diarahkan sepanjang serat elemen ditentukan oleh rumus: menurut pembengkokan batang kayu T dan = 180 d + a, tetapi tidak lebih dari 50 d; dengan runtuhnya elemen tengah dengan ketebalan T c = 50 cd; menurut keruntuhan elemen terluar dengan ketebalan a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Banyaknya pasak n H yang harus dipasang pada sambungan untuk menyalurkan gaya N diperoleh dari persamaan 6

27 n H N, (.5) dimana T n adalah nilai terkecil dari ketiga nilai daya dukung pasak, dihitung menggunakan rumus (.4); p s jumlah potongan batang kayu. Kapasitas menahan beban pasak T n juga dapat ditentukan dengan menggunakan Lampiran 5. Jarak antara sumbu pasak harus paling sedikit: sepanjang serat s 1 = 7 d; melintasi serat s = 3,5 d dan dari tepi elemen s 3 = 3 d. Kapasitas menahan beban yang dihitung dari pasak silinder T n ketika gaya diarahkan pada sudut a terhadap serat elemen ditentukan sebagai yang lebih kecil dari ketiganya menurut rumus: H nt (1 8 0), tetapi tidak lebih dari T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Sudut α dan derajat Tabel. Koefisien k a untuk pasak baja dengan diameter dalam mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Catatan. Nilai koefisien ka untuk sudut tengah ditentukan dengan interpolasi. Contoh.3. Sambungan sabuk tarik bawah dari rangka rangka (Gbr. 9, a) dibuat menggunakan lapisan papan yang dihubungkan ke sabuk dengan pasak yang terbuat dari baja bulat. Sabuk terbuat dari kayu gelondongan dengan diameter sambungan 19 cm, untuk memastikan lapisan luarnya pas, kayu gelondongan dipahat pada kedua sisinya sebesar 3 cm dengan ketebalan c = 13 cm, lapisan luarnya terbuat dari papan. dengan penampang a x h = 6 x 18 cm Gaya tarik rencana N = kgf. Hitung koneksinya. 7

28 Gambar. 9. Sambungan pada pasak silinder baja Solusi. Diameter pasak diatur kira-kira sama dengan (0,0,5) a, di mana a adalah ketebalan lapisan. Kami menerima d = 1,6 cm Kami menentukan perhitungan daya dukung pasak per bagian menggunakan rumus (.4): H , ; T k gs k gs T c T a , k gs; , kepada Ny. 8

29 Kapasitas menahan beban terkecil yang dihitung Tn = 533 kgf. Pasak berpotongan ganda. Jumlah pasak yang diperlukan menurut rumus (.5): n H , 9 pcs Kami menerima 1 pasak, 4 di antaranya adalah baut di setiap sisi sambungan. Kami menempatkan pasak dalam dua baris memanjang. Jarak antar pasak sepanjang ijuk: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (asumsi 1 cm). Jarak sumbu pasak ke tepi pelapis adalah s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (dengan asumsi 5 cm). Jarak antara pasak melintasi serat adalah sh h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm 3 Luas penampang bersih sabuk dikurangi jahitan samping dan dilemahkan dengan lubang untuk pasak. H 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Melemahnya luas penampang lapisan HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Tegangan tarik pada lapisan N, k gf / s m.HT 1 7 7, 6 Contoh.4. Pada palang kasau miring (Gbr. 9, b) terjadi gaya tarik sebesar N = 500 kgf. Palang terbuat dari dua buah pelat dengan diameter Dpl = 18 cm, pelat tersebut menutupi kaki kasau yang terbuat dari kayu gelondongan D = cm pada kedua sisinya dan diikat dengan dua baut d = 18 mm, berfungsi sebagai pasak potong ganda. Kedalaman penggilingan 9

30 kaki kasau pada sambungan palang h"ST = 3 cm. Untuk mengencangkan ring baut, pelat dipahat sedalam h St = cm. Sudut antara arah palang dan arah palang kaki kasau adalah a = 30. Periksa kekuatan sambungan Solusi Daya dukung pasak silinder baja per potong dengan arah gaya membentuk sudut serat ditentukan dengan rumus (.6): H 0, 9 (, 8 7) , ; 9 koefisien k a, ditentukan dari tabel.; c = D h st = 3 = tebal elemen tengah 16 cm; a = 0,5 D pl h st = 0, = tebal 7 cm elemen luar Daya dukung pasak terkecil T n = 647 kgf Kapasitas dukung beban penuh sambungan p n p s T n = == 588 > 500 kgf Jarak dari sumbu pasak ke ujung dari palang diambil s 1 = 13 cm > 7 1, 8 = 1,6 cm Jarak antara sumbu pasak melintang ke sumbu palang kita ambil s = 6 cm dan melintang ke sumbu kaki kasau. Jadi, mari kita rangkum: "s = 9 cm. Kemampuan suatu bahan untuk menahan pengaruh gaya luar disebut sifat mekanik. Sifat mekanik kayu antara lain : kekuatan, elastisitas, keuletan dan kekerasan. Kekuatan kayu ditandai dengan kemampuannya menahan gaya luar (beban). tigapuluh

31 Gaya yang melawan pengaruh luar (beban) disebut kekuatan internal atau stres. Dengan demikian, pada bagian struktur kayu timbul tegangan tekan, tarik, tekuk, geser (penghancuran) atau pecah. Metode yang dipertimbangkan untuk menghitung struktur kayu difokuskan pada jenis struktur khas yang dipelajari dalam disiplin “Struktur Teknik Kehutanan”. . Penting untuk merancang struktur kayu sesuai dengan SNiP dan GOST. 31

32 Aplikasi 3

33 Diameter dalam cm Indikator B B B B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6.5.09 6.4.14 6.55, 6.7.4 6.85.3 Dimensi tali busur b dalam cm dan luas potongan dalam cm kedalaman 0,5 1 1,5.5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7.14.39 7.7.45 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6.6 4.5 6.9 4.7 7, 4.88 7.47 5.06 7.8 5.4 8 5.4 8, 5. 56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1. 9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14.5 10.4.1 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11.1 11.3 11.4 11.5 11.6 11.8 10 6.71 1.1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16,3 13,6 1,6 17.1.9 17,6 11,9 1 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 ,8 8,8 14,3 9,6 14,7 30,4 14 3,9 15,1 31,1 14,3 4,4 15,5 31,9 13,7 5 15,9 3,6 13 ,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5 13,7 33,7 14, 34,8 14,7 35,9 15, 36,9 15,6 37. 9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8,7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18, 5 44,4 18,9 45,8 19,3 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36,6 13,3 37 .8 13.9 39.3 14.4 40.5 43 .7 13.1 4.8 13.8 44.7 14.4 46.6 49.7 16.51.4 16.7 5.9 16.54, 17.7 55.9 17.4 48.4 17.9 49.5 18.3 50.7 18.8 51.8 19.5.9 18.57.4 18.7 58.8 19.60.1 19.7 61.4 0.1 6, 7 Lampiran 1 14.1 51.5 14.8 5 3,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66.5.4 77,4 33

34 34 Penyesuaian akhir 1 dalam bagian melingkar untuk kedalaman sisipan yang berbeda h BP dalam cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76, 8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91 , 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76, 3 0. 86. 0,7 96,5 1. 107 1. 78. 0,8 88,4 1,3 99 1,8 110. 11,6 13 0,7 80,1 1,4 90,5 1 ,9 101,4 113,9 14 3,81,9 1,9 9 .7.7 84.5 94.7 3.130 4.6 14 5.4 167.85 0,4 3 96,7 3,10 4, 171,7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06

35 35 Fleksibilitas λ Lampiran Nilai koefisien φ Koefisien φ 0,99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0, 937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,6 7 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0. 535 0,53 0,508 0,484 0,473 0,461 0,45 0,439 0,49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3 04 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Penyesuaian akhir Fleksibilitas λ Koefisien φ 0,56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0, 0,16 0,1 0,08 0,05 0,0 0,198 0,195 0,19 0,189 0,183 0,181 0,178 0,175 0,17 3 0,17 0,168 0,165 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0 ,13 0,13 0,19 0,17 0,16 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,099 0,098 0,096 0. 095 0,094 0,093 0,09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Lampiran 3 Data perhitungan Tinggi h=k 1 D 1 0.5 Luas penampang =k D 0.785 0.393 Jarak sumbu netral ke serat terluar: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0.5 0.5 0.1 0.9 Momen inersia: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0.0491 0.0491 0.0069 0.045 Momen hambatan: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0.098 0.098 0.038 0.0491 Jari-jari girasi maksimum r min =k 9 D 0.5 0,13 37

38 Akhir adj.971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,045 0,0 476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Karakteristik desain bahan Lampiran 4 Keadaan tegangan dan karakteristik elemen Penunjukan Resistensi desain MPa leniya, untuk kayu bergradasi kgf/cm Pembengkokan, kompresi dan penghancuran serat: a) elemen penampang persegi panjang (kecuali yang ditentukan dalam sub-paragraf “b ” dan “c”) dengan tinggi sampai dengan 50 cm b) elemen penampang persegi panjang dengan lebar lebih dari 11 sampai 13 cm dengan tinggi bagian lebih dari 11 sampai 50 cm c) elemen penampang persegi panjang dengan lebar lebih dari 13 cm dengan tinggi bagian lebih dari 13 sd 50 cm d) elemen terbuat dari kayu bulat tanpa sisipan pada desain bagian. Ketegangan sepanjang serat: a) elemen yang tidak direkatkan b) elemen yang direkatkan 3. Kompresi dan penghancuran seluruh area melintasi serat 4. Penghancuran lokal pada serat: a) pada bagian pendukung struktur, sambungan frontal dan nodal elemen b) di bawah mesin cuci pada sudut penghancuran 90 hingga Pemotongan sepanjang serat: a) saat menekuk elemen yang tidak direkatkan b) saat menekuk elemen yang direkatkan c) pada pemotongan bagian depan untuk tegangan maksimum R dan, R c, R cm R dan, R c , R cm R dan, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Keadaan tegangan dan karakteristik elemen Karakteristik desain bahan Penunjukan Akhir adj. 4 Dihitung ketahanan MPa leniya, untuk kgf/cm kayu bergradasi 1 3 g) lokal in sambungan perekat untuk tegangan maksimum 6. Geser melintasi serat: a) pada sambungan elemen yang tidak direkatkan b) pada sambungan elemen yang direkatkan 7. Tarikan melintasi serat elemen yang terbuat dari kayu laminasi R ck R ck.90 R ck.90 R p .90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0.35 3.5 CATATAN: 1. Ketahanan kayu rencana terhadap patah pada sudut arah serat ditentukan dengan rumus R cm R cm 3 1 (1) detik dalam R R cm 90. Perhitungan ketahanan kayu terhadap serpihan pada sudut arah serat ditentukan dengan rumus R cm sk. R sk 3 1 (1) dosa R R sk.90 sk.. 40

41 Daftar Pustaka 1. SNiP II Struktur kayu. Standar desain.. SNiP IIB. 36. Struktur baja. Standar desain. 3.SNiP II6.74. Beban dan dampak. Standar desain. 4. Ivanin, I.Ya. Contoh desain dan perhitungan struktur kayu [Teks] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Struktur terbuat dari kayu dan plastik [Teks] / V.E. Shishkin. M.: Stroyizdat, Struktur teknik kehutanan [Teks]: pedoman pelaksanaan proyek jembatan kayu bagi mahasiswa spesialisasi “Teknik Kehutanan” / A.M. Chuprakov. Ukhta : USTU,

42 Daftar Isi Pendahuluan... 3 Bab 1 Perhitungan elemen struktur kayu Elemen tarik terpusat... 5 Elemen tekan terpusat Elemen tekuk Elemen lentur tarik dan lentur tekan Bab Perhitungan sambungan elemen struktur kayu... 5 Sambungan pada takik... 6 Sambungan pada pasak silinder.. 6 Aplikasi... 3 Daftar Pustaka

43 Publikasi pendidikan Chuprakov A.M. Contoh perhitungan struktur kayu struktur teknik kehutanan Editor Buku Ajar I.A. Korektor Bezrodnykh O.V. Editor Teknis Moisenia L.P. Korovkin Plan 008, posisi 57. Ditandatangani untuk dicetak, Penyusunan huruf komputer. Jenis huruf Times New Roman. Formatnya 60x84 1/16. kertas offset. Sablon. Bersyarat oven l.,5. Uch. ed. aku., 3. Peredaran 150 eksemplar. Pesan 17. Universitas Teknik Negeri Ukhta, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 Departemen percetakan operasional USTU, Ukhta, st. Oktyabrskaya, 13.

BADAN FEDERAL PENDIDIKAN FGOU VPO KAZAN UNIVERSITAS ARSITEKTUR DAN KONSTRUKSI NEGARA Jurusan struktur logam dan pengujian struktur PETUNJUK METODOLOGI praktikum

KULIAH 3 Struktur kayu harus dihitung dengan menggunakan metode keadaan batas. Batasan keadaan suatu struktur adalah keadaan dimana struktur tersebut tidak lagi dapat memenuhi persyaratan operasi.

Perhitungan elemen struktur baja. Rencana. 1. Perhitungan elemen struktur logam berdasarkan keadaan batas. 2. Resistansi standar dan desain baja 3. Perhitungan elemen struktur logam

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Anggaran Negara Federal Federasi Rusia lembaga pendidikan pendidikan yang lebih tinggi"Universitas Arsitektur dan Teknik Sipil Negeri Tomsk"

KULIAH 4 3.4. Elemen yang dikenakan gaya aksial dengan lentur 3.4.1. Elemen lentur tarik dan elemen regangan eksentrik Elemen lentur tarik dan elemen regangan eksentrik bekerja secara bersamaan

Kuliah 9 Rak kayu. Beban yang dirasakan oleh struktur penutup beban datar (balok, lengkungan penutup, rangka batang) disalurkan ke pondasi melalui rak atau kolom. Pada bangunan dengan struktur penahan beban kayu

KULIAH 8 5. Perancangan dan perhitungan elemen DC dari beberapa material KULIAH 8 Perhitungan elemen kayu laminasi dengan kayu lapis dan elemen kayu bertulang harus dilakukan sesuai dengan metode yang diberikan

KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN FEDERASI RUSIA Institusi Pendidikan Tinggi Negara Federal "Pasifik Universitas Negeri» PERHITUNGAN DAN DESAIN BAJA

KULIAH 10 JENIS SENDI PADA STRUKTUR KAYU. SAMBUNGAN KHUSUS BEHZ Tujuan perkuliahan : mahasiswa akan mengembangkan kompetensi mempelajari metode penyambungan elemen kayu dan prinsip perhitungannya

Keandalan struktur dan pondasi bangunan. Struktur kayu. Ketentuan Pokok Perhitungan STANDAR CMEA ST CMEA 4868-84 DEWAN BANTUAN BERSAMA EKONOMI Keandalan struktur bangunan dan

KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN WILAYAH SAMARA Lembaga pendidikan anggaran negara pendidikan menengah kejuruan “Togliatti Polytechnic College” (GBOU SPO “TPT”)

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia Lembaga Pendidikan Anggaran Negara Federal Pendidikan Profesional Tinggi "Arsitektur dan Konstruksi Negara Tomsk

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia Institut Kehutanan Syktyvkar, cabang dari lembaga pendidikan negara untuk pendidikan profesional tinggi "Negara Bagian St. Petersburg

164 KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN PENGETAHUAN FEDERAL RUSIA LEMBAGA PENDIDIKAN ANGGARAN NEGARA LEMBAGA PENDIDIKAN PROFESIONAL TINGGI “UNVERSITAS TEKNIS NEGARA LIPETSK”

Desain struktur yang dilas Rangka Informasi umum Rangka adalah struktur kisi yang terdiri dari batang-batang lurus individual yang dihubungkan satu sama lain pada titik-titiknya. Rangka bekerja dalam pembengkokan

KERJA PRAKTIS 4 PERHITUNGAN DAN KONSTRUKSI RANGKA TUJUAN : Memahami tata cara perhitungan dan perancangan unit rangka batang yang dibuat dengan sudut sama sayap. KEMAMPUAN DAN KETERAMPILAN YANG DIPEROLEH: kemampuan untuk menggunakan

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia UNIVERSITAS NEGERI YUGRA Fakultas Teknik Jurusan Teknologi dan Struktur Konstruksi MENGGUNAKAN SOFTWARE COMPLEX SAP

1 - Metodologi untuk menentukan daya dukung elemen blok jendela dan fasad. (proyek) - 2 - Perhatian! Pabrik pengolahan memilih desain sistem AGS atas tanggung jawabnya sendiri,

Desain struktur logam. Balok. Balok dan sangkar balok Kopling balok Dek datar baja Pemilihan penampang balok canai Balok canai didesain dari balok atau saluran I

Perhitungan balok 1 Data awal 1.1 Diagram balok Bentang A: 6 m Bentang B: 1 m Bentang C: 1 m Jarak balok: 0,5 m 1.2 Nama Beban q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q р , kg/m Konstanta 100 50 1 1 50

BEL O UNIVERSITAS TEKNIS NASIONAL RUSIA FAKULTAS PEMBANGUNAN FAKULTAS ILMU PENGETAHUAN DAN SEMINAR TEKNIS MASALAH TRANSISI KE EROPA

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia PENELITIAN NASIONAL UNIVERSITAS SIPIL NEGARA MOSKOW Jurusan Struktur Logam dan Kayu PERHITUNGAN STRUKTUR

DAFTAR ISI Pendahuluan.. 9 Bab 1. BEBAN DAN DAMPAK 15 1.1. Klasifikasi beban........ 15 1.2. Kombinasi (kombinasi) beban..... 17 1.3. Penentuan beban rencana.. 18 1.3.1. Permanen

Sekolah Tinggi Konstruksi dan Ekonomi Astrakhan Prosedur untuk menghitung kekuatan pelat inti berongga pratekan untuk spesialisasi 713 "Konstruksi bangunan dan struktur" 1. Tugas desain

Sekolah Tinggi Konstruksi dan Ekonomi Astrakhan Tata cara penghitungan kekuatan balok pratekan (palang) untuk spesialisasi 2713 “Konstruksi bangunan dan struktur” 1. Tugas desain

UDC 624.014.2 Fitur perhitungan unit pendukung lengkungan bentang panjang papan perekat berengsel tiga. Analisis komparatif solusi desain Krotovich A.A. (Pengawas ilmiah Zgirovsky A.I.) Belorussky

Rangka baja. Rencana. 1. Informasi umum. Jenis gulungan dan ukuran umumnya. 2. Perhitungan dan desain rangka. 1. Informasi umum. Jenis gulungan dan ukuran umumnya. Rangka adalah struktur batang

KULIAH 5 Panjang kayu standar sampai 6,5 m, dimensi penampang balok sampai 27,5 cm Dalam pembuatan struktur bangunan timbul kebutuhan: - menambah panjang elemen (menambah),

SAYA. Gazizov E.S. PERHITUNGAN Sinegubova STRUKTUR BALOK TERLETAK Yekaterinburg 017 KEMENTERIAN PENDIDIKAN RUSIA FSBEI HE "UNVERSITAS KEHUTANAN NEGARA URAL" Departemen Teknologi Inovatif dan

Pertanyaan kontrol tentang kekuatan bahan 1. Prinsip dasar 2. Apa hipotesis, asumsi dan premis utama yang mendasari ilmu kekuatan bahan? 3. Masalah utama apa yang dipecahkannya?

Sekolah Tinggi Konstruksi dan Ekonomi Astrakhan Prosedur untuk menghitung kekuatan pelat berusuk pratekan untuk spesialisasi 713 "Konstruksi bangunan dan struktur" 1. Tugas desain

KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN FEDERASI RUSIA Lembaga pendidikan tinggi anggaran negara federal "UNVERSITAS TEKNIS NEGARA ULYANOVSK" V. K. Manzhosov

FITUR DESAIN KERANGKA KAYU Sejarah Fachwerk yang luar biasa (Jerman: Fachwerk) konstruksi rangka, struktur setengah kayu) suatu jenis struktur bangunan yang alas penyangganya berada

TSNIISK IM. V. A. KUCHERENKO PANDUAN UNTUK MERANCANG RANGKA LAS DARI SUDUT TUNGGAL MOSKOW 1977 konstruksi rangka PERINTAH BANNER MERAH LEMBAGA PENELITIAN PUSAT KETENAGAKERJAAN

Kementerian Pendidikan Federasi Rusia Universitas Teknik Negeri St. Petersburg DISETUJUI Kepala. Departemen Struktur dan Bahan Bangunan 2001 Belov V.V. Program disiplin

PROGRAM KERJA disiplin ilmu Struktur kayu dan plastik jurusan (kekhususan) 270100.2 “Konstruksi” - sarjana Fakultas Teknik Sipil Bentuk studi penuh waktu Blok disiplin ilmu SD

Perhitungan struktur lantai dan kolom bangunan rangka baja Data awal. Dimensi bangunan dalam denah: 36 mx 24 m, tinggi: 18 m Tempat pembangunan: Chelyabinsk (wilayah salju III, wilayah angin II).

SAYA. Gazizov PERHITUNGAN STRUKTUR BANGUNAN DARI KAYU LAPIS Yekaterinburg 2017 KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN FEDERAL GBOU KESEHATAN "UNVERSITAS KEHUTANAN NEGARA URAL" Departemen Teknologi Inovatif

DAFTAR ISI 1 PARAMETER DESAIN 4 DESAIN DAN PERHITUNGAN BAGIAN ATAS KOLOM 5 1 Tata Letak 5 Pengecekan kestabilan bidang lentur 8 3 Pengecekan kestabilan bidang lentur 8 3 KONSTRUKSI

Kementerian Aplikasi Pertanian Institusi Pendidikan Tinggi Anggaran Negara Federal Federasi Rusia Universitas Agraria Negeri Saratov dinamai demikian

Penilaian kapasitas menahan beban pasangan bata Dinding pasangan bata berbentuk vertikal elemen penahan beban bangunan. Berdasarkan hasil pengukuran diperoleh perhitungan dimensi dinding sebagai berikut: tinggi

KERJA PRAKTIS 2 PERHITUNGAN ELEMEN STRUKTUR LOGAM TEREGANG DAN TERTEKAN TUJUAN : Memahami tujuan dan tata cara menghitung elemen struktur logam yang diregangkan dan dikompresi terpusat.

DAFTAR ISI Kata Pengantar... 4 Pendahuluan... 7 Bab 1. Mekanika benda tegar mutlak. Statika... 8 1.1. Ketentuan umum... 8 1.1.1. Model benda yang benar-benar kaku... 9 1.1.2. Gaya dan proyeksi gaya pada sumbu.

4 PERSYARATAN TAMBAHAN DESAIN ELEMEN I-TEE DENGAN DINDING BERGELOMBANG 4.. Rekomendasi umum 4.. Pada elemen bagian I yang kompleks untuk meningkatkan daya tahannya dan

Cuplikan 23-2-81 struktur baja unduh pdf >>>

Snip 2-23-81 unduhan struktur baja pdf >>> Snip 2-23-81 unduhan struktur baja pdf Snip 2-23-81 unduhan struktur baja pdf Baut kelas akurasi A harus digunakan untuk sambungan di

Kuliah 9 (lanjutan) Contoh penyelesaian kestabilan batang tekan dan permasalahannya keputusan independen Pemilihan penampang batang tekan terpusat dari kondisi kestabilan Contoh 1 Batang diperlihatkan

Laporan 5855-1707-8333-0815 Perhitungan kekuatan dan stabilitas batang baja menurut SNiP II-3-81* Dokumen ini disusun berdasarkan laporan perhitungan unsur logam yang dilakukan oleh admin pengguna

PETUNJUK METODOLOGI 1 TOPIK Pendahuluan. Pengarahan keselamatan. Kontrol masuk. PENGANTAR PELAJARAN PRAKTIS PADA KURSUS MEKANIKA TERAPAN. PETUNJUK KEBAKARAN DAN KESELAMATAN LISTRIK.

Semester 6 Stabilitas umum balok logam Balok logam, tidak diamankan dalam arah tegak lurus atau diamankan dengan lemah, di bawah pengaruh beban mereka dapat kehilangan stabilitas bentuknya. Mari kita pertimbangkan

Halaman 1 dari 15 Uji sertifikasi bidang pendidikan vokasi Keahlian : 170105.65 Sistem sekring dan kendali senjata Disiplin : Mekanik (Kekuatan bahan)

KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN FEDERASI RUSIA Institusi Pendidikan Tinggi Anggaran Negara Federal "RISET NASIONAL KONSTRUKSI NEGARA MOSKOW

KEMENTERIAN PENDIDIKAN DAN ILMU PENGETAHUAN FEDERASI RUSIA Lembaga pendidikan anggaran negara federal untuk pendidikan profesional tinggi "UNVERSITAS TEKNIK NEGARA ULYANOVSK"

UDC 640 Perbandingan metode untuk menentukan defleksi balok beton bertulang dengan penampang variabel Vrublevsky PS (Pembimbing Ilmiah Shcherbak SB) Universitas Teknik Nasional Belarusia Minsk Belarus V

5. Perhitungan rangka tipe kantilever Untuk memastikan kekakuan spasial, rangka derek putar biasanya dibuat dari dua rangka paralel yang dihubungkan satu sama lain, jika memungkinkan, dengan strip. Lebih sering

1 2 3 ISI PROGRAM KERJA 1. MAKSUD DAN TUJUAN DISIPLIN “STRUKTUR KAYU DAN PLASTIK” SERTA TEMPATNYA DALAM PROSES PENDIDIKAN Disiplin “Struktur Kayu dan Plastik” merupakan salah satu program utama

Kementerian Pendidikan dan Ilmu Pengetahuan Federasi Rusia Universitas Negeri Arsitektur dan Teknik Sipil St. Petersburg Fakultas Teknik Sipil Departemen Struktur Logam dan Pengujian Struktur

STANDAR DAN PERATURAN PEMBANGUNAN SNiP II-25-80 Struktur kayu Tanggal pengenalan 01-01-1982 DIKEMBANGKAN OLEH TsNIISK im. Kucherenko dari Komite Pembangunan Negara Uni Soviet dengan partisipasi TsNIIPromzdanii dari Komite Pembangunan Negara Uni Soviet, kompleks dan bangunan TsNIIEP

LEMBAGA PENDIDIKAN TINGGI ANGGARAN NEGARA FEDERAL "UNVERSITAS PERTANIAN NEGARA ORENBURG" Jurusan "Desain dan Manajemen di sistem teknis» METODOLOGI

Badan Federal untuk Transportasi Kereta Api Universitas Negeri Ural Kereta Api dan Komunikasi Departemen Mekanika Benda Padat yang Dapat Diubah Bentuk, Fondasi dan Fondasi A. A. Lakhtin KONSTRUKSI

Kementerian Pendidikan Federasi Rusia

Universitas Teknik Negeri Yaroslavl

Fakultas Arsitektur dan Konstruksi

contoh perhitungan struktur kayu

tutorialdalam disiplin “Struktur terbuat dari kayu dan plastik”

untuk siswa khusus

290300 “Konstruksi industri dan sipil”

kursus korespondensi

Yaroslavl 2007

UDC 624.15

anggota parlemen ________. Struktur yang terbuat dari kayu dan plastik: Panduan metodologi untuk mahasiswa korespondensi spesialisasi 290300 “Konstruksi industri dan sipil” / Disusun oleh: V.A. Bekenev, D.S. Dekhterev; YAGTU.- Yaroslavl, 2007.- __ hal.

Perhitungan jenis utama struktur kayu diberikan. Dasar-dasar desain dan pembuatan struktur kayu diuraikan, dengan mempertimbangkan persyaratan dokumen peraturan baru. Dijelaskan fitur desain dan dasar-dasar perhitungan struktur kayu solid tembus pandang.

Direkomendasikan untuk siswa 3-5 tahun spesialisasi 290300 “Teknik Industri dan Sipil”, kursus paruh waktu, serta spesialisasi lainnya yang mempelajari kursus “Struktur terbuat dari kayu dan plastik”.

sakit. 77. Tabel. 15. Daftar Pustaka 9 judul

Peninjau:

Universitas Teknik, 2007

PERKENALAN

Saat ini instruksi metodologis dikembangkan sesuai dengan SNiP II-25-80 “Struktur kayu”. Ini memberikan informasi teoritis, serta rekomendasi untuk desain dan perhitungan struktur kayu, yang diperlukan untuk mempersiapkan ujian bagi siswa dari spesialisasi “Teknik Industri dan Sipil”.

Tujuan mempelajari mata kuliah “Struktur Kayu dan Plastik” adalah agar calon spesialis memperoleh pengetahuan di bidang penerapan konstruksi struktur kayu, penggunaan metode perhitungan, desain dan pengendalian kualitas struktur. berbagai jenis, tahu bagaimana memeriksa kondisi struktur, menghitung dan mengontrol struktur penutup penahan beban, dengan mempertimbangkan teknologi pembuatannya.

1. PERHITUNGAN DAN KONSTRUKSI PELAT ASBESTOS-SEMEN DENGAN RANGKA KAYU

Contoh penghitungan pelat penutup asbes-semen.

Diperlukan untuk merancang pelat atap berinsulasi asbes-semen untuk bangunan pertanian di bawah atap gulung dengan kemiringan 0,1. Melangkah struktur penahan beban rangkanya 6 m Bangunan ini terletak di wilayah salju III.

1. Memilih solusi desain pelat.

Pelat asbes-semen dengan rangka kayu diproduksi dengan ukuran masing-masing panjang 3 - 6 m, lebar 1 - 1,5 m, ditujukan untuk gabungan atap tanpa atap, terutama bangunan industri satu lantai dengan atap terbuat dari bahan gulungan dengan drainase air eksternal.

Kami menerima lempengan berukuran 1,5x6 m untuk kulit atas dan bawah, kami mengambil 5 lembar masing-masing berukuran 1500x1200 mm. Kami menerima penyatuan lembaran selubung dari ujung ke ujung. Kulit terkompresi bagian atas diatur ke ketebalan δ 1 = 10 mm sebagai beban terberat, bagian bawah diregangkan - tebal δ 2 =8 mm. Massa volumetrik lembaran tersebut adalah 1750 kg/m3.

Sebagai pengencang kami menggunakan sekrup baja galvanis dengan diameter D=5 mm dan panjang 40 mm dengan kepala countersunk. Jarak antara sumbunya minimal 30 D(Di mana D- diameter sekrup, baut atau paku keling), tetapi tidak kurang dari 120 mm, dan tidak lebih dari 30 δ (Di mana δ – ketebalan selubung asbes-semen). Jarak dari sumbu sekrup, baut atau paku keling ke tepi selubung asbes-semen minimal harus 4 D dan tidak lebih dari 10 D.

Lebar pelat sepanjang permukaan atas dan bawah diambil 1490 mm dengan jarak antar pelat 10 mm. Pada arah memanjang, jarak antar pelat adalah 20 mm, yang setara dengan panjang struktur pelat 5980 mm. Sambungan memanjang antar pelat dibuat dengan menggunakan balok kayu berbentuk seperempat yang dipaku pada tepi memanjang pelat. Sebelum memasang karpet atap, celah yang terbentuk di antara pelat ditutup dengan bahan insulasi panas (mipora, poroizol, polietilen berbusa, dll.), dan balok kayu pembentuk sambungan dihubungkan dengan paku berdiameter 4 mm pada interval 300mm.

Rangka pelat terbuat dari kayu pinus mutu 2 dengan massa jenis 500 kg/m3. Panjang bagian penyangga pelat ditentukan dengan perhitungan, tetapi disediakan minimal 4 cm.

Ketahanan lentur semen asbes dihitung R i.a=16MPa.

Modulus elastisitas kayu dan semen asbes berturut-turut adalah Misalnya=10000 MPa, E a=10000 MPa.

Desain ketahanan semen asbes terhadap kompresi R c.a=22,5 MPa.

Ketahanan lentur semen asbes yang dihitung pada seluruh lembaran dihitung Rberat.A=14 MPa.

Ketahanan lentur kayu pinus dihitung Menyingkirkan.=13MPa.

Untuk pelat rangka, digunakan insulasi wol mineral atau wol kaca dengan pengikat sintetis, serta lainnya bahan isolasi termal. Dalam hal ini, kami menggunakan papan wol mineral kaku dengan pengikat sintetis sesuai dengan GOST 22950-95 dengan kepadatan 175 kg/m 3. Papan isolasi termal direkatkan pada kulit bagian bawah pelat asbes-semen pada lapisan aspal, yang juga berfungsi sebagai penghalang uap. Ketebalan insulasi diasumsikan secara struktural sama dengan 50 mm.

Vladimir Fedorovich Ivanov
Struktur terbuat dari kayu dan plastik
(buku teks untuk universitas)
1966

Buku ini menguraikan dasar-dasar desain, perhitungan, pembuatan dan pemasangan, aturan pengoperasian dan perkuatan struktur yang terbuat dari kayu dan menggunakan plastik; langkah-langkah untuk melindungi mereka dari pembusukan, kebakaran dan lainnya efek berbahaya; dianggap fisik peralatan mekanis kayu dan plastik rekayasa.
Buku ini ditujukan bagi mahasiswa universitas dan fakultas konstruksi sebagai buku teks

Pendahuluan (3)

BAGIAN SATU
KAYU SEBAGAI BAHAN KONSTRUKSI

Bab 1. Bahan Baku Kayu dan Pentingnya Pemanfaatannya Dalam Perekonomian Nasional (16)
§ 1. Bahan baku dasar kayu (-)
§ 2. Kayu sebagai bahan bangunan dan kegunaannya dalam konstruksi (17)

Bab 2. Struktur Kayu, Sifat Fisika dan Mekaniknya (20)
§ 3. Struktur kayu dan sifat-sifatnya (-)
§ 4. Kadar air pada kayu dan pengaruhnya terhadap sifat fisik dan mekanik (23)
§ 5. Pengaruh kimia untuk kayu (25)
§ 6. Properti fisik kayu (26)

Bab 3. Sifat mekanik kayu (27)
§ 7. Anisotropi kayu dan Karakteristik umum sifat mekaniknya (-)
§ 8. Pengaruh struktur dan beberapa cacat dasar kayu terhadap sifat mekaniknya (29)
§ 9. Ketahanan kayu dalam jangka panjang (31)
§ 10. Pekerjaan kayu dalam keadaan tarik, tekan, tekuk melintang, remuk dan pecah (33)
§ 11. Pemilihan kayu selama konstruksi struktur kayu penahan beban (39)

BAGIAN KEDUA
PERLINDUNGAN STRUKTUR KAYU DARI KEBAKARAN, KEMATIAN BIOLOGIS DAN DAMPAK REAGEN KIMIA

Bab 4. Perlindungan bangunan kayu dari kebakaran (41)
§ 12. Ketahanan api elemen struktur bangunan (-)
§ 13. Tindakan untuk melindungi struktur kayu dari kebakaran (-)

Bab 5. Perlindungan struktur kayu dari pembusukan (43)
§ 14. Informasi umum (-)
§ 15. Jamur perusak kayu dan kondisi perkembangannya (-)
§ 16. Pencegahan konstruktif untuk memerangi pembusukan elemen struktur kayu (44)
§ 17. Perlindungan struktur kayu dari paparan reagen kimia 47
§ 18. Tindakan kimia untuk melindungi kayu dari pembusukan (perlakuan antiseptik) (-)
§ 19. Kerusakan kayu oleh serangga dan tindakan untuk memberantasnya (49)

BAGIAN KETIGA
PERHITUNGAN DAN DESAIN UNSUR STRUKTUR KAYU

Bab 6. Perhitungan struktur kayu dengan metode keadaan batas (50)
§ 20. Titik awal perhitungan elemen struktur kayu (-)
§ 21. Data perhitungan struktur kayu dengan metode keadaan batas (52)

Bab 7. Perhitungan elemen struktur kayu bagian padat (56)
§ 22. Peregangan tengah (-)
§ 23. Kompresi sentral (57)
§ 24. Lentur melintang (62)
§ 25. Tikungan miring (65)
§ 26. Elemen bengkok terkompresi (66)
§ 27. Elemen melengkung memanjang (68)

Bab 8. Balok Padat (69)
§ 28. Balok bentang tunggal bagian padat (-)
§ 29. Balok bagian padat, diperkuat dengan subbalok (-)
§ 30. Sistem balok kantilever dan purlin kontinu (70)

BAGIAN KEEMPAT
HUBUNGAN ELEMEN STRUKTUR

Bab 9. Data Umum 72
§ 31. Klasifikasi koneksi (koneksi) (-)
§ 32. Petunjuk umum untuk menghitung sambungan elemen struktur kayu (74)

Bab 10. Sambungan pada takik dan kunci (76)
§ 33. Potongan bagian depan (-)
§ 34. Perhentian sederhana, ganda dan tiga lobus (80)
§ 35. Koneksi dengan kunci (82)
§ 36. Kunci prismatik melintang, memanjang dan miring (84)
§ 37. Kunci dan ring logam (86)

Bab 11. Sambungan pasak (87)
§ 38. Informasi umum (-)
§ 39. Fitur utama koneksi pin (89)
§ 40. Perhitungan sambungan dowel berdasarkan keadaan batas (90)

Bab 12. Sambungan pada sambungan kerja yang diregangkan (95)
§ 41. Baut (-)
§ 42. Klem, staples, paku, sekrup, sekrup dan sekrup (96)

Bab 13. Sambungan perekat (97)
§ 43. Jenis perekat (-)
§ 44. Teknologi pengikatan (98)
§ 45. Konstruksi sambungan terpaku dan mesin cuci cleestal (99)

BAGIAN LIMA
ELEMEN KOMPONEN STRUKTUR KAYU PADA LINK ELASTIS

Bab 14. Perhitungan unsur komposit berdasarkan ikatan hasil elastis (101)
§ 46. Informasi umum (-)

Bab 15. Perhitungan unsur komposit pada ikatan hasil elastis dengan metode perkiraan SNiP II-B.4-62 (103)
§ 47. Lentur melintang elemen penyusunnya (-)
§ 48. Kompresi sentral elemen penyusunnya (105)
§ 49. Kompresi eksentrik elemen komposit (107)
§ 50. Contoh perhitungan elemen komposit (108)

BAGIAN ENAM
STRUKTUR KAYU PADAT DATAR

Bab 16. Jenis sistem kontinu struktur kayu (110)
§ 51. Informasi umum (-)

Bab 17. Struktur balok kayu berpenampang komposit (113)
§ 52. Balok komposit sistem Derevyagin (-)
§ 53. Desain dan perhitungan balok laminasi (117)
§ 54. Desain dan perhitungan balok kayu lapis yang direkatkan (121)
§ 55. Pembuatan balok laminasi (123)
§ 56. Desain dan perhitungan balok-I dengan dinding melintang papan ganda pada paku (124)

Bab 18. Sistem pengatur jarak untuk struktur kayu solid (129)
§ 57. Lengkungan berengsel tiga dari balok sistem Derevyagin (-)
§ 58. Sistem lengkungan melingkar (131)
§ 59. Struktur melengkung dari profil I dengan dinding silang ganda pada sambungan paku (132)
§ 60. Lengkungan yang direkatkan (134)
§ 61. Struktur rangka padat (138)
§ 62. Pembuatan struktur lengkung dan rangka serta pemasangannya (139)

BAGIAN TUJUH
STRUKTUR KAYU DATAR MELALUI

Bab 19. Jenis utama struktur kayu tembus (141)
§ 63. Informasi umum (-)
§ 64. Dasar-dasar merancang struktur rangka tembus (145)

Bab 20. Sistem gabungan struktur kayu (149)
§ 65. Balok rangka (-)
§ 66. Sistem struktur kayu yang ditangguhkan dan diperkuat (152)

Bab 21. Rangka balok terbuat dari kayu gelondongan dan balok (154)
§ 67. Rangka kayu gelondongan dan batu bulat pada bagian depan (-)
§ 68. Rangka logam-kayu TsNIISK (156)
§ 69. Rangka kayu logam dengan tali bagian atas terbuat dari balok Derevyagin (160)

Bab 22. Rangka logam-kayu dengan tali bagian atas yang direkatkan dan rangka ruas pada paku (161)
§ 70. Rangka logam-kayu dengan tali bagian atas yang direkatkan berbentuk persegi panjang (-)
§ 71. Rangka ruas logam-kayu dengan tali bagian atas yang direkatkan (162)
§ 72. Rangka segmen terbuat dari batangan dan papan di atas paku (165)
Bab 23. Lengkungan dan bingkai melalui struktur. Rak kisi (-)
§ 73. Lengkungan berengsel tiga dari rangka balok segmental, berbentuk bulan sabit dan poligonal (-)
§ 74. Bingkai melalui struktur kayu dan rak kisi (169)

BAGIAN DELAPAN
PENYELESAIAN SPASIAL STRUKTUR KAYU DATAR

Bab 24. Memastikan kekakuan spasial selama pengoperasian dan pemasangan (173)
§ 75. Langkah-langkah untuk memastikan kekakuan spasial struktur kayu datar (-)
§ 76. Pekerjaan struktur kayu datar selama pemasangan (176)

BAGIAN SEMBILAN
STRUKTUR KAYU SPASIAL

Bab 25. Tipe dasar struktur kayu spasial (180)
§ 77. Ketentuan umum (-)

Bab 26. Kubah retikulat melingkar (185)
§ 78. Sistem brankas (-)
§ 79. Kubah jaring melingkar bebas logam dari sistem S. I. Peselnik (188)
§ 80. Kubah retikulat melingkar dari sistem Zollbau (-)
§ 81. Prinsip dasar konstruksi kubah jaring lingkaran (189)
§ 82. Perhitungan kubah jaring melingkar (-)
§ 83. Konsep umum tentang salib dan kubah tertutup dari sistem lingkaran-jaring (191)

Bab 27. Kubah dan lipatan cangkang kayu (193)
§ 84. Informasi umum (-)

Bab 28. Kubah kayu (196)
§ 85. Kubah sistem radial (-)
§ 86. Kubah dengan desain jaring lingkaran (200)
§ 87. Kubah bulat berdinding tipis dan berusuk serta metode perhitungannya (202)

BAGIAN SEPULUH
STRUKTUR KAYU DAN STRUKTUR TUJUAN KHUSUS

Bab 29. Menara (206)
§ 88. Informasi umum (-)
§ 89. Menara dengan konstruksi kisi dan poros jaring (-)
§ 90. Menara dengan poros padat (212)

Bab 30. Silo, tank dan bunker (213)
§ 91. Desain dan prinsip perhitungan (-)

Bab 31. Tiang (215)
§ 92. Tiang berpelindung (-)

Bab 32. Informasi umum tentang jembatan kayu (218)
§ 93. Jembatan dan jalan layang (-)
§ 94. Jalan untuk jembatan jalan dan hubungannya dengan tanggul (219)
§ 95. Mendukung jembatan kayu sistem balok (221)
§ 96. Jembatan balok kayu berpenampang padat (224)
§ 97. Sistem penyangga untuk jembatan kayu (-)
§ 98. Sistem lengkung jembatan kayu (225)
§ 99. Struktur atas jembatan kayu melalui sistem (226)

Bab 33. Perancah, perancah dan lingkaran untuk konstruksi bangunan dan struktur teknik (230)
§ 100. Konsep umum tentang hutan dan lingkaran (-)
§ 101. Skema dan desain perancah (231)

BAGIAN SEBELAS
PRODUKSI STRUKTUR KAYU DAN BAGIAN UNTUK KONSTRUKSI

Bab 34. Industri kayu (236)
§ 102. Industri penebangan kayu dan pengerjaan kayu (-)
§ 103. Dasar proses teknologi pengerjaan kayu mekanis (237)
§ 104. Rangka penggergajian kayu (239)
§ 105. Gergaji bundar (-)
§ 106. Mesin gergaji pita (240)
§ 107. Mesin planing (242)
§ 108. Mesin penggilingan dan tenoning (-)
§ 109. Mesin bor (244)
§ 110. Mesin slot (-)
§ 111. Mesin gerinda (245)
§ 112. Mesin bubut dan perlengkapan lainnya (-)
§ 113. Alat portabel berlistrik (-)

Bab 35. Penggergajian (246)
§ 114. Informasi umum (-)

Bab 36. Mengeringkan kayu (249)
§ 115. Pengeringan kayu secara alami (-)
§ 116. Pengeringan buatan kayu dan jenisnya ruang pengering (-)

Bab 37 Dasar-dasar pengorganisasian pembuatan struktur kayu (251)
§ 117. Bengkel konstruksi (-)
§ 118. Bengkel produksi kayu laminasi dan struktur yang dibuat darinya (252)
§ 119. Produksi kayu lapis dan beberapa jenis kayu olahan lainnya (254)
§ 120. Tindakan pencegahan keselamatan dan perlindungan tenaga kerja dalam pembuatan struktur kayu dan bagian konstruksi (256)

Bab 38. Pengoperasian, perbaikan dan penguatan struktur kayu (257)
§ 121. Aturan dasar pengoperasian struktur kayu (-)
§ 122. Perbaikan dan perkuatan struktur kayu (-)

BAGIAN DUA BELAS
STRUKTUR BANGUNAN DAN PRODUK MENGGUNAKAN PLASTIK

Bab 39. Plastik sebagai bahan bangunan struktural (261)
§ 123. Informasi umum tentang plastik dan mereka komponen (-)
§ 124. Informasi singkat tentang metode pengolahan polimer menjadi Bahan bangunan dan produk (265)
§ 125. Persyaratan dasar plastik yang digunakan dalam struktur bangunan (268)
§ 126. Plastik fiberglass (269)
§ 127. Plastik laminasi kayu (chipboard) (276)
§ 128. Papan Serat (FPV) (273)
§ 129. Papan partikel (PDS) (-)
§ 130. Kaca organik (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Plastik vinil keras (VN) (281)
§ 132. Plastik busa (282)
§ 133. Sarang Lebah dan Mipores (283)
§ 134. Panas, suara dan bahan anti air, diperoleh dari plastik dan digunakan dalam struktur bangunan (284)
§ 135. Ciri-ciri beberapa sifat fisik dan mekanik plastik rekayasa (285)

Bab 40. Fitur perhitungan elemen struktur menggunakan plastik (286)
§ 136. Tegangan dan kompresi sentral (-)
§ 137. Pembengkokan melintang elemen plastik (289)
§ 138. Elemen lengkung tarik dan lengkung tekan yang terbuat dari plastik (295)
§ 139. Data perhitungan struktur bangunan menggunakan plastik (-)
§ 140. Sambungan elemen struktur yang terbuat dari plastik (299)
§ 141. Perekat sintetis untuk merekatkan bahan yang berbeda (301)

Bab 41. Struktur berlapis (304)
§ 142. Skema dan solusi desain struktur berlapis (-)
§ 143. Metode perhitungan untuk panel pelat tiga lapis (310)
§ 144. Beberapa contoh penggunaan panel laminasi pada bangunan untuk berbagai keperluan (312)
§ 145. Pipa plastik (314)

Bab 42. Struktur pneumatik (315)
§ 146. Informasi umum dan klasifikasi struktur pneumatik (-)
§ 147. Dasar-dasar perhitungan struktur pneumatik (318)
§ 148. Contoh struktur pneumatik dalam struktur untuk berbagai keperluan (320)

BAGIAN TIGA BELAS
PENGGUNAAN KAYU DAN PLASTIK DALAM STRUKTUR MASA DEPAN

Bab 43. Prospek pengembangan dan penerapan struktur kayu dan plastik (324)
§ 149. Informasi umum (-)
§ 150. Prospek penggunaan kayu dalam struktur (326)
§ 151. Prospek penggunaan plastik dalam struktur (328)

Aplikasi (330)
Sastra (346)
______________________________________________________________________
pindaian - Akhat;
pemrosesan - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Jangan lupa tentang topiknya: “Pemindaian Anda, pemrosesan kami, dan terjemahan ke dalam DJVU.”
http://forum..php?t=38054

Perhitungan struktur kayu harus dilakukan:

tentang kapasitas menahan beban (kekuatan, stabilitas) untuk semua struktur;
tentang deformasi untuk struktur di mana besarnya deformasi dapat membatasi kemungkinan pengoperasiannya.

Perhitungan daya dukung harus dilakukan di bawah pengaruh beban desain.

Perhitungan deformasi harus dilakukan di bawah pengaruh beban standar.

Deformasi (lendutan) elemen lentur tidak boleh melebihi nilai yang diberikan dalam tabel. 37.

Tabel 37. Batas deformasi (lendutan) elemen lentur

Catatan. Jika ada plester, defleksi elemen lantai hanya dari muatan tidak boleh lebih dari 1/350 bentang.

Elemen yang diregangkan secara terpusat

Perhitungan elemen yang diregangkan secara terpusat dilakukan sesuai dengan rumus:

di mana N adalah gaya longitudinal yang dihitung,

mр - koefisien kondisi operasi elemen dalam keadaan tarik, diterima: untuk elemen yang tidak mengalami pelemahan pada bagian desain, mр = 1,0; untuk unsur yang melemah, mр = 0,8;

Rp adalah kuat tarik kayu yang dihitung sepanjang serat,

Fnt adalah luas bersih dari penampang yang dipertimbangkan: dalam menentukan Fnt, pelemahan yang terletak pada suatu bagian sepanjang 20 cm diambil untuk digabungkan dalam satu bagian. Elemen terkompresi terpusat. Perhitungan elemen terkompresi terpusat dilakukan sesuai dengan rumus: untuk kekuatan

untuk keberlanjutan

di mana mс adalah koefisien kondisi operasi elemen kompresi, diambil sama dengan satu,

Rc adalah ketahanan kayu yang dihitung terhadap tekan sepanjang serat,

Koefisien tekuk, ditentukan dari grafik (Gbr. 4),

Fnt - luas penampang bersih elemen, Fcalc - luas penampang dihitung untuk perhitungan stabilitas yang diterima:

1) tanpa adanya pelemahan: Fcalc=Fbr;

2) untuk pelemahan yang tidak sampai ke tepi - Fcalc = Fbr, jika luas pelemahannya tidak melebihi 25% dari Fbr dan Fcal = 4/3Fnt, jika luasnya melebihi 25% dari Fbr;

3) dengan pelemahan simetris menghadap ke tepi: Fcalc=Fnt

Fleksibilitas? unsur padat ditentukan dengan rumus:

Catatan. Untuk pelemahan asimetris yang memanjang hingga ke rusuk, elemen dihitung sebagai terkompresi secara eksentrik.

Gambar 4. Grafik koefisien tekuk

di mana Io adalah perkiraan panjang elemen,

r - jari-jari inersia bagian elemen, ditentukan dengan rumus:

l6p dan F6p adalah momen inersia dan luas penampang bruto elemen.

Perkiraan panjang elemen l0 ditentukan dengan mengalikan panjang sebenarnya dengan koefisien:

dengan kedua ujung berengsel - 1.0; dengan satu ujung terjepit dan ujung lainnya dimuat dengan bebas - 2.0;

dengan satu ujung terjepit dan ujung lainnya berengsel - 0,8;

dengan kedua ujungnya terjepit - 0,65.

Elemen yang dapat ditekuk

Perhitungan kekuatan elemen lentur dilakukan sesuai dengan rumus:

dimana M adalah momen lentur desain;

mi - koefisien kondisi operasi elemen untuk pembengkokan; Ri adalah ketahanan lentur desain kayu,

Wnt adalah momen tahanan bersih dari penampang yang ditinjau.

Koefisien kondisi operasi untuk elemen lentur mi diterima: untuk papan, batangan dan balok dengan dimensi penampang kurang dari 15 cm dan elemen terpaku dengan penampang persegi panjang mi = 1,0; untuk balok yang dimensi sisinya 15 cm atau lebih, dengan perbandingan tinggi penampang elemen dengan lebarnya h/b? 3,5 - mil = 1,15

Perhitungan kekuatan elemen penampang padat pada lentur miring dilakukan sesuai dengan rumus:

dimana Mx, My adalah komponen momen lentur desain berturut-turut untuk sumbu utama x dan y

mi - koefisien kondisi operasi elemen untuk pembengkokan;

Wx, Wy adalah momen hambatan bersih dari penampang yang ditinjau untuk sumbu x dan y. Elemen yang diperpanjang secara eksentrik dan elemen yang dikompresi secara ekstrasentris. Perhitungan elemen yang diregangkan secara eksentrik dilakukan sesuai dengan rumus:

Perhitungan elemen terkompresi secara eksentrik dilakukan sesuai dengan rumus:

dimana? adalah koefisien (berlaku dalam kisaran 1 hingga 0), dengan memperhitungkan momen tambahan dari gaya longitudinal N selama deformasi elemen, ditentukan oleh rumus;

Pada tegangan lentur rendah M/Wbr, tidak melebihi 10% tegangan

tegangan N/Fbr, elemen terkompresi secara eksentrik dihitung

stabilitas menurut rumus N

dimana Q adalah gaya geser yang dihitung;

mck=1 - koefisien kondisi operasi elemen padat untuk chipping selama pembengkokan;

Rck adalah perhitungan ketahanan kayu terhadap serpihan sepanjang serat;

Ibr adalah momen inersia bruto bagian yang ditinjau;

Sbr adalah momen statik bruto bagian yang digeser relatif terhadap sumbu netral;

b - lebar bagian.

Perhitungan lantai kayu

Menghitung lantai kayu adalah salah satu tugas yang paling mudah, dan bukan hanya karena kayu merupakan salah satu bahan bangunan yang paling ringan. Mengapa demikian, kita akan segera mengetahuinya. Tetapi saya akan segera mengatakan bahwa jika Anda tertarik dengan perhitungan klasik, sesuai dengan persyaratan dokumen peraturan, maka Anda Di Sini .

Saat membangun atau memperbaiki rumah kayu, penggunaan logam, dan terlebih lagi balok lantai beton bertulang, tidak mungkin dilakukan. Jika rumahnya terbuat dari kayu, maka logis untuk membuat balok lantai dari kayu. Hanya saja Anda tidak bisa membedakan secara kasat mata jenis kayu apa yang bisa digunakan untuk balok lantai dan berapa jarak antar balok yang harus dibuat. Untuk menjawab pertanyaan tersebut, Anda perlu mengetahui secara pasti jarak antara dinding penyangga dan setidaknya kira-kira beban pada lantai.

Jelas bahwa jarak antara dinding berbeda, dan beban di lantai juga bisa sangat berbeda.Menghitung lantai jika ada loteng non-perumahan di atasnya adalah satu hal, dan menghitung lantai adalah hal yang sama sekali berbeda. lantai untuk ruangan yang nantinya akan dibangun partisi, bak mandi besi cor, toilet perunggu dan masih banyak lagi.