Jarak minimum antar baut pada logam. Opsi pemasangan baut. Kekuatan geser dan tarik baut dihitung

10. PERHITUNGAN ELEMEN STRUKTUR BAJA

UNTUK KEKUATAN DIPERHATIKAN PADA FRAKTUR RAPAT

Elemen yang diregangkan secara terpusat dan eksentrik, serta zona tarik elemen struktur lentur yang didirikan di daerah iklim I 1, I 2, II 2, II 3, II 4, dan II 5, harus diuji kekuatannya dengan mempertimbangkan ketahanan terhadap getas. patahan sesuai rumus

s maks £ b R kamu /G kamu , (118)

Di mana s maks- tegangan tarik tertinggi pada bagian desain elemen, dihitung untuk bagian bersih tanpa memperhitungkan koefisien dinamis dan jb ;

B- koefisien diterima sesuai tabel. 84.

Elemen yang diuji kekuatannya dengan mempertimbangkan patah getas harus dirancang dengan menggunakan larutan yang tidak memerlukan peningkatan luas penampang yang ditentukan dengan perhitungan sesuai dengan persyaratan Bagian. 5 standar nyata.

11. PERHITUNGAN SAMBUNGAN STRUKTUR BAJA

SENDI LAS

11.1*. Perhitungan sambungan butt las untuk tegangan sentral atau kompresi harus dilakukan sesuai rumus

Di mana T

aku w- panjang desain jahitan, sama dengan panjang penuhnya, dikurangi 2 T, atau panjang penuhnya jika ujung jahitan melampaui sambungan.

Saat menghitung sambungan las elemen struktur dihitung sesuai dengan pasal 5.2. dalam rumus (119) sebagai gantinya Benar harus diambil Benar /kamu .

Perhitungan sambungan butt yang dilas tidak diperlukan bila menggunakan bahan las sesuai dengan App. 2, penetrasi lengkap elemen yang digabungkan dan kontrol kualitas fisik dari lapisan yang diregangkan.

11.2*. Sambungan las dengan las fillet di bawah aksi gaya memanjang dan melintang harus dihitung untuk geser (bersyarat) sepanjang dua bagian (Gbr. 20):

Beras. 20. Skema desain bagian sambungan las dengan las fillet

1 - penampang logam las; 2 - penampang batas fusi logam

sepanjang logam las (bagian 1 )

N /(B fkflw ) £ R wf g wf g c ; (120)

untuk batas fusi logam (bagian 2 )

N /(B zkflw ) £ R wz g wz g c , (121)

Di mana aku w- perkiraan panjang jahitan, diambil 10 mm kurang dari panjang penuhnya;

b f Dan BZ- koefisien yang diterima saat mengelas elemen baja: dengan kekuatan luluh hingga 530 MPa (5400 kgf/cm 2) - sesuai tabel. 34*; dengan kekuatan luluh lebih dari 530 MPa (5400 kgf/cm 2) terlepas dari jenis pengelasan, posisi jahitan dan diameter kawat las b f= 0,7 dan BZ = 1;

gwf Dan g wz- Koefisien kondisi operasi las sama dengan 1 dalam semua kasus, kecuali untuk struktur yang didirikan di wilayah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, yang mana gwf= 0,85 untuk logam las dengan resistansi standar Aku tidak tahu= 410 MPa (4200 kgf/cm 2) dan g wz= 0,85 - untuk semua baja.

Untuk las fillet, yang dimensinya ditetapkan sesuai dengan perhitungan, pada elemen yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 285 MPa (2900 kgf/cm 2), elektroda atau kawat las harus digunakan sesuai dengan pasal 3.4 standar ini, yang menghitung ketahanan geser untuk logam las Rwf seharusnya ada lebih banyak lagi Rwz, dan untuk pengelasan manual - tidak kurang dari 1,1 kali ketahanan geser yang dihitung untuk logam batas fusi Rwz, tetapi tidak melebihi nilainya R wz bz /B F; pada elemen yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh lebih dari 285 MPa (2900 kgf/cm2), diperbolehkan menggunakan elektroda atau kawat las yang syaratnya terpenuhi. Rwz < Rwf £ R wz bz /B F .

Saat memilih elektroda atau kawat las, kelompok desain dan wilayah iklim yang ditunjukkan dalam Tabel harus diperhitungkan. 55*.

11.3*. Perhitungan sambungan las dengan las fillet di bawah aksi momen pada bidang yang tegak lurus terhadap bidang letak jahitan harus dilakukan dengan menggunakan dua bagian dengan menggunakan rumus:

pada logam las

; (122)

batas fusi logam

, (123)

Di mana Wf- momen resistensi bagian desain logam las;

Wz- sama untuk batas fusi logam.

Perhitungan sambungan las dengan las fillet di bawah pengaruh momen pada bidang lokasi lapisan ini harus dilakukan menggunakan dua bagian dengan menggunakan rumus:

pada logam las

; (124)

batas fusi logam

, (125)

Di mana Jfx Dan Ya- momen inersia bagian desain logam las relatif terhadap sumbu utamanya;

Jzx Dan J zy- sama, untuk batas fusi logam;

X Dan pada- koordinat titik las terjauh dari pusat gravitasi bagian desain lapisan, relatif terhadap sumbu utama bagian ini.

11.4. Sambungan butt las yang dibuat tanpa kendali mutu fisik, dengan aksi tegangan normal dan tangensial secara simultan pada bagian yang sama, harus diperiksa dengan menggunakan rumus (33), yang nilainya sx , s kamu , t xy Dan Ry harus diambil sesuai: sx = s wx Dan s kamu = s kenapa- tegangan normal pada sambungan las dalam dua arah yang saling tegak lurus; t xy = duax- tegangan geser pada sambungan las; Ry = Benar .

11.5. Saat menghitung sambungan las dengan las fillet untuk aksi gaya dan momen memanjang dan melintang secara simultan, kondisi berikut harus dipenuhi:

tf £ R wf g wf g c Dan tz £ R wz g wz g c , (126)

Di mana tf Dan tz- tegangan pada penampang desain, masing-masing, sepanjang logam las dan sepanjang logam batas fusi, sama dengan jumlah geometri tegangan yang disebabkan oleh gaya dan momen memanjang dan melintang.

Sambungan baut

11.6. Dalam sambungan baut di bawah aksi gaya aksial N melewati pusat gravitasi sambungan, distribusi gaya antara baut harus diasumsikan seragam.

11.7*. Kekuatan desain Catatan, yang dapat dirasakan oleh satu baut, harus ditentukan dengan rumus:

Catatan = R bs g b An s ; (127)

untuk roboh

Catatan = R bp g b d å T ; (128)

tarik

Catatan = R bt A bn . (129)

Notasi yang digunakan dalam rumus (127) - (129):

Tabel 35*

Untuk sambungan baut tunggal, koefisien kondisi pengoperasian harus diperhitungkan gc sesuai dengan persyaratan pasal 11.8.

11.8. Jumlah n baut pada sambungan di bawah aksi gaya aksial N harus ditentukan oleh rumus

Di mana Nmin- nilai gaya desain yang lebih rendah untuk satu baut, dihitung sesuai dengan persyaratan pasal 11.7* standar ini.

11.9. Apabila suatu momen diterapkan pada suatu sambungan sehingga menyebabkan geser pada elemen-elemen yang disambung, maka distribusi gaya pada baut harus diambil sebanding dengan jarak dari pusat gravitasi sambungan ke baut yang bersangkutan.

11.10. Baut yang beroperasi secara bersamaan dalam kondisi geser dan tarik harus diuji geser dan tariknya secara terpisah.

Baut yang digeser oleh aksi gaya aksial dan momen secara simultan harus diperiksa gaya resultannya.

11.11. Dalam pengikatan satu elemen ke elemen lainnya melalui gasket atau elemen perantara lainnya, serta dalam pengikatan dengan lapisan satu sisi, jumlah baut harus ditingkatkan sebesar 10% terhadap perhitungan.

Saat mengencangkan flensa sudut atau saluran yang menonjol menggunakan celana pendek, jumlah baut yang memasang salah satu flensa pendek harus ditingkatkan sebesar 50% terhadap perhitungan.

Koneksi ke baut berkekuatan tinggi

11.12. Sambungan dengan baut berkekuatan tinggi harus dihitung dengan asumsi bahwa gaya-gaya yang bekerja pada sambungan dan sambungan disalurkan melalui gesekan yang terjadi sepanjang bidang kontak elemen-elemen yang disambung dari tegangan baut berkekuatan tinggi. Dalam hal ini, distribusi gaya aksial antar baut harus diasumsikan seragam.

11.13*. Kekuatan desain Q bh, yang dapat dirasakan oleh setiap permukaan gesekan elemen-elemen yang disambung, dikencangkan dengan satu baut berkekuatan tinggi, harus ditentukan dengan rumus

, (131)*

Di mana Rbh- menghitung kekuatan tarik baut berkekuatan tinggi;

M- koefisien gesekan diambil sesuai tabel. 36*;

g h- Koefisien reliabilitas diterima sesuai tabel. 36*;

Sebuah miliar- luas penampang bersih baut, ditentukan berdasarkan tabel. 62*;

g b- Koefisien kondisi operasi koneksi, tergantung pada kuantitas N baut yang diperlukan untuk menyerap gaya rencana, dan diambil sama dengan:

0,8 jam N < 5;

0,9 pada 5 £ N < 10;

1,0 jam N³ 10.

Kuantitas N baut berkekuatan tinggi pada sambungan di bawah aksi gaya aksial harus ditentukan oleh rumus

Di mana k- jumlah permukaan gesekan elemen yang terhubung.

Baut berkekuatan tinggi harus dikencangkan menggunakan gaya aksial P = R bh A bn .

Tabel 36

11.14. Perhitungan kekuatan elemen-elemen yang disambung yang dilemahkan oleh lubang-lubang untuk baut berkekuatan tinggi harus dilakukan dengan mempertimbangkan fakta bahwa setengah dari gaya per setiap baut pada bagian yang ditinjau sudah ditransfer oleh gaya gesekan. Dalam hal ini, bagian yang melemah harus diperiksa: untuk beban dinamis - berdasarkan luas penampang bersih kali luas penampang kotor A pada Sebuah³ 0,85A atau berdasarkan area konvensional A c = 1,18Sebuah pada Sebuah < 0,85А.

Koneksi dengan ujung yang digiling

11.15. Pada sambungan elemen dengan ujung yang digiling (pada sambungan dan dasar kolom, dll.), gaya tekan harus dianggap disalurkan seluruhnya melalui ujung tersebut.

Pada elemen tekan eksentrik dan elemen lentur tekan, las dan baut, termasuk yang berkekuatan tinggi, sambungan ini harus dihitung untuk gaya tarik maksimum dari aksi momen dan gaya memanjang dalam kombinasi yang paling tidak menguntungkan, serta untuk gaya geser dari aksi gaya transversal.

Sambungan tali busur pada balok komposit.

11.16. Lasan dan baut kekuatan tinggi yang menghubungkan dinding dan tali balok komposit I harus dihitung sesuai Tabel. 37*.

Tabel 37*

Dengan tidak adanya pengaku untuk memindahkan beban terkonsentrasi stasioner yang besar, perhitungan pengikatan tali busur atas harus dilakukan seperti untuk beban terkonsentrasi bergerak.

Ketika beban terpusat stasioner diterapkan pada tali busur bawah balok, las dan baut berkekuatan tinggi yang memasang sabuk ini ke dinding harus dihitung menggunakan rumus (138) - (140)* tabel. 37* terlepas dari adanya pengaku di tempat penerapan beban.

Jahitan pinggang yang dilas, dibuat dengan penetrasi ke seluruh ketebalan dinding, harus dianggap memiliki kekuatan yang sama dengan dinding.

11.17. Pada balok dengan sambungan menggunakan baut berkekuatan tinggi dengan paket sabuk multi-lembar, pelekatan masing-masing lembaran di luar titik putus teoritisnya harus dihitung setengah gaya yang dapat diserap oleh bagian lembaran tersebut. Penempelan masing-masing lembaran pada daerah antara tempat patahnya sebenarnya dan tempat patahnya lembaran sebelumnya harus diperhitungkan berdasarkan gaya penuh yang dapat diserap oleh bagian lembaran tersebut.

12. Ketentuan Umum pada desain struktur baja

Ketentuan dasar

12.1*. Saat merancang struktur baja, perlu:

menyediakan koneksi yang memastikan, selama pemasangan dan pengoperasian, stabilitas dan kekekalan spasial struktur secara keseluruhan dan elemen-elemennya, menetapkannya tergantung pada parameter utama struktur dan mode operasinya ( diagram desain, bentang, jenis derek dan mode pengoperasiannya, pengaruh suhu, dll.);

mempertimbangkan kemampuan produksi dan kapasitas peralatan teknologi dan derek dari perusahaan yang memproduksi struktur baja, serta peralatan pengangkat dan pengangkutan serta peralatan lain dari organisasi instalasi;

memecah struktur menjadi elemen pelayaran, dengan mempertimbangkan jenis transportasi dan dimensi Kendaraan, transportasi struktur yang rasional dan ekonomis untuk konstruksi dan kinerja jumlah pekerjaan maksimum di pabrik;

menggunakan kemungkinan penggilingan ujung untuk elemen terkompresi kuat dan terkompresi eksentrik (tanpa adanya tegangan tarik tepi yang signifikan) jika peralatan yang sesuai tersedia di pabrik;

menyediakan pemasangan elemen pengikat (pengaturan meja pemasangan, dll.);

di baut koneksi instalasi gunakan baut kelas akurasi B dan C, serta baut berkekuatan tinggi, sedangkan pada sambungan yang menyerap gaya vertikal yang signifikan (pengikatan rangka, palang, rangka, dll.), harus disediakan meja; Jika terdapat momen lentur pada sambungan, sebaiknya digunakan baut kelas ketelitian B dan C, yang bekerja dalam tegangan.

12.2. Saat merancang struktur las baja, kemungkinan pengaruh yang merugikan deformasi dan tegangan sisa, termasuk pengelasan, serta konsentrasi tegangan, memberikan solusi desain yang tepat (dengan distribusi tegangan paling seragam dalam elemen dan bagian, tanpa memasuki sudut, perubahan mendadak pada penampang dan konsentrator tegangan lainnya) dan tindakan teknologi (prosedur perakitan dan pengelasan, pembengkokan awal, pemrosesan mekanis pada area terkait dengan perencanaan, penggilingan, pembersihan dengan roda abrasif, dll.).

12.3. Pada sambungan las struktur baja, kemungkinan kegagalan getas struktur selama pemasangan dan pengoperasiannya sebagai akibat dari kombinasi yang tidak menguntungkan dari faktor-faktor berikut harus dikecualikan:

tegangan lokal yang tinggi yang disebabkan oleh beban terpusat atau deformasi bagian sambungan, serta tegangan sisa;

konsentrator tegangan tajam pada daerah dengan tegangan lokal yang tinggi dan berorientasi melintang terhadap arah tegangan tarik yang bekerja;

suhu rendah di mana merek ini baja, tergantung pada komposisi kimianya, struktur dan ketebalan produk canai, menjadi rapuh.

Saat merancang struktur yang dilas, harus diperhitungkan bahwa struktur dengan dinding kokoh memiliki lebih sedikit penambah tegangan dan kurang sensitif terhadap eksentrisitas dibandingkan dengan struktur kisi.

12.4*. Struktur baja harus dilindungi dari korosi sesuai dengan SNiP untuk melindungi struktur bangunan dari korosi.

Perlindungan struktur yang dimaksudkan untuk operasi di iklim tropis harus dilakukan sesuai dengan GOST 15150-69*.

12.5. Struktur yang mungkin terkena logam cair (dalam bentuk cipratan saat menuang logam, saat logam pecah dari tungku atau sendok) harus dilindungi dengan pelapis atau dinding penutup yang terbuat dari batu bata tahan api atau beton tahan api, dilindungi dari kerusakan mekanis.

Struktur yang terkena paparan jangka panjang terhadap panas radiasi atau konvektif atau paparan jangka pendek terhadap api selama kecelakaan unit termal harus dilindungi dengan sekat logam bersuspensi atau pelapis yang terbuat dari batu bata atau beton tahan api.

Sambungan las

12.6. Pada struktur dengan sambungan las:

menyediakan penggunaan kinerja tinggi metode mekanis pengelasan;

memberikan akses gratis ke tempat pembuatan sambungan las, dengan mempertimbangkan metode dan teknologi pengelasan yang dipilih.

12.7. Pemotongan tepi untuk pengelasan harus dilakukan sesuai dengan Gost 8713-79*, gost 11533-75, gost 14771-76*, gost 23518-79, gost 5264-80 dan gost 11534-75.

12.8. Dimensi dan bentuk las sudut harus mempertimbangkan kondisi berikut:

a) kaki las fillet kf tidak boleh lebih dari 1,2 T, Di mana T- ketebalan terkecil dari elemen yang akan disambung;

b) kaki las fillet kf harus diambil menurut perhitungan, tetapi tidak kurang dari yang ditunjukkan dalam tabel. 38*;

c) perkiraan panjang las fillet minimal harus 4 kf dan tidak kurang dari 40 mm;

d) perkiraan panjang jahitan sayap tidak boleh lebih dari 85 bfkf (b f- koefisien diterima sesuai tabel. 34*), dengan pengecualian lapisan di mana gaya bekerja sepanjang keseluruhan lapisan;

e) ukuran tumpang tindih harus minimal 5 kali ketebalan elemen tertipis yang dilas;

f) perbandingan ukuran kaki las fillet harus diambil, sebagai aturan, 1:1. Pada ketebalan yang berbeda dari elemen yang dilas, diperbolehkan menerima jahitan dengan kaki yang tidak sama, sedangkan kaki yang berdekatan dengan elemen yang lebih tipis harus memenuhi persyaratan pasal 12.8, a, dan kaki yang berdekatan dengan elemen yang lebih tebal - dengan persyaratan pasal 12.8 , B;

g) pada struktur yang tahan terhadap beban dinamis dan getaran, serta yang didirikan di daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, las fillet harus dibuat dengan transisi yang mulus ke logam dasar jika dibenarkan oleh perhitungan ketahanan. atau kekuatan, dengan mempertimbangkan kehancuran rapuh.

Tabel 38*

12,9*. Untuk memasang pengaku, diafragma dan sabuk balok I yang dilas sesuai paragraf. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 dan struktur grup 4, diperbolehkan menggunakan las fillet satu sisi, yang kakinya kf harus diambil menurut perhitungan, tetapi tidak kurang dari yang ditunjukkan dalam tabel. 38*.

Penggunaan las fillet satu sisi ini tidak diperbolehkan pada struktur berikut:

dioperasikan di lingkungan yang cukup agresif dan sangat agresif (klasifikasi menurut SNiP untuk perlindungan struktur bangunan dari korosi);

dibangun pada daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3.

12.10. Untuk desain dan pengelasan fillet struktural, desain harus menunjukkan jenis pengelasan, elektroda atau kawat las, dan posisi jahitan selama pengelasan.

12.11. Sambungan pantat yang dilas bagian lembaran biasanya harus dilakukan secara lurus dengan penetrasi penuh dan menggunakan strip timah.

DI DALAM kondisi instalasi Pengelasan satu sisi dengan pengelasan belakang pada akar las dan pengelasan pada sisa lapisan baja diperbolehkan.

12.12. Penggunaan sambungan gabungan, di mana sebagian gaya diserap oleh las dan sebagian lagi oleh baut, tidak diperbolehkan.

12.13. Penggunaan jahitan intermiten, serta paku keling listrik yang dilakukan dengan pengelasan manual dengan pengeboran awal lubang, hanya diperbolehkan pada struktur kelompok 4.

Sambungan baut dan sambungan dengan baut berkekuatan tinggi

12.14. Lubang pada bagian struktur baja harus dibuat sesuai dengan persyaratan SNiP sesuai aturan produksi dan penerimaan pekerjaan untuk struktur logam.

12.15*. Baut kelas akurasi A harus digunakan untuk sambungan di mana lubang dibor hingga diameter desain pada elemen rakitan atau sepanjang jig pada elemen dan bagian individual, dibor atau ditekan ke diameter lebih kecil di masing-masing bagian, diikuti dengan pengeboran hingga diameter desain di elemen yang dirakit.

Baut kelas akurasi B dan C pada sambungan multi-baut harus digunakan untuk struktur yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 380 MPa (3900 kgf/cm2).

12.16. Elemen-elemen dalam rakitan dapat diamankan dengan satu baut.

12.17. Baut mempunyai bagian sepanjang bagian yang tidak berulir dengan diameter yang berbeda, tidak diperbolehkan untuk digunakan pada sambungan yang bautnya dicukur.

12.18*. Di bawah mur baut, ring bundar harus dipasang sesuai dengan Gost 11371-78*, di bawah mur dan kepala baut berkekuatan tinggi, ring harus dipasang sesuai dengan gost 22355-77*. Untuk baut berkekuatan tinggi sesuai dengan GOST 22353-77* dengan peningkatan ukuran kepala dan mur dan dengan perbedaan diameter nominal lubang dan baut tidak melebihi 3 mm, dan dalam struktur yang terbuat dari baja dengan kekuatan tarik minimal 440 MPa (4500 kgf/cm 2) tidak melebihi 4 mm, diperbolehkan memasang satu mesin cuci di bawah mur.

Ulir baut geser tidak boleh memiliki kedalaman lebih dari setengah ketebalan elemen yang berdekatan dengan mur, atau lebih dari 5 mm, kecuali untuk struktur struktural, penyangga saluran listrik dan terbuka. perangkat distribusi dan jalur jaringan kontak transportasi, di mana utasnya harus berada di luar paket elemen yang terhubung.

12.19*. Baut (termasuk yang berkekuatan tinggi) harus dipasang sesuai tabel. 39.

Tabel 39

Baut penghubung biasanya harus ditempatkan pada jarak maksimum; pada sambungan dan simpul, baut harus ditempatkan pada jarak minimum.

Saat memasang baut dalam pola kotak-kotak, jarak antara pusatnya sepanjang gaya tidak boleh kurang dari A + 1,5D, Di mana A- jarak antar baris melintasi gaya, D- diameter lubang baut. Dengan penempatan ini, penampang elemen Sebuah ditentukan dengan mempertimbangkan pelemahannya oleh lubang-lubang yang terletak hanya di satu bagian melintasi gaya (bukan sepanjang “zigzag”).

Saat memasang sudut dengan satu rak, lubang terjauh dari ujungnya harus ditempatkan pada takik yang paling dekat dengan pantat.

12.20*. Pada sambungan dengan baut kelas akurasi A, B dan C (dengan pengecualian pengikatan struktur sekunder dan sambungan pada baut kekuatan tinggi), tindakan harus diambil untuk mencegah kendornya mur (pemasangan ring pegas atau mur pengunci).

13. Persyaratan desain tambahan bangunan industri dan struktur 1

Lendutan relatif dan penyimpangan struktur

13.1*. Lendutan dan pergerakan elemen struktur tidak boleh melebihi nilai batas yang ditetapkan SNiP untuk beban dan tumbukan.

Meja 40* tidak termasuk.

13.2-13.4 dan tabel 41* tidak termasuk.

1 Dapat digunakan untuk jenis bangunan dan struktur lainnya.

Jarak antara sambungan ekspansi

13.5. Jarak terjauh antara sambungan ekspansi rangka baja bangunan satu lantai dan struktur harus diambil sesuai tabel. 42.

Jika melebihi lebih dari 5% yang ditunjukkan dalam tabel. 42 jarak, serta ketika kekakuan rangka dengan dinding atau struktur lain meningkat, perhitungan harus memperhitungkan pengaruh suhu iklim, deformasi inelastis struktur dan kesesuaian simpul.

Tabel 42

Tabel 35*

Untuk sambungan baut tunggal, koefisien kondisi pengoperasian harus diperhitungkan gc sesuai dengan persyaratan pasal 11.8.

11.8. Jumlah n baut pada sambungan di bawah aksi gaya aksial N harus ditentukan oleh rumus

Di mana Nmin – nilai gaya desain yang lebih kecil untuk satu baut, dihitung sesuai dengan persyaratan pasal 11.7* standar ini.

11.9. Apabila suatu momen diterapkan pada suatu sambungan sehingga menyebabkan geser pada elemen-elemen yang disambung, maka distribusi gaya pada baut harus diambil sebanding dengan jarak dari pusat gravitasi sambungan ke baut yang bersangkutan.

11.10. Baut yang beroperasi secara bersamaan dalam kondisi geser dan tarik harus diuji geser dan tariknya secara terpisah.

Baut yang digeser oleh aksi gaya aksial dan momen secara simultan harus diperiksa gaya resultannya.

11.11. Dalam pengikatan satu elemen ke elemen lainnya melalui gasket atau elemen perantara lainnya, serta dalam pengikatan dengan lapisan satu sisi, jumlah baut harus ditingkatkan sebesar 10% terhadap perhitungan.

Saat mengencangkan flensa sudut atau saluran yang menonjol menggunakan celana pendek, jumlah baut yang memasang salah satu flensa pendek harus ditingkatkan sebesar 50% terhadap perhitungan.

Sambungan dengan baut berkekuatan tinggi

11.12. Sambungan dengan baut berkekuatan tinggi harus dihitung dengan asumsi bahwa gaya-gaya yang bekerja pada sambungan dan sambungan disalurkan melalui gesekan yang terjadi sepanjang bidang kontak elemen-elemen yang disambung dari tegangan baut berkekuatan tinggi. Dalam hal ini, distribusi gaya aksial antar baut harus diasumsikan seragam.

11.13*. Kekuatan desain Q bh, yang dapat dirasakan oleh setiap permukaan gesekan elemen-elemen yang disambung, dikencangkan dengan satu baut berkekuatan tinggi, harus ditentukan dengan rumus

, (131)*

Di mana Rbh – desain kekuatan tarik baut berkekuatan tinggi;

M - koefisien gesekan diambil sesuai tabel. 36*;

g h - Koefisien reliabilitas diterima sesuai tabel. 36*;

Sebuah miliar – luas penampang bersih baut, ditentukan berdasarkan tabel. 62*;

g b - Koefisien kondisi operasi koneksi, tergantung pada kuantitas N baut yang diperlukan untuk menyerap gaya rencana, dan diambil sama dengan:

0,8 jam N 5;

0,9 pada 5 £ N 10;

1,0 jam N ³ 10.

Kuantitas N baut berkekuatan tinggi pada sambungan di bawah aksi gaya aksial harus ditentukan oleh rumus

Di mana k

Baut berkekuatan tinggi harus dikencangkan menggunakan gaya aksial P = R bh A bn.

Tabel 36

11.14. Perhitungan kekuatan elemen-elemen yang disambung yang dilemahkan oleh lubang-lubang untuk baut berkekuatan tinggi harus dilakukan dengan mempertimbangkan fakta bahwa setengah dari gaya per setiap baut pada bagian yang ditinjau sudah ditransfer oleh gaya gesekan. Dalam hal ini, bagian yang melemah harus diperiksa: di bawah beban dinamis – berdasarkan luas penampang bersih dan luas penampang kotor A pada Sebuah ³ 0,85A atau berdasarkan area konvensional A c = 1,18Sebuah pada Sebuah 0,85A.

Koneksi dengan ujung yang digiling

11.15. Pada sambungan elemen dengan ujung yang digiling (pada sambungan dan dasar kolom, dll.), gaya tekan harus dianggap disalurkan seluruhnya melalui ujung tersebut.

Pada elemen tekan eksentrik dan elemen lentur tekan, las dan baut, termasuk yang berkekuatan tinggi, sambungan ini harus dihitung untuk gaya tarik maksimum dari aksi momen dan gaya memanjang dalam kombinasi yang paling tidak menguntungkan, serta untuk gaya geser dari aksi gaya transversal.

Sambungan tali busur pada balok komposit.

11.16. Lasan dan baut kekuatan tinggi yang menghubungkan dinding dan tali balok komposit I harus dihitung sesuai Tabel. 37*.

Tabel 37*

Dengan tidak adanya pengaku untuk memindahkan beban terkonsentrasi stasioner yang besar, perhitungan pengikatan tali busur atas harus dilakukan seperti untuk beban terkonsentrasi bergerak.

Ketika beban terpusat stasioner diterapkan pada tali busur bawah balok, las dan baut berkekuatan tinggi yang memasang sabuk ini ke dinding harus dihitung menggunakan rumus (138) – (140)* meja. 37* terlepas dari adanya pengaku di tempat penerapan beban.

Jahitan pinggang yang dilas, dibuat dengan penetrasi ke seluruh ketebalan dinding, harus dianggap memiliki kekuatan yang sama dengan dinding.

11.17. Pada balok dengan sambungan menggunakan baut berkekuatan tinggi dengan paket sabuk multi-lembar, pelekatan masing-masing lembaran di luar titik putus teoritisnya harus dihitung setengah gaya yang dapat diserap oleh bagian lembaran tersebut. Penempelan masing-masing lembaran pada daerah antara tempat patahnya sebenarnya dan tempat patahnya lembaran sebelumnya harus diperhitungkan berdasarkan gaya penuh yang dapat diserap oleh bagian lembaran tersebut.

12. Persyaratan umum untuk desain struktur baja

Ketentuan dasar

12.1*. Saat merancang struktur baja, perlu:

menyediakan koneksi yang memastikan, selama pemasangan dan pengoperasian, stabilitas dan kekekalan spasial struktur secara keseluruhan dan elemen-elemennya, menetapkannya tergantung pada parameter utama struktur dan mode operasinya (desain struktural, bentang, jenis derek dan mereka mode operasi, efek suhu, dll.); P.);

memperhitungkan kemampuan produksi dan kapasitas peralatan teknologi dan derek perusahaan – produsen struktur baja, serta pengangkat dan pengangkutan serta peralatan lain dari organisasi instalasi;

memecah struktur menjadi elemen pengiriman, dengan mempertimbangkan jenis pengangkutan dan dimensi kendaraan, pengangkutan struktur yang rasional dan ekonomis untuk konstruksi dan pelaksanaan jumlah pekerjaan maksimum di pabrik;

menggunakan kemungkinan penggilingan ujung untuk elemen terkompresi kuat dan terkompresi eksentrik (tanpa adanya tegangan tarik tepi yang signifikan) jika peralatan yang sesuai tersedia di pabrik;

menyediakan pemasangan elemen pengikat (pengaturan meja pemasangan, dll.);

pada sambungan pemasangan yang dibaut, gunakan baut dengan kelas ketelitian B dan C, serta yang berkekuatan tinggi, sedangkan pada sambungan yang menyerap gaya vertikal yang signifikan (pengikatan rangka, palang, rangka, dll.), harus disediakan meja; Jika terdapat momen lentur pada sambungan, sebaiknya digunakan baut kelas ketelitian B dan C, yang bekerja dalam tegangan.

12.2. Saat merancang struktur baja yang dilas, perlu untuk mengecualikan kemungkinan pengaruh berbahaya dari deformasi dan tegangan sisa, termasuk tegangan pengelasan, serta konsentrasi tegangan, dengan memberikan solusi desain yang tepat (dengan distribusi tegangan yang paling seragam pada elemen dan bagian, tanpa sudut tersembunyi, perubahan tajam bagian dan konsentrator tegangan lainnya) dan tindakan teknologi (prosedur perakitan dan pengelasan, pembengkokan awal, pemrosesan mekanis pada area terkait dengan perencanaan, penggilingan, pembersihan dengan roda abrasif, dll.).

12.3. Pada sambungan las struktur baja, kemungkinan kegagalan getas struktur selama pemasangan dan pengoperasiannya sebagai akibat dari kombinasi yang tidak menguntungkan dari faktor-faktor berikut harus dikecualikan:

tegangan lokal yang tinggi yang disebabkan oleh beban terpusat atau deformasi bagian sambungan, serta tegangan sisa;

konsentrator tegangan tajam pada daerah dengan tegangan lokal yang tinggi dan berorientasi melintang terhadap arah tegangan tarik yang bekerja;

suhu rendah di mana tingkat baja tertentu, tergantung pada komposisi kimianya, struktur dan ketebalan produk canai, menjadi rapuh.

Saat merancang struktur yang dilas, harus diperhitungkan bahwa struktur dengan dinding kokoh memiliki lebih sedikit penambah tegangan dan kurang sensitif terhadap eksentrisitas dibandingkan dengan struktur kisi.

12.4*. Struktur baja harus dilindungi dari korosi sesuai dengan SNiP untuk melindungi struktur bangunan dari korosi.

Perlindungan struktur yang dimaksudkan untuk operasi di iklim tropis harus dilakukan sesuai dengan *.

12.5. Struktur yang mungkin terkena logam cair (dalam bentuk cipratan saat menuang logam, saat logam pecah dari tungku atau sendok) harus dilindungi dengan pelapis atau dinding penutup yang terbuat dari batu bata tahan api atau beton tahan api, dilindungi dari kerusakan mekanis.

Struktur yang terkena paparan jangka panjang terhadap panas radiasi atau konvektif atau paparan jangka pendek terhadap api selama kecelakaan unit termal harus dilindungi dengan sekat logam bersuspensi atau pelapis yang terbuat dari batu bata atau beton tahan api.

Sambungan las

12.6. Pada struktur dengan sambungan las:

menyediakan penggunaan metode pengelasan mekanis berkinerja tinggi;

memberikan akses gratis ke tempat pembuatan sambungan las, dengan mempertimbangkan metode dan teknologi pengelasan yang dipilih.

12.7. Persiapan tepi untuk pengelasan harus dilakukan sesuai dengan Gost 8713 – 79*, Gost 11533 – 75, *, dan Gost 11534 – 75.

12.8. Dimensi dan bentuk las sudut harus mempertimbangkan kondisi berikut:

a) kaki las fillet kf tidak boleh lebih dari 1,2 T, Di mana T – ketebalan terkecil dari elemen yang akan disambung;

b) kaki las fillet kf harus diambil menurut perhitungan, tetapi tidak kurang dari yang ditunjukkan dalam tabel. 38*;

c) perkiraan panjang las fillet minimal harus 4 kf dan tidak kurang dari 40 mm;

d) perkiraan panjang jahitan sayap tidak boleh lebih dari 85 bfkf (b f – koefisien diterima sesuai tabel. 34*), dengan pengecualian lapisan di mana gaya bekerja sepanjang keseluruhan lapisan;

e) ukuran tumpang tindih harus minimal 5 kali ketebalan elemen tertipis yang dilas;

f) perbandingan ukuran kaki las fillet harus diambil, sebagai aturan, 1:1. Dengan perbedaan ketebalan elemen yang dilas, diperbolehkan menerima jahitan dengan kaki yang tidak sama, sedangkan kaki yang berdekatan dengan elemen yang lebih tipis harus memenuhi persyaratan pasal 12.8,a, dan kaki yang berdekatan dengan elemen yang lebih tebal – persyaratan klausul 12.8,b;

g) pada struktur yang tahan terhadap beban dinamis dan getaran, serta yang didirikan di daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, las fillet harus dibuat dengan transisi yang mulus ke logam dasar jika dibenarkan oleh perhitungan ketahanan. atau kekuatan, dengan mempertimbangkan kehancuran rapuh.

Tabel 38*

12,9*. Untuk memasang pengaku, diafragma dan sabuk balok I yang dilas sesuai paragraf. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 dan struktur grup 4, diperbolehkan menggunakan las fillet satu sisi, yang kakinya kf harus diambil menurut perhitungan, tetapi tidak kurang dari yang ditunjukkan dalam tabel. 38*.

Penggunaan las fillet satu sisi ini tidak diperbolehkan pada struktur berikut:

dioperasikan di lingkungan yang cukup agresif dan sangat agresif (klasifikasi menurut SNiP untuk perlindungan struktur bangunan dari korosi);

dibangun pada daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3.

12.10. Untuk desain dan pengelasan fillet struktural, desain harus menunjukkan jenis pengelasan, elektroda atau kawat las, dan posisi jahitan selama pengelasan.

12.11. Sambungan pantat yang dilas pada bagian lembaran biasanya harus dibuat lurus dengan penetrasi penuh dan menggunakan strip timah.

Dalam kondisi pemasangan, pengelasan satu sisi dengan pengelasan belakang pada akar las dan pengelasan pada sisa lapisan baja diperbolehkan.

12.12. Penggunaan sambungan gabungan, di mana sebagian gaya dirasakan oleh lasan, dan sebagian lagi - baut tidak diperbolehkan.

12.13. Penggunaan jahitan intermiten, serta paku keling listrik yang dilakukan dengan pengelasan manual dengan pengeboran awal lubang, hanya diperbolehkan pada struktur kelompok 4.

Sambungan baut dan sambungan dengan baut berkekuatan tinggi

12.14. Lubang pada bagian struktur baja harus dibuat sesuai dengan persyaratan SNiP sesuai aturan produksi dan penerimaan pekerjaan struktur logam.

12.15*. Baut kelas akurasi A harus digunakan untuk sambungan di mana lubang dibor hingga diameter desain pada elemen rakitan atau sepanjang jig pada elemen dan bagian individual, dibor atau ditekan ke diameter lebih kecil di masing-masing bagian, diikuti dengan pengeboran hingga diameter desain di elemen yang dirakit.

Baut kelas akurasi B dan C pada sambungan multi-baut harus digunakan untuk struktur yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 380 MPa (3900 kgf/cm2).

12.16. Elemen-elemen dalam rakitan dapat diamankan dengan satu baut.

12.17. Baut yang mempunyai bagian-bagian dengan diameter berbeda sepanjang bagian yang tidak berulir tidak diperbolehkan untuk digunakan pada sambungan yang diguntingnya baut-baut tersebut.

12.18*. Mesin cuci bundar harus dipasang di bawah mur baut sesuai dengan Gost 11371 – 78*, ring harus dipasang di bawah mur dan kepala baut berkekuatan tinggi sesuai *. Untuk baut berkekuatan tinggi * dengan ukuran kepala dan mur yang diperbesar dan dengan perbedaan diameter nominal lubang dan baut tidak melebihi 3 mm, dan dalam struktur yang terbuat dari baja dengan kekuatan tarik tidak lebih rendah dari 440 MPa (4500 kgf/cm 2), tidak melebihi 4 mm, diperbolehkan memasang satu mesin cuci di bawah mur.

Ulir baut yang menyerap gaya geser tidak boleh berada pada kedalaman lebih dari setengah ketebalan elemen yang berdekatan dengan mur, atau lebih dari 5 mm, kecuali untuk struktur struktural, penyangga saluran listrik dan switchgear terbuka serta saluran kontak pengangkutan. , di mana thread harus berada di luar paket elemen yang terhubung.

12.19*. Baut (termasuk yang berkekuatan tinggi) harus dipasang sesuai tabel. 39.

Tabel 39

Baut penghubung biasanya harus ditempatkan pada jarak maksimum; pada sambungan dan simpul, baut harus ditempatkan pada jarak minimum.

Saat memasang baut dalam pola kotak-kotak, jarak antara pusatnya sepanjang gaya tidak boleh kurang dari A + 1,5D, Di mana A – jarak antar baris melintasi gaya, D – diameter lubang baut. Dengan penempatan ini, penampang elemen Sebuah ditentukan dengan mempertimbangkan pelemahannya oleh lubang-lubang yang terletak hanya di satu bagian melintasi gaya (bukan sepanjang “zigzag”).

Saat memasang sudut dengan satu rak, lubang terjauh dari ujungnya harus ditempatkan pada takik yang paling dekat dengan pantat.

12.20*. Pada sambungan dengan baut kelas akurasi A, B dan C (dengan pengecualian pengikatan struktur sekunder dan sambungan pada baut kekuatan tinggi), tindakan harus diambil untuk mencegah kendornya mur (pemasangan ring pegas atau mur pengunci).

13. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan struktur industri 1

Lendutan relatif dan penyimpangan struktur

13.1*. Lendutan dan pergerakan elemen struktur tidak boleh melebihi nilai batas yang ditetapkan SNiP untuk beban dan tumbukan.

Meja 40* tidak termasuk.

13.2– 13.4 dan tabel 41* tidak termasuk.

1 Dapat digunakan untuk jenis bangunan dan struktur lainnya.

Jarak antara sambungan ekspansi

13.5. Jarak terbesar antara sambungan ekspansi rangka baja bangunan dan struktur satu lantai harus diambil sesuai Tabel. 42.

Jika melebihi lebih dari 5% yang ditunjukkan dalam tabel. 42 jarak, serta ketika kekakuan rangka dengan dinding atau struktur lain meningkat, perhitungan harus memperhitungkan pengaruh suhu iklim, deformasi inelastis struktur dan kesesuaian simpul.

Tabel 42

Rangka dan struktural

lempengan pelapis

13.6. Sumbu batang rangka dan struktur harus, sebagai suatu peraturan, dipusatkan di semua titik simpul. Pemusatan batang harus dilakukan pada rangka yang dilas sesuai dengan pusat gravitasi bagian (dibulatkan menjadi 5 mm), dan pada rangka yang dibaut - sesuai dengan tepi sudut yang paling dekat dengan pantat.

Perpindahan sumbu tali busur saat mengganti bagian dapat diabaikan jika tidak melebihi 1,5% dari tinggi tali busur.

Jika terdapat eksentrisitas pada titik simpul, elemen rangka dan struktur harus dihitung dengan mempertimbangkan momen lentur yang sesuai.

Ketika menerapkan beban di luar simpul rangka, tali busur harus dirancang untuk aksi gabungan gaya memanjang dan momen lentur.

13.7. Jika bentang rangka penutup melebihi 36 m, gaya angkat konstruksi yang sama dengan defleksi dari beban konstan dan jangka panjang harus disediakan. Pada atap datar gaya angkat konstruksi harus disediakan berapapun besar bentangnya, dengan asumsi sama dengan defleksi dari total beban standar ditambah rentang 1/200.

13.8. Saat menghitung rangka dengan elemen yang terbuat dari sudut atau tee, sambungan elemen pada simpul rangka dapat diasumsikan berengsel. Untuk elemen balok I, berbentuk H, dan tubular, perhitungan rangka batang menggunakan skema berengsel diperbolehkan jika rasio tinggi bagian dengan panjang elemen tidak melebihi: 1/10 – untuk bangunan yang dioperasikan di semua wilayah iklim, kecuali I 1, I 2, II 2 dan II 3; 1/15 – di wilayah I 1, I 2, II 2 dan II 3.

Jika rasio ini terlampaui, momen lentur tambahan pada elemen akibat kekakuan simpul harus diperhitungkan. Diperbolehkan memperhitungkan kekakuan simpul pada rangka menggunakan metode perkiraan; gaya aksial dapat ditentukan dengan menggunakan diagram berengsel.

13,9*. Jarak antara tepi elemen kisi dan tali busur pada simpul rangka yang dilas dengan gusset harus setidaknya A = 6T – 20 mm, tetapi tidak lebih dari 80 mm (di sini T – ketebalan buhul, mm).

Celah minimal 50 mm harus dibiarkan di antara ujung-ujung elemen sambungan tali rangka yang ditutupi dengan lapisan luar.

Lasan yang memasang elemen kisi rangka ke gusset harus dibawa ke ujung elemen hingga panjang 20 mm.

13.10. Pada sambungan rangka dengan sabuk yang terbuat dari batang T, balok I dan sudut tunggal, pengikatan gusset ke flensa sabuk dari ujung ke ujung harus dilakukan dengan penetrasi melalui seluruh ketebalan gusset. Dalam struktur kelompok 1, serta yang dioperasikan di wilayah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, sambungan nodal gusset ke sabuk harus dilakukan sesuai dengan pos. 7 meja 83*.

Kolom

13.11. Elemen pengirim kolom tembus dengan kisi-kisi pada dua bidang harus diperkuat dengan diafragma yang terletak di ujung elemen pengirim.

Dalam kolom tembus dengan kisi-kisi penghubung pada bidang yang sama, diafragma harus ditempatkan setidaknya setiap 4 m.

13.12*. Pada kolom dan rak yang dikompresi secara terpusat dengan lapisan sabuk satu sisi sesuai dengan pasal 12.9* pada titik pengikat pengikat, balok, penyangga dan elemen lain di zona transmisi gaya, lapisan sabuk dua sisi harus digunakan yang melampaui kontur. dari elemen yang terpasang (simpul) dengan panjang 30 kf dari masing-masing sisi.

13.13. Jahitan sudut yang menempelkan gusset kisi penghubung ke kolom kisi harus ditentukan sesuai perhitungan dan ditempatkan pada kedua sisi gusset sepanjang kolom dalam bentuk bagian terpisah dalam pola kotak-kotak, sedangkan jarak antara ujung jahitan tersebut harus tidak melebihi 15 ketebalan buhul.

Pada struktur yang didirikan di daerah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, serta saat menggunakan pengelasan busur manual, jahitannya harus kontinu di sepanjang buhul.

13.14. Sambungan rakitan kolom harus dibuat dengan ujung yang digiling, dilas butt, pada pelat dengan jahitan atau baut yang dilas, termasuk yang berkekuatan tinggi. Saat mengelas lapisan luar, jahitan tidak boleh dibawa ke sambungan sebesar 30 mm di setiap sisi. Diperbolehkan menggunakan sambungan flensa dengan transmisi gaya tekan melalui kontak rapat, dan gaya tarik - baut.

Koneksi

13.15. Setiap blok suhu bangunan harus menyediakan sistem mandiri koneksi.

13.16. Tali bagian bawah balok dan rangka derek dengan bentang lebih dari 12 m harus diperkuat dengan penyangga horizontal.

13.17. Sambungan vertikal antara kolom utama di bawah ketinggian balok derek dengan kolom dua cabang harus ditempatkan pada bidang masing-masing cabang kolom.

Cabang-cabang dari koneksi dua cabang, sebagai suatu peraturan, harus dihubungkan satu sama lain dengan menghubungkan grid.

13.18. Sambungan horizontal melintang harus disediakan setinggi tali rangka atas atau bawah pada setiap bentang bangunan di ujung blok suhu. Jika panjang blok suhu lebih dari 144 m, sambungan horizontal melintang perantara harus disediakan.

Rangka kasau yang tidak berbatasan langsung dengan bresing melintang harus dipasang pada bidang lokasi bresing tersebut dengan spacer dan bresing.

Jika terdapat bresing silang, sambungan vertikal antar rangka harus disediakan.

Jika ada hard disk atap pada tingkat tali atas, sambungan inventaris yang dapat dilepas harus disediakan untuk menyelaraskan struktur dan memastikan stabilitasnya selama proses pemasangan.

Pada pelapis bangunan dan struktur yang dioperasikan di wilayah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, sebagai aturan, sambungan vertikal harus disediakan (selain yang biasa digunakan) di tengah setiap bentang di sepanjang seluruh bangunan. .

13.19*. Sambungan horizontal memanjang pada bidang tali rangka bawah harus disediakan di sepanjang baris terluar kolom pada bangunan dengan derek kelompok mode operasi 6K – 8K aktif; dalam penutup dengan rangka kasau; pada bangunan bentang satu dan dua dengan derek di atas kepala dengan kapasitas angkat 10 ton atau lebih, dan pada batas bawah struktur rangka lebih dari 18 m – terlepas dari kapasitas angkat crane.

Pada bangunan dengan lebih dari tiga bentang, penyangga memanjang horizontal juga harus dipasang di sepanjang baris tengah kolom setidaknya melintasi bentang pada bangunan dengan derek kelompok mode operasi 6K – 8K turun dan melintasi dua penerbangan - di gedung lain.

13.20. Sambungan horizontal sepanjang tali atas dan bawah dari rangka split struktur bentang galeri konveyor harus dirancang secara terpisah untuk setiap bentang.

13.21. Saat menggunakan kisi silang sambungan pelapis, perhitungan diperbolehkan sesuai dengan diagram bersyarat dengan asumsi bahwa kawat gigi hanya menerima gaya tarik.

Saat menentukan gaya pada elemen bresing, kompresi tali rangka, sebagai suatu peraturan, tidak boleh diperhitungkan.

13.22. Saat memasang lantai membran pada bidang tali bawah rangka, pengoperasian membran dapat diperhitungkan.

13.23. Pada atap gantung dengan sistem penahan beban planar (sabuk ganda, kabel kaku lentur, dll.), sambungan vertikal dan horizontal antara sistem penahan beban harus disediakan.

Balok

13.24. Sebagai aturan, tidak diperbolehkan menggunakan paket lembaran untuk tali pengikat balok-I yang dilas.

Untuk tali busur balok dengan baut berkekuatan tinggi, diperbolehkan menggunakan paket yang terdiri dari tidak lebih dari tiga lembar, sedangkan luas sudut tali busur harus diambil paling sedikit 30% dari total luas tali busur. .

13.25. Jahitan pinggang balok yang dilas, serta jahitan yang menghubungkan elemen bantu (misalnya pengaku) ​​ke bagian utama balok, harus kontinu.

13.26. Saat menggunakan las sabuk satu sisi pada balok I yang dilas yang memikul beban statis, persyaratan berikut harus dipenuhi:

beban desain harus diterapkan secara simetris terhadap penampang balok;

stabilitas sabuk tekan balok harus dipastikan sesuai dengan pasal 5.16*, a;

di tempat-tempat di mana beban terkonsentrasi diterapkan pada tali busur balok, termasuk beban dari tulang rusuk pelat beton bertulang, pengaku melintang harus dipasang.

Pada palang struktur rangka, jahitan pinggang dua sisi harus digunakan pada unit pendukung.

Dalam balok dihitung sesuai dengan persyaratan paragraf. 5.18* – 5.23 standar ini, penggunaan jahitan pinggang satu sisi tidak diperbolehkan.

13.27. Tulang rusuk kaku dari balok yang dilas harus dilepas dari sambungan dinding pada jarak minimal 10 ketebalan dinding. Pada perpotongan jahitan pantat dinding balok dengan pengaku memanjang, jahitan yang menempelkan rusuk ke dinding tidak boleh lebih pendek 40 mm dari jahitan pantat.

13.28. Pada balok I yang dilas dari struktur kelompok 2 – 4, sebagai aturan, pengaku satu sisi harus digunakan dengan lokasinya di satu sisi balok.

Pada balok dengan jahitan sabuk satu sisi, pengaku harus ditempatkan pada sisi dinding yang berlawanan dengan lokasi jahitan sabuk satu sisi.

Balok derek

13.29. Perhitungan kekuatan balok derek harus dilakukan sesuai dengan persyaratan pasal 5.17 untuk aksi beban vertikal dan horizontal.

13.30*. Perhitungan kekuatan dinding balok derek (dengan pengecualian balok yang dirancang untuk daya tahan, untuk derek kelompok mode operasi 7K di bengkel produksi metalurgi dan 8K di ) harus dilakukan sesuai dengan rumus (33), di mana ketika menghitung bagian pada tumpuan balok kontinu, alih-alih koefisien 1, koefisien 15 harus diambil sebagai 1,3.

13.31. Perhitungan stabilitas balok derek harus dilakukan sesuai dengan pasal 5.15.

13.32. Pemeriksaan stabilitas dinding dan lembaran pinggang balok derek harus dilakukan sesuai dengan persyaratan Bagian. 7 standar saat ini.

13.33*. Balok derek harus dirancang untuk ketahanan sesuai dengan Bagian. 9 standar ini, dan harus diambil A = 0,77 untuk derek kelompok mode operasi 7K (di bengkel produksi metalurgi) dan 8K menurut dan A = 1,1 dalam kasus lain.

Pada balok derek untuk derek kelompok mode operasi 7K (di bengkel produksi metalurgi) dan 8K, dinding juga harus dihitung kekuatannya sesuai dengan pasal 13.34* dan daya tahan sesuai dengan pasal 13.35*.

Dengan demikian, momen lentur dan gaya geser pada bagian balok dari beban rencana;

gf 1 – koefisien kenaikan beban terkonsentrasi vertikal pada roda derek individu, diambil sesuai dengan persyaratan SNiP untuk beban dan benturan;

F – tekanan desain roda derek tanpa memperhitungkan koefisien dinamis;

kiri – panjang bersyarat ditentukan oleh rumus

Di mana Dengan – koefisien yang diterima untuk balok yang dilas dan digulung adalah 3,25, untuk balok dengan baut berkekuatan tinggi – 4,5;

J 1f – jumlah momen inersia sendiri dari sabuk balok dan rel derek atau total momen inersia dari rel dan sabuk dalam hal pengelasan rel dengan sambungan yang memberikan bekerja bersama rel dan sabuk;

gunung – torsi lokal, ditentukan oleh rumus

gunung = F e + 0,75 Q t jam r, (147)

Di mana e – eksentrisitas bersyarat, diambil sama dengan 15 mm;

Q t – beban horizontal desain melintang yang disebabkan oleh distorsi derek di atas kepala dan non-paralelisme jalur derek, diambil sesuai dengan persyaratan SNiP untuk beban dan benturan;

jam r – ketinggian rel derek;

– jumlah momen inersia puntir rel dan sabuk, dimana tf Dan b f – masing-masing tebal dan lebar tali busur atas (terkompresi).

Semua tekanan dalam rumus (141) – (145)* harus diambil dengan tanda tambah.

13.35*. Perhitungan ketahanan zona atas dinding balok derek komposit harus dilakukan sesuai rumus

Di mana RN – ketahanan lelah rencana untuk semua baja, masing-masing diambil sama untuk balok las dan balok baut mutu tinggi: RN = 75 MPa (765 kgf/cm 2) dan 95 MPa (930 kgf/cm 2) untuk zona atas tekan dinding (penampang bentang balok); RN = 65 MPa (665 kgf/cm 2) dan 89 MPa (875 kgf/cm 2) untuk zona tarik atas dinding (bagian penyangga balok kontinu).

Nilai tegangan menurut rumus (148) harus ditentukan menurut pasal 13.34* dari beban derek yang ditetapkan sesuai dengan persyaratan SNiP untuk beban dan benturan.

Jahitan pinggang atas pada balok derek untuk derek kelompok mode operasi 7K (di bengkel produksi metalurgi) dan 8K harus dibuat dengan penetrasi hingga seluruh ketebalan dinding.

13.36. Tepi bebas dari sabuk yang diregangkan dari balok derek dan balok platform kerja yang secara langsung memikul beban dari rolling stock harus digulung, diratakan atau dipotong dengan mesin oksigen atau pemotongan busur plasma.

13.37*. Dimensi pengaku balok derek harus memenuhi persyaratan pasal 7.10, dan lebar bagian rusuk dua sisi yang menonjol harus minimal 90 mm. Pengaku melintang dua sisi tidak boleh dilas ke flensa balok. Ujung-ujung pengaku harus dipasang erat pada tali bagian atas balok; pada saat yang sama, pada balok untuk derek grup mode operasi 7K (di bengkel produksi metalurgi) dan 8K, perlu untuk merencanakan ujung-ujungnya yang berdekatan dengan tali busur atas.

Dalam balok untuk derek grup mode operasi 1K – 5K diperbolehkan menggunakan pengaku melintang satu sisi dengan mengelasnya ke dinding dan ke tali busur atas serta susunannya sesuai dengan pasal 13.28.

13.38. Perhitungan kekuatan balok gantung jalur derek (monorel) harus dilakukan dengan mempertimbangkan tegangan normal lokal pada titik penerapan tekanan dari roda derek, diarahkan sepanjang dan melintasi sumbu balok.

Struktur lembaran

13.39. Kontur elemen pengaku melintang cangkang harus dirancang tertutup.

13.40. Pemindahan beban terpusat ke struktur lembaran, sebagai suatu peraturan, harus dilakukan melalui pengaku.

13.41. Di tempat pertemuan cangkang dengan bentuk berbeda, transisi yang mulus biasanya harus digunakan untuk mengurangi tekanan lokal.

13.42. Semua pengelasan butt harus dilakukan dengan pengelasan dua sisi atau pengelasan satu sisi dengan pengelasan akar atau backing.

Desain harus menunjukkan perlunya memastikan sambungan yang rapat pada struktur yang memerlukan kekencangan ini.

13.43. Dalam struktur lembaran, sambungan las butt biasanya harus digunakan. Sambungan lembaran dengan ketebalan 5 mm atau kurang, serta sambungan rakitan, dapat tumpang tindih.

13.44. Saat merancang struktur lembaran, perlu disediakan metode industri pembuatan dan pemasangannya dengan menggunakan:

lembaran dan kaset berukuran besar;

metode penggulungan, pembuatan blanko dalam bentuk cangkang, dll;

memotong, menyediakan jumlah terkecil limbah;

pengelasan otomatis;

jumlah minimum pengelasan yang dilakukan selama pemasangan.

13.45. Saat merancang membran membran datar persegi panjang atau persegi di sudut kontur pendukung, sebagai aturan, kopling halus elemen kontur harus digunakan. Untuk struktur membran, biasanya, baja dengan ketahanan korosi yang meningkat harus digunakan.

Braket pemasangan

13.46*. Pemasangan pengikat struktur bangunan dan struktur dengan balok derek yang dirancang untuk ketahanan, serta struktur untuk kereta api, harus dilakukan dengan menggunakan pengelasan atau baut berkekuatan tinggi.

Baut kelas akurasi B dan C dapat digunakan dalam sambungan pemasangan struktur berikut:

untuk mengencangkan purlin, elemen struktur lentera, sambungan di sepanjang tali rangka atas (jika ada sambungan di sepanjang tali bawah atau atap kaku), sambungan vertikal di sepanjang rangka dan lentera, serta elemen setengah kayu;

untuk mengencangkan ikatan di sepanjang tali rangka bawah dengan adanya atap yang kaku (beton bertulang atau pelat bertulang dari beton seluler, lantai berprofil baja, dll.);

untuk memasang rangka kasau dan rangka bawah ke kolom dan rangka kasau ke bawah kasau, dengan syarat tekanan penyangga vertikal ditransfer melalui meja;

untuk mengencangkan balok derek terpisah satu sama lain, serta untuk mengencangkan tali bawahnya ke kolom yang sambungan vertikalnya tidak dipasang;

untuk mengencangkan balok platform kerja yang tidak terkena beban dinamis;

untuk mengencangkan struktur sekunder.

14. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan struktur tempat tinggal dan umum

Bingkai bangunan

14.1– 14.3 dan tabel. 43 dikecualikan.

14.4*. Untuk mendistribusikan kembali momen lentur pada elemen sistem rangka, diperbolehkan menggunakan pelat baja yang beroperasi dalam tahap plastis pada sambungan palang dengan kolom.

Lapisannya harus terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 345 MPa (3500 kgf/cm2).

Gaya pada bantalan harus ditentukan pada kekuatan luluh minimum ya, menit = Ryn dan kekuatan luluh maksimum ya, maks = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf/cm2).

Lapisan luar yang dikerjakan pada tahap plastik harus memiliki tepi memanjang yang diratakan atau digiling.

Penutup gantung

14.5. Untuk struktur filamen, umumnya harus digunakan tali, untaian, dan kawat dengan tegangan tarik tinggi. sewa diperbolehkan.

14.6. Atap penutup gantung, biasanya, harus ditempatkan langsung pada benang penyangga dan mengulangi bentuk yang dibentuk olehnya. Diperbolehkan untuk menaikkan atap di atas benang, meletakkannya pada bangunan atas khusus, atau menggantungnya dari benang dari bawah. Dalam hal ini, bentuk atap mungkin berbeda dengan bentuk benang yang kendur.

14.7. Garis besar kontur pendukung harus ditetapkan dengan mempertimbangkan kurva tekanan dari gaya-gaya pada ulir yang melekat padanya di bawah beban desain.

14.8. Atap gantung harus dirancang untuk stabilitas bentuk di bawah beban sementara, termasuk hisapan angin, yang harus menjamin kekencangan struktur atap yang digunakan. Dalam hal ini, perubahan kelengkungan lapisan harus diperiksa dalam dua arah. - sepanjang dan melintasi utas. Stabilitas yang diperlukan dicapai melalui tindakan konstruktif: meningkatkan ketegangan benang karena berat lapisan atau pratekan; pembuatan struktur penstabil khusus; penggunaan benang kaku lentur; mengubah sistem benang dan pelat atap menjadi satu struktur.

14.9. Penampang ulir harus dihitung berdasarkan gaya terbesar yang timbul di bawah beban desain, dengan mempertimbangkan perubahan geometri lapisan yang ditentukan. Selain itu, dalam sistem mesh, penampang ulir harus diperiksa gayanya dari aksi beban sementara yang terletak hanya di sepanjang ulir ini.

14.10. Pergerakan benang secara vertikal dan horizontal serta gaya di dalamnya harus ditentukan dengan mempertimbangkan nonlinier pengoperasian struktur pelapis.

14.11. Koefisien kondisi pengoperasian benang tali dan pengikatannya harus diambil sesuai dengan Bagian. 16. Untuk tali penstabil, jika tidak dikencangkan di luar kontur penyangga, koefisien kondisi pengoperasian gc = 1.

14.12. Node pendukung untuk ulir yang terbuat dari profil yang digulung, pada umumnya, harus berengsel.

15*. Persyaratan desain dukungan tambahan saluran udara transmisi tenaga, struktur switchgear terbuka dan jalur jaringan kontak transportasi

15.1*. Untuk penyangga saluran listrik overhead (OL) dan struktur switchgear terbuka (OSD) dan jalur jaringan transportasi kontak (CS), baja biasanya harus digunakan sesuai dengan Tabel. 50* (kecuali untuk baja S390, S390K, S440, S590, S590K) dan meja. 51, sebuah.

15.2*. Baut kelas akurasi A, B dan C untuk penyangga saluran udara dan struktur switchgear luar ruangan dengan ketinggian hingga 100 m harus diterima untuk struktur yang tidak dirancang untuk ketahanan, dan untuk penyangga dengan ketinggian lebih dari 100 m – adapun struktur yang dirancang untuk ketahanan.

15.3. Pengecoran bagian harus dirancang dari baja karbon kelas 35L dan 45L dari kelompok pengecoran II dan III sesuai dengan GOST 977 – 75*.

15.4*. Saat menghitung dukungan saluran udara dan struktur switchgear luar ruangan dan stasiun kompresor, koefisien kondisi operasi ditetapkan dalam Bagian. 4* dan 11, serta sesuai tabel. 44*, pasal 15.14* dan adj. 4* dari standar ini.

Perhitungan kekuatan elemen pendukung, dengan pengecualian perhitungan bagian pada tempat pengikatan elemen tarik dari sudut tunggal yang dipasang pada satu flensa dengan baut, menurut pasal 5.2 tidak diperbolehkan.

Tabel 44*

Saat membangun berbagai struktur, terkadang muncul situasi ketika berbagai elemen perlu dipasang ke dasar pondasi atau tiang penyangga.

Biasanya sambungan seperti itu dibuat menggunakan jangkar.

Instalasi baut jangkar ke dalam pondasi dilakukan sebelum penuangan dasar pondasi.

Mari kita coba memahami lebih detail jenis dan tujuan koneksi tersebut.

Untuk apa baut jangkar digunakan?

Dengan menggunakan baut penghubung, dasar beton bertulang dipasang ke elemen penahan beban struktur konstruksi. Mereka berbentuk batang logam.

Salah satu ujungnya ada benang.

Deskripsi dan fitur baut pondasi

Tepi lainnya memiliki struktur yang menahan perangkat ke dasar beton.

Keuntungan utama dari pengencang tersebut adalah kemampuan untuk membuat koneksi yang sangat andal.

Struktur seperti itu dapat digunakan dalam konstruksi struktur apa pun.

Jenis baut

Saat menggunakan pengencang ini, persyaratan yang cukup ketat harus dipenuhi. Oleh karena itu, perlu menggunakan produk yang sesuai dengan peraturan bangunan yang berlaku.

Ada beberapa jenis koneksi tersebut.

Tipe melengkung. Ada pengait di salah satu ujung produk semacam itu. Dia mungkin punya konfigurasi yang berbeda. Pemasangan di besi dasar beton terjadi sebelum pengisian.

Dengan pelat logam khusus. Itu diikat dengan pengelasan atau struktur berulir.

Produk komposit memiliki dua bagian yang dihubungkan menggunakan kopling. Ujung bawah dipasang sebelum larutan beton dituang. Bagian atas disambungkan ke kopling setelah campuran mengeras.

Struktur yang dapat dilepas memiliki struktur serupa. Pemasangan rangka bawah dilakukan sebelum penuangan dimulai. Pin atas disekrup setelah beton mengeras.

Dalam produk pandangan langsung pemasangan baut penghubung dilakukan pada dasar beton yang sudah jadi. Sebuah lubang sudah dibor sebelumnya di struktur. Lem epoksi digunakan untuk memasang jangkar.

Produk dengan ujung berbentuk kerucut cukup banyak digunakan untuk penahan. Mereka dipasang di pangkalan yang sudah jadi.

Saat pin dikencangkan, collet yang melebar menjadi terjepit. Ini mencegah pengencang bergerak dan memperbaikinya.

Karakteristik produk penghubung

Saat memasang baut jangkar di pondasi, parameternya harus diperhitungkan.

Saat ini, produk diproduksi dengan ciri-ciri sebagai berikut:

• Pin dapat memiliki diameter 10 hingga 140 mm;
• Panjang maksimum elemen penghubung tidak melebihi 5 m;
• Nilai baja berkualitas tinggi digunakan dalam proses produksi;
• Struktur penghubung dapat memiliki kelas kekuatan yang berbeda (dari 4 hingga 13);
• Pemrosesan tambahan baut jangkar dimungkinkan.

Cara memasang baut jangkar

Pemasangan baut jangkar pada pondasi dapat dilakukan cara yang berbeda. Mari kita lihat beberapa jenis instalasi.

Saat memasang struktur logam, elemen penghubung biasanya dipasang di dasar beton sebelum beton dituang. Setelah rangka tulangan dipasang, baut jangkar dikencangkan.

Untuk melakukan ini, Anda bisa menggunakan pengelasan atau pengikatan dengan kawat. Dalam hal ini, Anda perlu memantau vertikalitasnya, menjaga jarak yang diperlukan antara elemen penghubung dan ketinggian di atas permukaan tuang.

Setelah memperbaiki produk, bagian atas berulir ditutupi dengan polietilen biasa. Hal ini diperlukan untuk melindungi benang dari mortar beton.

Pemasangan akhir struktur logam hanya dapat dimulai setelah beton mencapai kekuatan yang dibutuhkan.

Dalam versi yang lebih sederhana, elemen penghubung dipasang pada beton yang baru dituangkan. Selama pemasangan, tingkat perendaman dan vertikalitas produk harus dipantau.

Untuk memasang jangkar langsung, lubang dengan diameter tertentu dibor di pondasi. Selanjutnya, lubang-lubang tersebut dibersihkan dan dibersihkan dari sisa-sisa kontaminan.

Mereka mengakomodasi baut jangkar tipe lurus. Kekosongan yang dihasilkan diisi menggunakan komposisi perekat khusus.

Saat memasang produk berbentuk kerucut, lubang juga sudah dibor sebelumnya. Elemen penghubung dimasukkan ke dalamnya.

Saat memilih desain sambungan tertentu, besarnya beban di masa depan harus dihitung. Anda tidak dapat menghemat uang dengan membeli elemen penghubung dengan diameter lebih kecil.

Sebaiknya gunakan produk dari produsen terpercaya yang sudah lama membuktikan diri di segmen ini.

Prinsip apa yang mendasari koneksi jangkar?

Baut jangkar tertahan pada dasar pondasi karena pengaruh gaya-gaya: perekatan, gesekan dan penghentian. Gaya gesekan dihasilkan sebagai hasil interaksi material monolit dan produk penghubung.

Mereka muncul selama perluasan collet. Gaya dorong diserap oleh elemen penghubung.

Mereka diberi kompensasi oleh kekuatan internal ketahanan terhadap patah.

Gaya rekat mengkompensasi beban yang diakibatkan oleh tegangan geser internal pada titik kontak jangkar dengan permukaan beton.

Menggunakan Senyawa Kimia

Di samping itu struktur penghubung berdasarkan pengaruh sambungan mekanis, ada produk yang hubungannya dengan dasar beton terjadi karena efek intramolekul.

Mereka disebut jangkar kimia. Elemen-elemen ini termasuk batang logam dengan permukaan berulir dan lem khusus di dalamnya.

Lihat instruksi rinci di dalam video:

Biasanya, baja galvanis atau baja tahan karat digunakan untuk produksi struktur penghubung kimia.

Komposisi perekat khusus dituangkan ke dalam lubang yang telah disiapkan sebelumnya dan baut dibenamkan di sana. Setelah komposisi mengeras, terbentuk ikatan yang andal yang tahan terhadap kondisi cuaca dan melindungi permukaan dari korosi.

KONSTRUKSI USAHA INDUSTRI

SNiP 2.09.03-85

LAMPIRAN 2

belacu telial BAUT JANGKAR UNTUK MEMPERBAIKI STRUKTUR DAN PERALATAN

1. Baut jangkar (selanjutnya disebut baut) untuk mengencangkan struktur dan peralatan bangunan ke beton dan elemen beton bertulang (pondasi, lantai penahan beban, dinding, dll.) harus digunakan pada suhu luar ruangan yang direncanakan hingga minus 65°C inklusif .

Catatan. Perkiraan suhu udara luar musim dingin diambil sebagai suhu udara rata-rata selama periode lima hari terdingin, tergantung pada area konstruksi menurut SNiP 2.01.01-82.

2. Bila beton struktur yang dipasang baut dipanaskan di atas 50°C, perhitungannya harus memperhitungkan pengaruh suhu terhadap karakteristik kekuatan bahan struktur, baut, nat, komposisi perekat dan seterusnya.

Temperatur proses desain ditentukan oleh penugasan desain.

3. Baut dirancang untuk bekerja di lingkungan yang agresif dan kelembaban tinggi, harus dirancang dengan mempertimbangkan persyaratan tambahan SNiP 2.03.11-85.

Jika ada pembenaran yang tepat, diperbolehkan menggunakan metode lain untuk mengamankan peralatan ke pondasi (misalnya peredam getaran, lem, dll.). Menurut solusi desain, baut dapat ditekuk, dengan pelat jangkar, lurus atau berbentuk kerucut (ekspansi) (Tabel 1).

Tabel 1

Menurut metode pemasangannya, baut dibagi menjadi baut yang dipasang sebelum elemen tertanam di dalamnya dibeton (dengan tikungan dan pelat jangkar), dan menjadi elemen siap pakai yang dipasang ke dalam lubang bor (lurus dan berbentuk kerucut).

Baut lurus pada sumur diamankan menggunakan lem sintetis atau dempul getar, dan baut berbentuk kerucut diamankan menggunakan collet yang mengembang atau campuran semen-pasir.

Menurut kondisi pengoperasian, baut dibagi menjadi desain dan struktural. Baut yang memikul beban yang timbul selama pengoperasian struktur atau peralatan bangunan dianggap tahan. Baut struktur mencakup baut yang dimaksudkan untuk mengencangkan struktur dan peralatan bangunan, yang kestabilannya terhadap guling atau pergeseran dijamin oleh berat sendiri struktur atau peralatan tersebut. Baut struktural dimaksudkan untuk meluruskan struktur dan peralatan bangunan selama pemasangannya dan untuk memastikan pengoperasian struktur dan peralatan yang stabil selama pengoperasian, serta untuk mencegah perpindahan yang tidak disengaja.

Baut dengan tikungan dan pelat jangkar dapat digunakan untuk mengencangkan struktur dan peralatan tanpa batasan.

Baut yang dipasang pada sumur dapat digunakan untuk mengencangkan struktur dan peralatan bangunan yang tidak mengalami beban dinamis yang berarti.

Untuk mengencangkan kolom penahan beban pada bangunan dan struktur yang dilengkapi dengan derek di atas kepala, serta untuk gedung-gedung bertingkat dan bangunan yang beban anginnya utama, tidak diperbolehkan menggunakan baut yang dipasang pada sumur, kecuali baut berujung kerucut yang dipasang dengan cara perendaman getaran dengan kedalaman penanaman minimal 20d. .

6. Pilihan nilai baja untuk baut jangkar harus dibuat sesuai dengan Gost 24379.0-80, dan desain serta ukurannya - sesuai dengan Gost 24379.1-80.

Kuat tarik yang dihitung dari baut logam Rba harus diambil menurut SNiP II-23-81. Semua baut harus dikencangkan hingga nilai pengencangan awal F , yang untuk beban statis diambil sebesar 0,75P, untuk beban dinamis 1,1P

Untuk struktur bangunan, baut dapat dikencangkan menggunakan standar perkakas dengan usaha maksimal (sepanjang jalan).

Luas penampang baut (sepanjang ulir) harus ditentukan dari kondisi kekuatannya

dimana k0 = 1,35 - untuk beban dinamis, 1,05 - untuk beban statis.

Untuk baut lepas dengan pelat jangkar dipasang bebas di dalam pipa, koefisien k0 untuk beban dinamis diambil sama dengan 1,15.

Di bawah pengaruh beban dinamis, penampang baut, yang ditentukan oleh rumus (1), harus diuji ketahanannya dengan menggunakan rumus

dimana c adalah koefisien beban yang diambil menurut Tabel 1 tergantung pada desain baut;

m adalah koefisien yang diterima menurut Tabel 2.

Baut pondasi. Pedoman desain

tergantung pada diameter baut;

a adalah koefisien yang memperhitungkan jumlah siklus pembebanan dan diambil sesuai Tabel 3.

Meja 2

Tabel 3

Saat menghitung pengikatan struktur bangunan, gaya pra-pengencangan dan luas penampang baut harus ditentukan seperti untuk beban statis (lihat Tabel 1), kecuali ada instruksi khusus dalam proyek. Saat memasang baut dalam kelompok untuk peralatan pengikat, nilai beban desain P per baut harus ditentukan untuk baut yang paling banyak memuat:

dimana N adalah gaya longitudinal desain;

M adalah momen lentur desain;

n adalah jumlah baut;

kamu1 — jarak sumbu putar ke baut terjauh pada daerah sambungan regang;

yi adalah jarak dari sumbu rotasi ke baut ke-i, dengan memperhitungkan baut yang diregangkan dan dikompresi.

Sumbu rotasi dapat diambil melewati pusat gravitasi permukaan pendukung peralatan atau sepatu kolom.

13. Untuk kolom baja tembus dengan sepatu terpisah, nilai beban tarik desain per baut harus ditentukan dengan rumus

P = (M - Nb)/nh (4)

dimana N, M masing-masing adalah gaya longitudinal dan momen lentur pada kolom tembus pada puncak pondasi;

b- jarak dari pusat gravitasi bagian kolom ke sumbu cabang terkompresi;

n adalah jumlah baut yang menahan cabang kolom;

h adalah jarak antara sumbu cabang kolom.

Untuk sepatu kolom baja padat, nilai beban desain per satu baut yang dikencang harus ditentukan dengan rumus

P = (Rbbsx - N)/n (5)

dimana Rb adalah ketahanan desain beton;

bs adalah lebar pelat dasar sepatu;

x adalah ketinggian zona tekan beton di bawah pelat dasar sepatu, ditentukan menurut SNiP 2.03.01-84 untuk elemen tekan eksentrik;

N — gaya aksial desain pada kolom;

n adalah jumlah baut yang diregangkan yang terletak pada salah satu sisi sepatu kolom.

Gaya pra-pengencangan baut F1 untuk menyerap gaya horizontal (geser) pada bidang tumpu peralatan pada pondasi ditentukan dengan rumus

dimana k adalah koefisien stabilitas pengencangan, diambil menurut Tabel 1;

Q adalah gaya geser terhitung yang bekerja pada bidang acuan;

N - kekuatan normal;

f adalah koefisien gesekan, diambil sebesar 0,25;

n adalah jumlah baut.

Dengan aksi gabungan gaya vertikal dan horizontal (geser), nilai gaya pengencangan F0 harus ditentukan dengan rumus

F0 = F + F1/k (7)

Gaya geser Q , bekerja pada bidang momen lentur, karena melalui kolom baja yang mempunyai sepatu terpisah untuk cabang kolom, dapat dirasakan oleh gaya gesekan di bawah cabang kolom tekan yang memenuhi kondisi

dimana notasinya sama seperti pada rumus (4).

Gaya geser untuk kolom baja padat, serta untuk kolom tembus di bawah aksi gaya geser yang tegak lurus terhadap bidang momen lentur (kolom pengikat), dapat diserap oleh gaya gesekan dari aksi gaya memanjang dan gaya geser. kekuatan pengencangan baut, memenuhi kondisi

QЈ f(nAsaRba / 4 + N), (9)

dimana f adalah koefisien gesekan, diambil sama dengan 0,25;

n adalah jumlah baut untuk mengencangkan cabang terkompresi dari suatu kolom atau jumlah baut terkompresi yang terletak pada satu sisi sepatu kolom bagian padat;

Asa adalah luas penampang satu baut;

N adalah gaya longitudinal minimum yang berhubungan dengan beban yang menentukan gaya geser.

Kedalaman minimum pemasangan baut pada beton N untuk beton kelas B12.5 dan baja mutu VStZkp2 harus diambil sesuai Tabel 1.

Untuk baja baut mutu lain atau beton golongan lain ditinjau dari kuat tekannya, kedalaman penanaman minimum H0 harus ditentukan dengan rumus

H0 = Hm1m2, (10)

dimana m1 adalah perbandingan kuat tarik beton kelas B12.5 yang dihitung dengan tahanan beton kelas yang diterima. Untuk baut dengan diameter 24 mm atau lebih yang dipasang di sumur pondasi jadi, koefisien m1 harus diambil sama dengan 1;

m2 — rasio kekuatan tarik yang dihitung dari logam baut kelas baja yang diterima dengan ketahanan yang dihitung dari baja kelas VStZkp2.

Untuk baut struktural dengan tikungan, kedalaman penanaman pada beton dapat diambil sama dengan 15d , untuk baut dengan pelat jangkar – 10d, dan untuk baut yang dipasang di sumur – 5d . Jarak terkecil yang diperbolehkan antara sumbu baut dan dari sumbu baut luar ke tepi pondasi diberikan pada Tabel 1.

Jarak antara baut, serta dari sumbu baut ke tepi pondasi, dapat dikurangi sebesar 2d dengan peningkatan kedalaman pemasangan baut sebesar 5d.

Jarak sumbu baut ke tepi pondasi dapat dikurangi dengan diameter lain apabila pada lokasi pemasangan baut terdapat tulangan khusus pada tepi vertikal pondasi.

Dalam semua kasus, jarak dari sumbu baut ke tepi pondasi tidak boleh kurang dari 100 mm untuk baut dengan diameter inklusif 30 mm, 150 mm untuk baut dengan diameter hingga 48 mm dan 200 mm. untuk baut dengan diameter lebih dari 48 mm.

Catatan. Saat memasang baut berpasangan (misalnya, untuk mengamankan kolom baja penahan beban pada bangunan dan struktur), pelat jangkar umum harus dilengkapi dengan jarak antar lubang sama dengan jarak desain antara sumbu baut, atau baut tunggal harus dipasang dengan perbedaan kedalaman.

Untuk jangkar baja kelas A-I dan A-II: A = 4hh, b = 6hh, s = 3hh, e = 3DD; Sama, kelas A-I II: A = 5hh, b = 7hh, s = 3,5hh, e = 4hh (hh ¾ diameter jangkar yang dibutuhkan dengan perhitungan)

5.112 (5.14). Panjang batang jangkar dari bagian yang tertanam ketika terkena gaya tarik harus tidak kurang dari pangkuan, ditentukan sesuai dengan instruksi pasal 5.44. Dalam hal ini, panjang batang jangkar yang diregangkan yang ditanam pada beton tarik atau beton tekan dengan sbc/Rb> 0,75 atau sbc/Rb< 0,25 harus ditentukan dengan rumus (316), menggunakan nilai w ke atas, D l ke atas dan saya ke atas melalui pos. 1a meja 44. Dalam kasus lain, nilai yang ditentukan harus diambil sesuai dengan pos. 16 meja 44 (di sini sbc- tegangan tekan pada beton yang bekerja tegak lurus terhadap batang jangkar dan ditentukan untuk bahan elastis sepanjang penampang tereduksi dari konstan beban efektif pada faktor keamanan beban g f = 1,0

Jika bagian jangkarnya panjang A terletak pada daerah yang tegangan betonnya memenuhi kondisi 0,75 ³ sbc/Rb³ 0,25, lalu w ke atas ditentukan oleh rumus

Di mana la- panjang jangkar sebenarnya. Parameter lain dari tabel. 44 didefinisikan dengan cara yang sama.

Ketika gaya tarik dan geser diterapkan pada batang jangkar normal, ruas kanan rumus (316) dikalikan dengan koefisien d3, sama dengan:

Di mana Qan1 , Nan1- masing-masing, gaya tarik dan geser pada batang jangkar, ditentukan sesuai dengan pasal 3.101.

Dalam hal ini, nilainya lan harus tidak kurang dari nilai minimum lan menurut pasal 5.44.

Untuk jangkar biasa, panjangnya diukur dari Permukaan dalam pelat, untuk pelat miring - dari awal tikungan atau tepi ujung pelat.

5.113 (5.45). Panjang angkur dari bagian yang tertanam di bawah aksi gaya tarik pada bagian tersebut (lihat paragraf 3.101) dapat dikurangi dengan mengelas pelat angkur di ujung batang atau memasang kepala angkur panas dengan diameter minimal 2 D- untuk tulangan kelas A-I dan A-II dan paling sedikit 3 D- untuk batang yang terbuat dari tulangan kelas A-III. Dalam hal ini, panjang batang jangkar ditentukan dengan perhitungan untuk melubangi dan menghancurkan beton (lihat paragraf 3.106, 3.107 dan 3.109) dan diambil paling sedikit 10 D(D- diameter jangkar).

Pelat jangkar harus memenuhi persyaratan pasal 5.45 a.

Jika terjadi retakan pada beton di sepanjang jangkar ( dengan bt > Rbt) sesuai panjang rencana, ujung jangkar harus diperkuat dengan pelat las atau kepala patah. Dalam hal ini, ujung jangkar harus ditempatkan di zona terkompresi elemen. Pada elemen yang dikencang secara eksentrik ketika gaya longitudinal terletak di antara tulangan S Dan S' ujung jangkar harus ditempatkan di tepi berlawanan dari elemen, mengarahkannya ke belakang tulangan memanjang.

5.114. Ketika gaya tekan diterapkan pada bagian yang tertanam, sebagian gaya geser dapat ditransfer ke beton melalui penahan yang terbuat dari baja strip atau dari batang tulangan (lihat Gambar.

Omong kosong. 129. Jarak terpendek antara angkur dan dari angkur ke tepi beton

5.115. Direkomendasikan untuk mendesain bagian tertanam pada beton ringan kelas B5 - B10 sedemikian rupa sehingga gaya sobek dirasakan oleh jangkar normal, dan gaya geser oleh jangkar miring. Dalam hal ini, direkomendasikan untuk membuat angkur untuk bagian tertanam dari baja tulangan profil periodik kelas A-II atau dari baja tulangan halus kelas diameter A-I tidak lebih dari 16mm. Pada ujung-ujung angkur harus diberikan tulangan berupa kepala patah dan pelat las. Panjang batang jangkar dan dimensi tulangan ditentukan berdasarkan perhitungan pelubangan dan penghancuran beton (lihat paragraf 3.106, 3.107 dan 3.109), sedangkan panjang jangkar diambil paling sedikit 15 D, dan diameter kepala yang ditanam minimal 3 D.

tidakkah kamu menemukan apa yang kamu cari? Gunakan pencarian.

Meja 2

Catatan:

D- diameter lubang baut; / - ketebalan elemen luar tertipis. Baut penghubung harus ditempatkan pada jarak maksimum, dan pada sambungan dan rakitan, baut harus ditempatkan pada jarak minimum.

Catatan:

* Dengan ketebalan elemen hancur 1 cm pada struktur baja dengan kekuatan luluh hingga 250 MPa (3550 kgf/cm2).

DAFTAR BIBLIOGRAFI

1.GOST 20850-84. Struktur kayu yang direkatkan. Kondisi teknis umum.

2.GOST 8486-86*E. Kayu lunak. Kondisi teknis.

3.GOST 2695-83*. Kayu keras. Kondisi teknis.

4.GOST 24454-80*E. Kayu lunak. Ukuran.

5.GOST 16363-98. Produk perlindungan kayu. Metode untuk menentukan sifat tahan api.

6.GOST 6449.1-82. Produk terbuat dari kayu dan bahan kayu. Bidang toleransi untuk dimensi linier dan kesesuaian.

7.GOST 7307-75*. Bagian kayu dan bahan kayu. Tunjangan untuk pemesinan.

8.SNIP 01-52-2003. Beton dan struktur beton bertulang/ Gosstroy RF. - M.: Gosstroy Rusia, 2004. - 79 hal.

9. SNIP 21-01-97*. Keamanan kebakaran bangunan dan struktur. -M.: Kementerian Konstruksi Rusia, 2002. - 15 hal.

10.SNIP 3.03.01-87. Struktur penahan beban dan penutup. - M.: Stroyizdat, 1989. - 90 hal.

11.SP 64.133302011. Struktur kayu. SNiP II-25-80.-M. edisi terkini: Kementerian Pembangunan Daerah, 2010.-86 hal.

12.SP 20.133302011. Beban dan dampak. SNiP versi update 2.01.07-85.-M.: Kementerian Pembangunan Daerah, 2010.-86 hal.

13. Keuntungan pada desain struktur kayu (menurut SNiP P-25-80). - M.: Stroyizdat, 1986-215 hal.

19. Pengelolaan pada produksi dan kontrol kualitas struktur kayu laminasi. –M.: Stroyizdat, 1982.-79 hal.

20. Pengelolaan pada desain struktur kayu laminasi. -M.: Stroyizdat, 1977.-189 hal.

21. Pengelolaan untuk menjamin ketahanan struktur kayu laminasi ketika terkena iklim mikro bangunan untuk berbagai keperluan dan faktor atmosfer. – M.: Stroyizdat, 1981.-96 hal.

22. Petunjuk arah tentang penggunaan struktur kayu di lingkungan yang agresif secara kimia. –M.: Stroyizdat, 1969.-70an.

23. Ashkenazi E.K. Anisotropi bahan struktural: buku referensi / E.K. Ashkenazi, E.V. Ganov.-L.: Teknik Mesin, 19080.-247 hal.

24. Vetryuk, I.M. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / I. M. Vetryuk. - Minsk: Sekolah Tinggi, 1973. - 336 hal.

25. Menyeringai,DAN.M. Struktur bangunan terbuat dari kayu dan bahan sintetis: Desain dan perhitungan: buku teks / I.M. Grin, K.E. Dzhantemirov, V.I. Grin. ed. 3, dikerjakan ulang dan tambahan. – Kyiv: Sekolah Vishcha, 1990. – 221 hal.

26. . Struktur kayu: buku referensi untuk perancang struktur industri. - M.; L.:ONTI, 1937.-955 hal.

27. Dmitriev, P.A. Struktur bebas logam: buku teks. tunjangan / P. A. Dmitriev, Yu.D. Strizhakov. - Novosibirsk: NISI, 1982. - 80 hal.

28.Zubarev, G.N. Struktur yang terbuat dari kayu dan plastik: buku teks. manual / G. N. Zubarev, I. M. Lyalin.-M.: Higher School, 1980. - 311 hal.

29. Zubarev, G.N. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / G.N. Zubarev. – M.: SMA, 1990.-287 hal.

30. Ivanov, V.A. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / V. A. Ivanov, V. Z. Klimenko. - Kyiv: Sekolah Vishcha, 1983. - 279 hal.

31. Ivanin, I.Ya. Struktur kayu. Contoh perhitungan / I. Ya.Ivanin. - M., 1950. - 224 hal.

1. Ivanov V.F. Struktur terbuat dari kayu dan plastik/ Ivanov V.F..- M.;L..: Stroyizdat, 1966.-352 hal.
2. Ivanov V.A. Struktur terbuat dari kayu dan plastik: Contoh perhitungan dan desain / Ed. V.A.Ivanova, - Kyiv: Sekolah Vishcha, 1981. - 392 hal.
3. Kalugin A.V. Struktur kayu: buku teks. Manual (catatan kuliah)/ A.V. Kalugin.-M: ASV, 2003.-224 hal.
4. Carlsen G.G. Industri struktur kayu: Contoh desain / Ed. G.G. Carlsen. –M.: Stroyizdat, 1967.-320 hal.
5. Carlsen G.G. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / Ed. G.G. Carlsen. edisi ke-4. M.: Stroyizdat, 1975. - 688 hal.
6. Kovalchuk, L.M. Struktur kayu dalam konstruksi / L. M. Kovalchuk, S. B. Turkovsky, dll. - M.: Stroyizdat, 1995. - 248 hal.
7. Lomakin A.D. Perlindungan struktur kayu / Lomakin A.D. – M.: LLC RIF “Stroymaterialy” 2013.- 424 hal. ISBN 978-5-94026-024-0

39. Otreshko, A.I. Buku Pegangan Desainer. Struktur kayu / A. I. Otreshko. -M.: Stroyizdat, 1957.-263 hal.

40. Svetozarova, E.I. Struktur terbuat dari kayu laminasi dan kayu lapis tahan air. Contoh desain: buku teks. tunjangan / E. I. Svetozarova, S. A. Dushechkin, E. N. Serov. - L.: LISI, 1974. -133 hal.

41. Serov E.N. Desain struktur kayu: buku teks / E.N. Serov, Yu.D. Sannikov, A.E. Serov; diedit oleh EN Serova; - M.: Penerbitan ASV, 2011. -536 hal. ISBN 978-5-9227-0236-2; ISBN 978-5-93093-793-0

42. Serov, E.N. Desain struktur kayu laminasi: buku teks. uang saku. Bagian 1. Desain balok dan rak rangka bangunan / E. N. Serov, Yu D. Sannikov // St.Petersburg: SPbGASU, 1995. - 140 hal.; Ch. P. Desain bingkai dari elemen bujursangkar / St. Petersburg: SPbGASU, 1998. - 133 hal.; Bagian III Desain rangka dengan bagian melengkung dan lengkungan / St.Petersburg: SPbGASU, 1999. - 160 hal.

1. Svetozarova E.I. Struktur yang terbuat dari kayu laminasi dan kayu lapis tahan air: Contoh desain / Svetozarova E.I. ., Dushechkin S.A., Serov E.N.. -L.: LISI, 1974.- 134 hal.

44. Slitskoukhov, Yu.V. Struktur kayu industri. Contoh desain /Yu. V. Slitskoukhov dan lainnya - M.: Stroyizdat, 1991. - 256 hal.

45. Slitskoukhov Yu.V. Struktur yang terbuat dari kayu dan plastik: buku teks. untuk universitas/Yu.V.Slitskoukhov [dll.]; diedit oleh G.G. Carlsen, Yu.V.Slitskoukhov, edisi ke-5, direvisi. dan tambahan –M.: Stroyizdat, 1986.-547 hal.

46. V.V.Stoyanov. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / V.V.Stoyanov: Catatan kuliah, bagian 1. Penerbitan OGASA, 2005.-157 hal.

47. V.V.Stoyanov. Struktur terbuat dari kayu dan plastik / V.V.Stoyanov: Catatan kuliah, bagian 2. Rumah penerbitan "Vneshreklamservis" LLC, 2005.- 136 hal.

48. Turkovsky S.B. Struktur kayu laminasi yang direkatkan dengan simpul pada batang yang direkatkan dalam konstruksi modern (Sistem TsNIISK) / di bawah redaksi umum S.B. Turkovsky dan I.P. Preobrazhenskaya.- M.; RIF “Bahan Bangunan” 2013.-308 hal.

49. Schmid, A.B. Atlas struktur bangunan yang terbuat dari kayu laminasi dan kayu lapis tahan air: buku teks. Manfaat / A.B. Shmd, P.A. Dmitriev.-M.: Rumah Penerbitan Asosiasi sedang dibangun. Universitas, 2001. - 292 hal. - ISBN 5-274-00419-9.

50. Pedoman untuk proyek kursus dalam disiplin “Struktur yang terbuat dari kayu dan plastik” / Vladim. Negara Universitas; EA. Smirnov, S.I. Roshchina, M.V. Gryaznov.-Vladimir: Rumah Penerbitan VlSU, 2012. – 56 hal.

51. Pedoman proyek kursus “Bangunan Rangka Satu Lantai” pada disiplin ilmu “Struktur Kayu dan Plastik” / ALTI; BV Labudin, N.P. Kovalenko.-Arkhangelsk: Rumah Penerbitan ALTI, 1983. – 28 hal.

52. Pedoman penyelesaian proyek mata kuliah “Struktur Kayu dan Plastik”/LISI; Yu.S. Ovchinnikov.-L: Penerbitan LISI, 1977.–42p.

Labudin Boris Vasilievich

Guryev Alexander Yurievich

KONSTRUKSI

KAYU DAN PLASTIK

Pedoman dan tugas

untuk proyek kursus

Bagian tengah lubang baut harus ditempatkan pada garis lurus yang sejajar dengan gaya yang diberikan, yang disebut takik. Jarak A antara pusat lubang yang berdekatan sepanjang tanda disebut langkah, jarak Dengan antara risiko yang berdekatan - sebuah jalan.

Baut ditempatkan dalam barisan atau pola kotak-kotak (Gbr. 10.37) sesuai dengan persyaratan Tabel. 10.23, sedangkan pada sambungan desain (sambungan dan simpul) diatur jarak baut minimum A menit. Hal ini ditentukan dari

Beras. 10.37. Penempatan baut:

A- pribadi; B- catur

kondisi kekuatan logam dasar. Hal ini mencapai penghematan bahan pelapis, gusset, dan elemen sambungan lainnya. Jarak baut maksimum A max ditugaskan pada sambungan non-desain (sambungan) untuk mengurangi jumlah baut. Hal ini ditentukan oleh stabilitas elemen luar yang lebih tipis T min ketika dikompresi pada ruang antar baut dan kekencangan sambungan elemen tarik untuk menghilangkan bahaya korosi (tergantung diameter baut D).

Tabel 10.23

Penempatan baut

* Pada elemen sambungan yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh lebih dari 380 MPa, jarak minimum antar baut harus diambil sama dengan 3 D.

Sebutan yang diadopsi dalam tabel:

D– diameter lubang baut;

T– ketebalan elemen luar tertipis

Saat memasang baut dalam pola kotak-kotak, jarak antara pusatnya sepanjang gaya tidak boleh kurang dari A + 1,5D, Di mana A– jarak antar baris melintasi gaya, D - diameter lubang baut. Dengan penempatan ini, penampang elemen Sebuah ditentukan dengan mempertimbangkan pelemahannya oleh lubang-lubang yang terletak hanya di satu bagian melintasi gaya (bukan sepanjang “zigzag”).

Mesin cuci harus dipasang di bawah mur baut. Pada sambungan baut pada baut berkekuatan tinggi, perlu dipasang dua ring - di bawah kepala baut dan mur, karena tujuan utama ring adalah untuk mengurangi gesekan pada permukaan ujung kepala baut atau mur saat mengencangkan. Pada sambungan dengan baut kelas akurasi A, B dan C (dengan pengecualian pengikatan struktur sekunder dan sambungan pada baut kekuatan tinggi), tindakan harus diambil untuk mencegah kendornya mur (pemasangan ring pegas atau mur pengunci).