Priručnik za proračun drvenih konstrukcija. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumarskih inženjerskih objekata. Proračun drvenih podova

Za sve građevinski materijal postoje oblasti racionalne i efektivne upotrebe. To se odnosi i na drvo koje je lokalni građevinski materijal u mnogim krajevima naše zemlje. U nekim područjima, drvo je dostupno u izobilju (u tzv. šumskim viškovima).

Naša zemlja je prva u svetu po broju šumskih površina (Brazil je 2., Kanada 3., a SAD 4.), koje zauzimaju skoro polovinu teritorije Rusije – oko 12,3 miliona km 2 . Glavni dio ruskih šuma (oko ¾ dijela) nalazi se u regijama Sibira, Dalekog istoka i u sjevernim regijama evropskog dijela zemlje. Preovlađujuće vrste su četinari: 37% šuma čine ariš, 19% - bor, 20% - smrča i jela, 8% - kedar. Listopadno drveće zauzima oko ¼ naše šumske površine. Najčešća vrsta je breza, koja zauzima oko 1/6 ukupne šumske površine.

Drvne rezerve u našim šumama iznose oko 80 milijardi m3. Godišnje se požnje oko 280 miliona m3. industrijsko drvo (tj. pogodno za proizvodnju konstrukcija i proizvoda). Međutim, ova količina ne iscrpljuje prirodni godišnji prirast drveta u udaljenim područjima Sibira i Dalekog istoka.

Istorija stvaranja drvene zgrade a strukture datiraju iz antičkih vremena. Prvo strukturalni oblik Zgrade su građene od balvana, pravougaone osnove. Površina i zapremina objekata u izgradnji postepeno su se povećavali, a funkcionalna namjena prostorija se širila. Kuće od brvana počele su se graditi poligonalno u planu uz prisustvo unutrašnjih zidova, osiguravajući nepromjenjivost konstrukcija i stabilnost vanjskih zidova.

Prisutnost ogromnih šumskih rezervi na teritoriji Rusije bila je osnova za višestoljetnu upotrebu drveta kao građevinskog materijala za izgradnju zgrada i objekata za stambene, poslovne, vjerske i druge svrhe. Do danas su sačuvane jedinstvene građevine koje su izradili arhitekti u obliku brvnare prije više od 250 godina. Primer takve izgradnje su postojeće crkve u Kiži na Onješkom jezeru, zgrade u Male Kareli u Arhangelskoj oblasti (Sl. 1).

Prve inženjerske konstrukcije čovječanstva - šipovi, mostovi i brane - također su napravljeni od drveta. Od kraja 17. stoljeća, kada je postalo moguće piljenje trupaca u grede i daske, drvena konstrukcija je dostigla nova faza. Ekonomičniji i lakši dijelovi drveta omogućili su stvaranje efikasnih sistema šipki koji bi mogli obuhvatiti značajne raspone, što je dalo poticaj razvoju arhitekture i mostogradnje. Većina sjajan primjer upotreba drveta kao rafter konstrukcije je dizajn Admiraliteta (slika 2), izveden prema projektu I.K. Korobova i spasio A.D. Zaharov tokom rekonstrukcije tornja početkom 19. veka, rešetke za pokrivanje Manježa u Moskvi raspona od 48 m, koje je 1817. godine sagradio A.A. Betancourt (sl. 3).

Slika 1 – Drvene crkve u Kiži na Onješkom jezeru

Slika 2 – Zgrada Admiraliteta u Sankt Peterburgu

Slika 3 – Montaža krovnih rešetki Manege u Moskvi

Dugogodišnje iskustvo u građevinarstvu za razne namjene omogućilo nam je da odredimo racionalna područja primjene drvenih konstrukcija:

1. Vizuelni i javne zgrade, atletskih objekata, izložbeni paviljoni, pijace i drugo sa rasponom od 18 do 100 m (vidi primjer na sl. 4).

2. Premazi civilnih, industrijskih i poljoprivrednih objekata. Preporučljivo je koristiti rešetke od daske i kaldrme sa montažom na gradilištu (efikasnost primjene određena je lakoćom, čvrstoćom i povoljnim uvjetima za suzbijanje nedostataka).

3. Zgrade sa hemijski agresivnim okruženjem. Prije svega, skladišne zgrade raspona do 45 m za pretovar i skladištenje mineralnih đubriva.

4. Niska drvena stambena konstrukcija.

5. Industrijske poljoprivredne zgrade.

6. Negrijane zgrade za proizvodne i pomoćne namjene industrijskih preduzeća.

7. Negrijani objekti i šupe za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.

8. Montažni objekti kompletnog snabdijevanja malih raspona za udaljena područja krajnjeg sjevera.

9. Inženjerski objekti - nosači dalekovoda (napona do 35 kV), triangulacioni i radiotransparentni jarboli i tornjevi, laki mostovi, pješački mostovi.

Slika 4 – Dijagram okvira zatvorene atletske arene u sportskom kompleksu Meteor u Žukovskom sa nosivim lukovima od lamelirane ploče

Nije preporučljivo koristiti drvene konstrukcije na mjestima gdje su mjere zaštite drveta od požara i naizmjenične vlage (a samim tim i truljenja) otežane:

Hot shops;

Industrijska zgrada sa velikim opterećenjem dizalice;

Prostorije sa visokom radnom vlažnošću (osim kupatila).

Unatoč stoljetnoj upotrebi drveta kao građevinskih konstrukcija, potraga za novim tehničkim rješenjima se nastavlja. U proteklih 20 godina u tijeku je razvoj krutih spojeva lameliranih drvenih elemenata (po analogiji sa ugrađenim dijelovima armiranobetonskih konstrukcija), što je omogućilo otvaranje novog smjera montažnih lameliranih drvenih konstrukcija. U građevinskoj praksi u Rusiji i inostranstvu je implementiran veliki broj zgrade i konstrukcije dugog raspona od montažnih lameliranih drvenih konstrukcija. Kombinacija lijepljenih lameliranih greda sa linearnim ojačanjem lameliranih drvenih elemenata je daljnji korak u razvoju lameliranih drvenih konstrukcija za zgrade vrlo velikih raspona.

Progresivni oblici industrijskih drvenih konstrukcija:

1. Monolitna lamelirana ploča i konstrukcije od lijepljene šperploče u obliku greda, lukova, okvira i kombinovanih sistema.

2. Metalno-drvene rešetke sa gornjim tetivom od lamelirane ploče.

3. Kružna mreža prostorni dizajni od standardnih masivnih i lijepljenih dovratnika.

Za razliku od drveta, plastika je počela da se koristi u konstrukcijama od sredine prošlog veka, nakon pojave industrijska proizvodnja sintetički materijali.

Glavne konstrukcijske plastične mase uključuju:

Stakloplastika visoke čvrstoće;

Prozirna manje izdržljiva fiberglasa;

Pleksiglas;

Viniplast;

Stiropor;

Tkanine i folije otporne na zrak i vodu;

Drvene plastike.

Plastične konstrukcije se uglavnom koriste u obliku zidne ploče, pokrivne ploče, prozirni ogradni elementi raznih oblika i mnoštvo pojedinačnih dizajna proizvedenih u malim serijama.

Za izradu elemenata nosivih građevinskih konstrukcija koriste se najtrajnije plastike od stakloplastike, čija proračunska čvrstoća na pritisak i zatezanje doseže 100 MPa. Međutim, ova primjena je moguća samo uz tehničku i ekonomsku studiju izvodljivosti. Prozirna stakloplastika se koristi kao prozirni elementi omotača zgrada. Prozirni dijelovi ograde izrađeni su od posebno prozirnog pleksiglasa i prozirne vinil plastike, omogućavajući prolaz svih dijelova sunčevog spektra. Ultralagana pjenasta plastika se koristi u srednjim slojevima lakih obloga i zidova.

Posebna klasa plastičnih konstrukcija su membrane (jake, tanke zrako- i vodootporne tkanine), koje se koriste u obliku pneumatskih i tendskih konstrukcija. Materijal u njima radi u napetosti i nema opasnosti od gubitka stabilnosti.

POGLAVLJE 1. DRVO I PLASTIKA - GRAĐEVINSKI MATERIJALI

1.1 PREDNOSTI I NEDOSTACI DRVA

Glavne prednosti drveta uključuju:

Mala težina. Drvo ima prosječnu gustinu od 550 kg/m3 i 14 puta je lakše od čelika, 4,5 puta lakše od betona, što omogućava značajno smanjenje materijalnih troškova za transport, izgradnju temelja i bez teških mehanizama za podizanje pri izgradnji. zgradama i građevinama.

Snaga. Jedan od pokazatelja učinkovitosti korištenja konstrukcija izrađenih od različitih materijala je specifična čvrstoća materijala, koja se izražava omjerom gustoće materijala i njegove zapreminske težine. Za lamelirano drvo ovaj odnos je 3,66×10 -4 1/m, za ugljični čelik 3,7×10 -4 1/m, za beton klase 22,5 ÷ 1,85×10 -4 1/m. Ovo potvrđuje izvodljivost upotrebe lameliranih drvenih konstrukcija zajedno sa čelikom u zgradama velikih raspona, gdje je vlastita težina kritična.

Deformabilnost i viskoznost. Od svih tradicionalnih građevinskih materijala, samo drvo u manjoj mjeri reagira na neravnomjerno slijeganje temelja. Viskozna priroda destrukcije drveta (s izuzetkom usitnjavanja) omogućava preraspodjelu sila u elementima, što ne uzrokuje trenutni lom konstrukcija.

Ekspanzija temperature. Koeficijent linearne ekspanzije drveta varira duž zrna i pod uglom prema njemu. Duž vlakana vrijednost ovog koeficijenta je 7-10 puta manja nego preko vlakana, a 2-3 puta manja nego kod čelika. Ova činjenica omogućava zanemarivanje utjecaja temperature i ne zahtijeva podjelu zgrade na temperaturne blokove.

Toplotna provodljivost. Niska toplinska provodljivost drveta, zbog svoje strukture, osnova je njegove široke upotrebe u zidovima ogradnih konstrukcija. Koeficijent toplotne provodljivosti drveta je 6 puta manji od koeficijenta toplotne provodljivosti drveta keramičke cigle, 2 puta niži od ekspandiranog betona od gline, plinopjenastog betona gustine 800 kg/m 3 i ekvivalentan je plinopjenastom betonu gustine 300 kg/m 3, tj. gustina je skoro polovina manja od drveta.

Hemijska otpornost drvo. Drvo se može koristiti bez dodatne zaštite ili zaštićeno farbanjem ili površinskom impregnacijom u hemijski agresivnom okruženju. Drvene konstrukcije se koriste u izgradnji skladišta za hemijski agresivne rasute materijale kao što su kalijeve i natrijeve soli, mineralna đubriva koja uništavaju beton i čelik. Većina organskih kiselina ne napada drvo na normalnim temperaturama.

Samoobnovljivost drveta. Glavna prednost drveta u odnosu na druge konstrukcijske materijale je stalno obnavljanje njegovih rezervi. Proizvodnja ostalih konstrukcijskih materijala (čelik, beton, plastika, itd.) zahtijeva velike količine energije i troši veliku količinu sirovina, čije se rezerve konstantno iscrpljuju.

Jednostavnost obrade. Drvo se lako obrađuje jednostavnim ručnim ili električni alat. Deformabilnost drveta omogućava da se konstrukcijama napravljenim od njega daju različiti pravolinijski i krivolinijski oblici. Proizvodnja malih rasponskih konstrukcija od puno drvo može se savladati praktično na sječama, na bilo kojoj bazi građevinske industrije, što je nemoguće za proizvodnju metalnih ili armirano-betonskih konstrukcija.

Drvo, kao i drugi materijali, ima nedostatke:

Heterogenost, anizotropija drveta i defekti. Heterogenost drveta se manifestuje u razlici u strukturi i svojstvima godišnjih slojeva koji nastaju tokom rasta stabla, u zavisnosti od uslova sredine (klimatskih uslova).

Heterogenost drveta utiče na varijabilnost pokazatelja čvrstoće, što otežava dobijanje pouzdanih proračunskih karakteristika drveta.

Drvo je tijelo sa tri ose anizotropije duž glavnih strukturnih pravaca - duž i popreko vlakana u tangencijalnom i radijalnom pravcu. Značajne razlike u čvrstoći drveta pri primjeni sila uzduž i poprijeko vlakana značajno otežavaju projektiranje drvenih konstrukcija i prije svega čvornih veza, što često dovodi do neracionalnog povećanja poprečnih presjeka spojenih elemenata.

Glavni nedostaci uključuju čvorove, pukotine i poprečne slojeve. Prisutnost čvora mijenja smjer drvenih vlakana ili ih prekida, što značajno utiče na čvrstoću, posebno pri istezanju, jer dolazi do neravnomjernog opterećenja svih vlakana po poprečnom presjeku.

Ovisnost fizičko-mehaničkih svojstava drveta o vlažnosti. Drvo ima sposobnost da upija vlagu zbog svoje higroskopnosti. Njegova fizička i mehanička svojstva također u velikoj mjeri zavise od količine vlage u drvu. Gustina svježe posječenog drveta četinara (osim ariša) i mekog tvrdo drvo(jasika, topola, joha, lipa) iznosi 850 kg/m3. Kako se vlaga uklanja, gustoća se smanjuje. Pri vlažnosti od 15-25% pretpostavlja se da je gustina 600 kg/m3, a pri vlažnosti 6-12% pretpostavlja se da je gustina 500 kg/m3. Ariš ima gustinu od 800 kg/m 3 i 650 kg/m 3, respektivno, sa vlažnošću u rasponu od 15-25% i 6-12%, respektivno. Drvo za građevinarstvo razlikuje se:

Sirova sa vlažnošću iznad 25%;

Polusuvo sa vlažnošću 12-25%;

Suvo na zraku sa vlažnošću 6-12%.

Puzanje od drveta. Pri kratkotrajnoj izloženosti opterećenju, drvo djeluje gotovo elastično, ali pod dugotrajnom izloženošću konstantnom opterećenju deformacije se vremenom povećavaju. Čak i pri niskim nivoima stresa, puzanje može trajati godinama.

Biodestrukcija drveta. U direktnoj vezi sa sadržajem vlage u drvetu. Kada je vlažnost veća od 18%, kao i u prisustvu kiseonika i pozitivne temperature, stvaraju se uslovi za život gljivica koje propadaju. Drvo se uništava i djelovanjem insekata koji oštećuju drvo bez kore u šumi, u skladištima, sječištima i uništavaju otkošeno drvo tokom njegove obrade i prilikom upotrebe u objektima.

Širenje vatre nastaje kao rezultat kombinacije drvnog ugljika s kisikom. Sagorijevanje počinje na približno 250 °C. A ako drvo brzo gori izvana, onda se zbog svoje niske toplinske provodljivosti i pojave debelog ugljenisanog sloja, koji sprječava protok kisika, daljnji proces uvelike usporava. Stoga drvene konstrukcije masivnog poprečnog presjeka imaju veću otpornost na vatru u odnosu na nezaštićene metalne konstrukcije.

1.2 STRUKTURA DRVETA I FIZIČKA SVOJSTVA

Na poprečnom presjeku stabla četinara (bor, smreka) uočava se nekoliko karakterističnih slojeva (sl. 1.1).

Vanjski sloj sastoji se od kore - 1 i lika - 2 . Ispod floema je tanak sloj kambija. Svrha lišća u rastućem drvetu je da nosi hranjive organske tvari nastale u lišću niz deblo.

U poprečnom presjeku, glavni dio zauzimaju beljika i jezgro. Beljika se sastoji od mladih ćelija, jezgro se u potpunosti sastoji od mrtvih ćelija. Kod drveća svih vrsta, u ranoj dobi, drvo se sastoji samo od bjeljike, a tek s vremenom dolazi do odumiranja živih stanica, obično praćenog tamnjenjem.

Tokom proleća, kada se u deblu pojavi mnogo soka, kambijum razvija veliku aktivnost, taloži značajan broj velikih ćelija u unutrašnjem delu. Ljeti, kako se smanjuje količina hranjivih sokova, usporava se aktivnost kambija, a taloži se manje stanica i manje veličine. IN zimsko vrijeme vitalna aktivnost kambija jenjava i rast stabla prestaje. Taloženje proljetnih i ljetnih dijelova drveta, koje se periodično javlja iz godine u godinu, uzrok je formiranja godišnjih slojeva (prstenova). Sloj rasta se sastoji od svijetlog sloja drveta (ranog drveta) okrenutog prema srži i tamnijeg, gušćeg sloja ljetnog drveta okrenutog prema kori (kasno drvo).

Mehanička funkcija u drvu ih izvode prvenstveno prozenhimske ćelije - traheide, koje su uglavnom locirane okomito. Spajanje traheida u uzdužnom pravcu se dešava tokom procesa rasta. Svojim šiljastim krajevima prerastaju jedni u druge i u druge anatomske elemente, takozvane „ćelije parenhima“, koje imaju iste dimenzije u sva tri aksijalna pravca. Ove ćelije su dio "jezgrenih zraka", koje prodiru u nekoliko godišnjih slojeva u okomitom smjeru.

Traheide čine 90% ukupne zapremine drveta, a 1 cm 3 njih sadrži oko 420.000 komada. Traheide ranog dijela godišnjeg sloja imaju tanke stijenke (2-3 µm) i velike unutrašnje šupljine, dok traheide kasnog dijela godišnjeg sloja imaju deblje stijenke (5-7 µm) i manje šupljine. Dužina traheida je 2-5 mm, veličina poprečnog presjeka je 50-60 puta manja od dužine.

Za potpuniju sliku strukture drveta razmatraju se tri dijela debla: poprečni, radijalni i tangencijalni (slika 1.2).

Listopadno drvo ima nešto drugačiju strukturu od drveta četinara. Spiralni pravac ćelijskih zidova tvrdog drveta dovodi do velikog savijanja i pucanja građe tokom sušenja, te pogoršanja zakucavanja. Prisutnost ovih nedostataka i niska otpornost na propadanje ograničava upotrebu tvrdog drveta za drvene konstrukcije. Veće karakteristike čvrstoće tvrdog drveta ostvaruju se njihovom upotrebom u proizvodnji spojni elementi(tiple, tiple, obloge), kao i noseći antiseptički dijelovi.

Fizička svojstva drvo

Gustina. Budući da vlaga čini značajan dio mase drveta, vrijednost gustine se utvrđuje pri određenoj vlažnosti. S povećanjem vlažnosti, gustoća se povećava i stoga se za proračune pri određivanju stalnih opterećenja koriste prosječni pokazatelji predstavljeni u standardima.

Za konstrukcije koje rade u uslovima gde ravnotežna vlažnost ne prelazi 12% (grejane i negrejane prostorije sa relativna vlažnost do 75%), gustina bora i smrče je 500 kg/m 3, a ariša 650 kg/m 3.

Za konstrukcije koje se koriste na otvorenom ili u zatvorenom prostoru sa visoka vlažnost više od 75%, gustina bora i smrče je 600 kg/m 3, a ariša 800 kg/m 3.

Toplotna provodljivost drveta zavisi od gustine, vlažnosti i smera vlakana. Pri jednakoj gustini i vlažnosti, toplotna provodljivost preko vlakana je 2,5-3 puta manja nego duž vlakana. Koeficijent toplotne provodljivosti preko vlakana pri standardnoj vlažnosti od 12% je više od 2 puta niži nego pri vlažnosti od 30%. Ovi pokazatelji se objašnjavaju cjevastom strukturom drvenih vlakana.

Ekspanzija temperature. Koeficijent linearne ekspanzije preko zrna proporcionalan je gustoći drveta i 7 do 10 puta je veći od koeficijenta ekspanzije duž zrna. To se objašnjava činjenicom da kada se zagrije, drvo gubi vlagu i mijenja svoj volumen.

U praksi dizajna toplinske deformacije se praktički ne uzimaju u obzir, jer je koeficijent linearnog širenja duž vlakana beznačajan.

1.3 MEHANIČKA SVOJSTVA DRVA

Karakteristike drveta.

Veličina: px

Počnite prikazivati sa stranice:

Transkript

1 Federalna agencija obrazovanja Vladina agencija visoko stručno obrazovanje Ukhta State Technical University Primjeri proračuna drvenih šumskih konstrukcija inženjerske konstrukcije Tutorial u disciplini "Šumsko inženjerske konstrukcije" Ukhta 008

2 UDK 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskotehničkih objekata [Tekst]: udžbenik. priručnik za disciplinu "Šumsko inženjerske konstrukcije" / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, selo: ilustr. ISBN Udžbenik je namijenjen studentima specijalnosti „Šumarsko inženjerstvo“. Udžbenik sadrži primjere proračuna nosivih elemenata i konstrukcija od drveta, koji dosljedno ocrtavaju primjenu osnovnih projektnih odredbi na rješenje praktični problemi. Na početku svakog paragrafa date su kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korišćene metode izračunavanja. Toolkit pregledan i odobren od strane Odeljenja „Tehnologije i mašine za drvoseče“, protokol 14 od 7. decembra 007. godine i predložen za objavljivanje. Preporučeno za objavljivanje od strane Uredničkog i izdavačkog vijeća Državnog tehničkog univerziteta Ukhta. Recenzenti: V.N. Pantileenko, prof., dr. Katedra za industrijsko i građevinarstvo; E.A. Chernyshov, generalni direktor kompanije Severny Les Company LLC. Državni tehnički univerzitet Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 UVOD Ovaj priručnik ima uglavnom obrazovni i metodološki cilj da poduči studente da primjenjuju teorijske informacije iz predmeta „Šumsko inženjerske konstrukcije“ i sposobnost primjene SNiP-a za rješavanje praktičnih problema. Primerima proračuna u svakom odeljku prethode kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korišćene metode proračuna i tehnike projektovanja. Ova publikacija je zamišljena kao vodič prilikom vođenja praktična nastava prilikom proučavanja inženjerskih konstrukcija od drveta, prilikom izvođenja proračuna rad na kursu, kao i pri izradi konstruktivnog dijela diplomskih projekata. Target ovaj priručnik popuniti prazninu u proračunu elemenata drvenih konstrukcija, mogućnost primjene SNiP-a za projektovanje drvenih konstrukcija u vezi s isključenjem discipline "Osnove konstrukcije" iz nastavnog plana i programa u specijalnosti "Šumarsko inženjerstvo". Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu sa SNiPII.5.80 „Drvene konstrukcije. Standardi dizajna" i SNiPII.6.74 "Opterećenja i udari. Standardi dizajna". Na kraju tutorijala daju se pomoćni i referentni podaci potrebni za proračun konstrukcije u obliku priloga. 3

4 POGLAVLJE 1 PRORAČUN ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA Drvene konstrukcije se izračunavaju na osnovu dva granična stanja: nosivost(čvrstoća ili stabilnost) i deformacijom (progibom). Prilikom izračunavanja pomoću prvog graničnog stanja, morate znati otpornost na dizajn, a prema drugom modul elastičnosti drveta. Date su glavne izračunate otpornosti drveta bora i smreke u konstrukcijama zaštićenim od vlage i toplote. Izračunati otpori drva drugih vrsta dobivaju se množenjem glavnih izračunatih otpora s prijelaznim koeficijentima navedenim u. Nepovoljni uvjeti rada konstrukcija uzimaju se u obzir uvođenjem koeficijenata za smanjenje projektnih otpora, čije su vrijednosti date u [1, tabela. 10]. Prilikom određivanja deformacija konstrukcija u normalnim radnim uvjetima, modul elastičnosti drva, bez obzira na vrstu potonjeg, uzima se jednakim E = kgf/cm. U nepovoljnim uslovima rada, korekcijski faktori se uvode prema. Sadržaj vlage u drvu koji se koristi za izradu drvenih konstrukcija ne smije biti veći od 15% za lijepljene konstrukcije, najviše 0% za neljepljene konstrukcije industrijskih, javnih, stambenih i skladišnih zgrada i ne više od 5% za stoku. zgrade, vanjske konstrukcije i inventarne strukture privremene zgrade i građevine. Ovdje i dalje u tekstu brojevi u uglastim zagradama označavaju serijske brojeve popisa literature koji se nalazi na kraju knjige. 4

5 1. CENTRALNI PRODUŽNI ELEMENTI Centralni produžni elementi se izračunavaju pomoću formule gdje je N projektna aksijalna sila; ** neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra; NR, (1.1) p 5 NT; N T b r o s l b bruto površina poprečnog presjeka; osl slabljenje poprečnog presjeka; R p je izračunata vlačna čvrstoća drveta duž vlakana, Dodatak 4. Prilikom određivanja površine LT-a, sva slabljenja koja se nalaze u presjeku dužine 0 cm uzimaju se kao da su spojena u jednom presjeku. Primjer 1.1. Provjerite čvrstoću drvene vješalice rogova, oslabljene za dva zareza h bp = 3,5 cm, bočne rezove h st = 1 cm i rupu za vijak d = 1,6 cm (slika 1.1). Izračunata vlačna sila N = 7700 kgf, prečnik trupca D = 16 cm. Bruto površina poprečnog presjeka štapa D 4 = 01 cm Površina segmenta na dubini sečenja h bp = 3,5 cm (Prilog 1), 1 = 3,5 cm Površina segmenta na dubini sečenja h st = 1 cm = 5,4 cm Pošto je između slabljenja zarezima i slabljenja rupe Sl. 1. Zatezni element Ovdje i u svim narednim formulama, osim ako nije napravljena rezervacija, faktori sile su izraženi u kgf, i geometrijske karakteristike u cm

6 za razmak vijaka 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Štapovi niske fleksibilnosti izračunavaju se samo za snagu pomoću formule N R. (1.) c Štapovi visoke fleksibilnosti izračunavaju se samo za stabilnost korištenjem HT formule N r a s h R s. (1.3) Štapovi srednje fleksibilnosti sa slabljenjem moraju se izračunati i za snagu prema formuli (1.) i za stabilnost prema formuli (1.3). Izračunata površina (proračun) štapa za izračunavanje stabilnosti u odsustvu slabljenja i sa slabljenjem koje se ne proteže do njegovih rubova (slika a), ako površina slabljenja ne prelazi 0,5 br, uzima se jednaka 6

7 izračunato = 6p, gdje je 6p bruto površina poprečnog presjeka; za slabljenje koje se ne proteže do ivica, ako područje slabljenja prelazi 0,5 6p, proračun se uzima jednakim 4/3 NT; sa simetričnim slabljenjem koje se proteže do ivica (slika b), proračun = NT. Koeficijent uzdužnog savijanja određuje se u zavisnosti od izračunate fleksibilnosti elementa pomoću formula: sa fleksibilnošću elementa λ 70 1 a 100 ; (1.4) sa fleksibilnošću elementa λ > 70 Sl. Slabljenje komprimiranih elemenata: a) ne pruža se do ivice; b) prednju ivicu A, (1.5) gdje je: koeficijent a = 0,8 za drvo i a = 1 za šperploču; koeficijent A = 3000 za drvo i A = 500 za šperploču. Vrijednosti koeficijenata izračunate pomoću ovih formula su date u Dodatku. Fleksibilnost λ čvrstih šipki određena je formulom l 0, (1.6) gdje je l 0 projektna dužina elementa. Da bi se odredila projektna dužina ravnih elemenata opterećenih uzdužnim silama na krajevima, koeficijent μ 0 treba uzeti jednakim: sa zglobnim krajevima, kao i sa zglobnim spojevima u međutačkama elementa 1 (slika 3.1); r 7

8 sa jednim šarkama, a drugim uklještenim krajevima 0,8 (sl. 3.); sa jednim stegnutim, a drugim slobodno opterećenim krajem (slika 3.3); sa oba kraja stisnuta 0,65 (sl. 3.4). r radijus inercije presjeka elementa. Rice. 3 Šeme za pričvršćivanje krajeva šipki Polumjer inercije r u općem slučaju određen je formulom r J br, (1.7) br gdje je J br i 6p moment inercije i bruto površina poprečnog presjeka element. Za pravougaoni presjek sa bočnim dimenzijama b i h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Za kružni presjek (1.7a) r D 0,5 D. (1.7b) 4 8

9 Konstrukcijska fleksibilnost komprimiranih elemenata ne smije prelaziti sljedeće granične vrijednosti: za glavne komprimirane elemente tetive, potporne podupirače i potporne stupove rešetkastih stubova 10; za sekundarne komprimirane elemente, međustubove i nosače itd. 150; za elemente veze 00. Izbor presjeka centralno komprimiranih savitljivih šipki vrši se sljedećim redoslijedom: a) oni se postavljaju fleksibilnošću štapa (za glavne elemente λ =; za sekundarne elemente λ =) i pronađu odgovarajuća vrijednost koeficijenta; b) odrediti potreban radijus rotacije i odrediti manji poprečni presjek; c) odrediti potrebnu površinu i postaviti drugu veličinu poprečnog presjeka; d) provjeriti prihvaćeni poprečni presjek pomoću formule (1.3). Komprimirani elementi izrađeni od trupaca uz zadržavanje njihove konusnosti izračunavaju se pomoću presjeka u sredini dužine šipke. Prečnik trupca u projektovanom preseku određen je formulom D izračunato = D 0 +0,008 x, (1.8) gde je D 0 prečnik trupca na tankom kraju; x je udaljenost od tankog kraja do presjeka koji se razmatra. Primjer 1. Provjerite čvrstoću i stabilnost komprimirane šipke oslabljene na sredini dužine za dvije rupe za vijke d = 16 mm (slika 4, a). Poprečni presjek šipke b x h = 13 x 18 cm, dužina l =.5 m, krajevi su zglobni. Projektno opterećenje N = kgf. Rješenje. Procijenjena slobodna dužina štapa l 0 = l =.5 m Minimalni polumjer rotacije presjeka r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9

10 Fig. 4. Centralno komprimirani elementi Najveća fleksibilnost, 7 6 Stoga, štap mora biti dizajniran za snagu i stabilnost. Neto površina štapa nt = br osl = .6 13 = 19.4 cm Napon pritiska prema formuli (1.) k g / s m 1 9. 4 10

11 Koeficijent izvijanja prema formuli (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Područje slabljenja je od bruto površine od oko sl br 1,8 5% Prema tome, izračunata površina u ovom slučaju izrač. = br = = 34 cm Naprezanje pri proračunu stabilnosti prema formuli (1.3) do g s / s m R c 0, primjer 1.3. Odaberite poprečni presjek nosača drvenih blokova (slika 4, b) sa sljedećim podacima: proračunska sila pritiska N = kgf; dužina postolja l = 3,4 m, krajevi su zglobni. Rješenje. Fleksibilnost stalka postavljamo na λ = 80. Koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti je = 0,48 (Dodatak). Odrediti potrebni minimalni polumjer rotacije (pri λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 i potrebna površina poprečnog presjeka stalka (pri φ = 0,48) tr N cm R 0, c Zatim je potrebna širina poprečnog presjeka grede prema formuli (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 U skladu sa sortimentom građa prihvatamo b = 15 cm Potrebna visina presjeka grede. jedanaest

12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Uzmite h = 18 cm; = = 70 cm Savitljivost štapa prihvaćenog poprečnog preseka Naprezanje l, 5 y r 0, m i n; u = 0,5. N k g s / s m 0, Primjer 1.4. Drveni stub okruglog presjeka, uz održavanje prirodnog nagiba, nosi opterećenje N = (slika 4, c). Krajevi postolja su zglobni. Odrediti prečnik stalka ako je njegova visina l = 4 m. Rješenje. Postavljamo fleksibilnost λ = 80 i nalazimo koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti = 0,48 (Prilog). Određujemo potrebni polumjer rotacije i odgovarajući prečnik poprečnog presjeka: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Određujemo potrebnu površinu i odgovarajući prečnik poprečnog preseka: dakle tr N cm R 0, D "" tr Prosječni potrebni prečnik c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 cm D; 4. 1

13 Uzimamo prečnik trupca na tankom kraju D 0 = 18 cm Tada se prečnik u projektovanom preseku koji se nalazi na sredini dužine elementa određuje formulom (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Provjera prihvaćenog poprečnog presjeka, 5 1 9, 6 ; 0, 4 6 ; k g s / s m 0, ELEMENTI ZA SAVIJANJE Elementi drvenih konstrukcija koji rade na savijanje (grede) računaju se na čvrstoću i ugib. Proračuni čvrstoće provode se pomoću formule M R, (1.9) u W gdje je M moment savijanja od projektnog opterećenja; W HT neto moment otpora presjeka koji se razmatra; R u je izračunata otpornost drveta na savijanje. Progibi elemenata za savijanje izračunavaju se iz djelovanja standardnih opterećenja. Vrijednosti ugiba ne smiju prelaziti sljedeće vrijednosti: za grede između etaža 1 / 50 l; za potkrovlje, grede i rogove 1/00 l; za letve i podove 1/150 l, gdje je l projektni raspon grede. Vrijednosti momenata savijanja i otklona greda izračunavaju se pomoću općih formula strukturna mehanika. Za gredu na dva nosača opterećena ravnomjerno raspoređenim opterećenjem, moment i relativni otklon se izračunavaju po formulama: HT 13

14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Projektni raspon uzima se jednak razmaku između središta nosača greda. Ako je širina nosača grede nepoznata u preliminarnim proračunima, tada se za projektni raspon grede uzima čisti raspon l 0 uvećan za 5%, tj. l = 1,05 l 0. Prilikom proračuna elemenata od masivnih trupaca ili piljenih trupaca za jednu, dvije ili četiri ivice, uzeti u obzir njihov prirodni hod (konus). Kod ravnomjerno raspoređenog opterećenja, proračun se vrši duž presjeka u sredini raspona. Primjer 1.5. Projektujte i izračunajte potkrovlje pomoću drvenih greda koje se nalaze na B = 1 m jedna od druge. Širina prostorije (čisti raspon) l 0 = 5 m. Rješenje. Prihvatamo ovakav dizajn poda (slika 5, a). Na drvene grede l, oslonjene na zidove objekta, prikovane su lubanje šipke na koje su položene daske za valjanje 3 koje se sastoje od masivnog poda i četiri šipke opšivene uz njega (sl. 5, b). Na kosne šipke se odozdo zakucava suha gipsana žbuka 4, sa unutrašnje strane premazana bitumenom. Povrh poda od dasaka prvo se postavlja parna brana 5 u obliku sloja impregnirane gline debljine cm, a zatim izolacija 6 je ekspandirani perlit, vermikulit ili drugi vatrostalni materijali za zatrpavanje, pripremljeni od lokalnih sirovina i gustine (volumetrijska masa) γ = kg/m 3. Debljina sloja izolacije 1 cm Na izolaciju se postavlja zaštitna krečno-pješčana kora debljine 7 cm Izračunajte opterećenja. Određujemo opterećenja po 1 m poda (tablica 1.1). 14

15 Fig. 5. Za proračun potkrovnih greda Tabela 1.1 Elementi i proračun opterećenja Krečno-pješčana kora, 0, Izolacija, 0,1 350 Glineno mazivo, 0, Rolo daske (podnice + 50% na šipke), 0,5 Suvi malter sa bitumenom, 0 , 5 Nosivost Ukupno... Standardno opterećenje, kgf/m g, Faktor opterećenja 1, 1, 1, 1,1 1,1 1,4 Projektno opterećenje, kgf/m 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Ne uzimamo u obzir vlastitu težinu greda, budući da je pretpostavljeno da su opterećenja od svih ostalih elemenata poda navedenih u tabeli raspoređena po cijeloj površini ne isključujući površine koje zauzimaju grede. 15

16 Proračun podnih greda. Prilikom postavljanja greda na svaki 1 m, linearno opterećenje na gredu je: standardno q H = 11 1 = 11 kgf/m; izračunato q=65 1=65 kgf/m. Projektni raspon grede l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m Moment savijanja prema formuli (1.10) M k gf / m 8 Potreban moment otpora grede W tr M cm R i 130 Dati presjek širina b = 10 cm, nađi h tr 6W tr, 6 cm b 10 Uzimamo gredu poprečnog presjeka bxh = 10 x cm sa W = 807 cm 3 i J = 8873 cm 4. Relativni ugib prema formuli (1.11 ) f l 3 5, Proračun kotrljanja štita naprijed. Panel palubu izračunavamo za dva slučaja opterećenja: a) trajno i privremeno opterećenje; b) centriran za montažu projektno opterećenje P = 10 kgf. U prvom slučaju izračunavamo pod za traku širine 1 m. Opterećenje po 1 linijskoj liniji. m projektne trake: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m. Projektni raspon podne obloge a 4 l B b cm H Ovdje je B razmak između osi greda; b širina presjeka grede; i širina poprečnog presjeka kranijalnog bloka.. 16

17 Moment savijanja M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m 8 Debljina podne obloge uzima se jednakom δ = 19 mm. Momenti otpora i inercije projektne trake poda jednaki su: W Napon savijanja J, cm; , cm, k g s/s m 6 0, Relativna deformacija fl 3 5, Značajne rezerve čvrstoće i krutosti poda omogućavaju upotrebu poluobrnutih ploča III razreda za njegovu proizvodnju. Kada se debljina poda smanji na 16 mm, njegov otklon će biti veći od maksimuma. Ako postoje razvodne šipke opšivene odozdo, pretpostavlja se da je koncentrirano opterećenje raspoređeno na širinu palube od 0,5 m. Smatramo da se opterećenje primjenjuje na sredini raspona palube. Moment savijanja M Pl H k g s / s m 4 4 Moment otpora projektirane trake. Š 5 0 1,1 cm 6 17

18 Napon savijanja, g s / s m, 3 0,1 gdje je 1 koeficijent koji uzima u obzir kratko trajanje djelovanja instalacijsko opterećenje. 4. ELEMENTI ZA SAVIJANJE I KOMPRESIJU ELEMENTI Zatezno-savijajući i tlačno-savijajući elementi podliježu istovremenom djelovanju aksijalnih sila i momenta savijanja koji nastaje poprečnim savijanjem šipke ili ekscentričnom primjenom uzdužnih sila. Vlačne šipke za savijanje izračunavaju se po formuli N M R p R. (1.1) p W R H T H T i štapovi za savijanje na pritisak u ravnini savijanja izračunavaju se po formuli N M R c R W R H T H T u c, (1.13) gdje je koeficijent koji uzima u obzir dodatni moment od uzdužnog sila tokom deformacije štapa, određena formulom 1 N 3100 R sa br. Komprimirane šipke za savijanje s nižom krutošću poprečnog presjeka u ravnini okomitoj na savijanje moraju se provjeriti u ovoj ravni na opću stabilnost bez uzimanja u obzir momenta savijanja prema formuli (1.3). 18

19 Primjer 1.6. Provjerite čvrstoću grede poprečnog presjeka 13 x 18 cm (slika 6), rastegnute silom N = kgf i savijene koncentrisanim opterećenjem P = 380 kgf, primijenjene na sredini raspona l = 3 m Poprečni presjek šipke na ovom mjestu je oslabljen sa dvije rupe za vijke d = 16 mm. Rice. 6. Vlačni element za savijanje Rješenje. Maksimalni moment savijanja M Pl k g s / m 4 4 Neto površina poprečnog presjeka nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Moment inercije oslabljenog presjeka bh J b d a cm HT 1 1 Moment otpora W HT J 5750 HT vidi 0,5 h 9 19

20 Naprezanje prema formuli (1.1), k g s / s m 1 9, primjer 1.7. Provjerite čvrstoću i stabilnost šipke za savijanje na komprimiranje, spojene na krajevima (slika 7). Dimenzije presjeka b x h = 13 x 18 cm, dužina šipke l = 4 m Projektna tlačna sila N = 6500 kgf, projektna koncentrisana sila primijenjena na sredini dužine šipke, P = 400 kgf. Rice. 7. Komprimirani elementi za savijanje Rješenje. Provjerimo snagu štapa u ravnini savijanja. Projektni moment savijanja od poprečnog opterećenja M Pl k g s / m 4 4 Površina presjeka = = 34 cm Moment otpora presjeka W x = bh /6 = 70 cm 3. 0

21 Poluprečnik inercije preseka u odnosu na osu X r k = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Savitljivost štapa x 5, koeficijent prema formuli (1.14), napon prema formuli (1.13) k g s / s m 3 4 0, Provjerimo stabilnost štapa u ravni okomitoj na krivinu. Poluprečnik inercije presjeka u odnosu na os Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Fleksibilnost šipke u odnosu na Y os y 3,7 6 Koeficijent izvijanja (primijenjeno) φ = 0,76. Naprezanje prema formuli (1.3) k g s / s m 0,

22 POGLAVLJE PRORAČUN VEZA ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA 5. SPOJEVI NA ZAREZIMA Elementi na zarezima se spajaju uglavnom u vidu čeonih zareza sa jednim zupcem (sl. 8). Prednji zarezi su predviđeni za gnječenje i lomljenje pod uslovom da projektna sila koja djeluje na spoj ne prelazi projektnu nosivost potonjeg. Rice. 8. Frontalni rez

23 Proračun čeonih zareza za drobljenje vrši se prema osn radni avion drobljenje, smješteno okomito na os susjednog komprimovanog elementa, na ukupnu silu koja djeluje u ovom elementu. Izračunata nosivost spoja iz stanja drobljenja određena je formulom T R cm cm cm, (.1) gdje je površina drobljenja; R cm cm izračunata otpornost drveta na drobljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana, određena formulom R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Dubina zareza u potpornim čvorovima štapnih konstrukcija treba biti ne više od 1 3 h, au međučvorovima ne više od 1 4 h, gdje je h veličina poprečnog presjeka elementa u smjeru rezanja. Projektna nosivost spoja na temelju uvjeta smicanja određena je formulom gdje je površina smicanja; sk av, (.3) s k s k s k T R av R izračunata je prosječna otpornost drveta na lomljenje preko područja cijepanja sk. Dužina područja striženja l sk u čeonim rezovima mora biti najmanje 1,5 h. Prosječna izračunata otpornost na lomljenje na području smicanja s dužinom platforme ne većom od h i deset dubina umetanja u spojeve od bora i smrče uzima se prosječno 1 /. R k gf s m Za dužinu l ck veću od h, izračunati otpor na smicanje se smanjuje i uzima se prema tablici 1. 3

24 sr l sk h Tabela 1,4,6,8 3 3, 3,33 R, k gf/s msk 1 11,4 10,9 10,4 10 9,5 9, 9 Za srednje vrijednosti omjera l sk/h vrijednosti . od izračunatih otpora određuju se interpolacijom. Primjer.1. Provjerite nosivost nosača rešetke, riješeno prednjim zarezom sa jednim zubom (Sl. 8, a). Presjek greda b x h = 15 x 0 cm; ugao između pojaseva " "(s u 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); dubina rezanja h = 5,5 cm; dužina platforme za smicanje l sk = 10 h rr = 55 cm; izračunata tlačna sila u gornjem pojasu N c = 8900 kgf. Rješenje. Proračunata otpornost drveta na lomljenje pod uglom prema formuli (.) Površina drobljenja 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Nosivost drva spoj iz uslova nosivosti prema formuli (.1) T 8 8, N do gs. cm Projektna sila koja djeluje na područje smicanja, T N N c o s do gf. Površina smicanja p c c c c k l b cm c.. 4

25 Izračunata prosječna otpornost drveta na lomljenje pri omjeru l sk / h = 55/0 =.75 av sk 1 0,1 / (vidi tabelu 1). R k gf s m Nosivost spoja iz uslova čvrstoće na lomljenje prema formuli (.3) T sk, k gf. Primjer.. Izračunajte prednji zarez potporne jedinice trokutaste rešetke (sl. 8, b). Korde rešetke su izrađene od trupaca projektnog prečnika u čvoru D = cm. Ugao između tetive je a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Projektna sila pritiska u gornjoj tetivi je N c = kgf Rješenje Projektna otpornost na drobljenje drveta pod datim uglom cm / (Prilog 4) cm cm Koristeći Dodatak 1, nalazimo da sa D = cm najbliža površina seg = 93,9 cm odgovara dubini rezanja h bp = 6,5 cm Prihvatamo h bp = 6,5 cm, što je manje od maksimalne dubine rezanja, koja je u ovom slučaju, uzimajući u obzir potrebno podrezivanje trupaca donjeg pojasa do dubine od h CT = cm 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Dužina tetive (širina ravnine smicanja) pri h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Dodatak 15

26 Potrebna dužina ravni smicanja pri av R = 1 kgf/cm: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Prihvatamo l sk = 38 cm, što je više od 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Pošto se ispostavilo da je dužina ravnine smicanja manja od h = () = 40 cm, cp, tada prihvaćena vrijednost R = 1 kgf/cm odgovara standardima. sk Nosnu gredu slažemo od ploča prečnika cm.Za potporni jastuk uzimamo istu ploču sa gornjom ivicom od cm, koja će dati širinu oslonca b 1 = 1,6 cm (Prilog 1). Naprezanje ležaja preko površine kontakta između pod-grede i potpornog jastuka N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm gdje je 4 kgf / cm izračunati otpor ležaja R CM90 preko vlakana u potpornim ravnima konstrukcija.., 6. VEZE NA CILINDRIČNIM PASIMA Procijenjena nosivost sposobnost za jedan rez cilindričnog tipla u spojevima elemenata od bora i smrče kada su sile usmjerene duž vlakana elemenata određena je formule: prema savijanju tiple T i = 180 d + a, ali ne više od 50 d; urušavanjem srednjeg elementa debljine T c = 50 cd; prema kolapsu najudaljenijeg elementa debljine a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Broj tipli n H koji se moraju postaviti u vezu da bi se prenijela sila N nalazi se iz izraza 6

27 n H N, (.5) gdje je T n manja od tri vrijednosti nosivosti tiple, izračunate prema formulama (.4); p s broj rezova tipla. Proračunska nosivost tiple T n može se odrediti i pomoću Priloga 5. Razmak između osa tipli mora biti najmanje: duž vlakana s 1 = 7 d; preko vlakana s = 3,5 d i od ivice elementa s 3 = 3 d. Izračunata nosivost cilindričnog tipla T n kada je sila usmjerena pod uglom a na vlakna elemenata određuje se kao manja od tri prema formulama: H nt (1 8 0), ali ne više od T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Ugao α i stepeni Tabela. Napomena koeficijent k a za čelične tiple prečnika u mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Vrijednosti koeficijenta ka za međuuglove se određuju interpolacijom. Primjer.3. Spoj donje rastegnutog pojasa rešetkaste rešetke (sl. 9, a) izveden je pomoću preklopa od dasaka spojenih na pojas pomoću tiplova od okruglog čelika. Pojas je izrađen od trupaca prečnika na spoju 19 cm. Da bi se osiguralo čvrsto prianjanje preklopa, trupci se tesaju sa obje strane po 3 cm na debljinu c = 13 cm. Preklopi se izrađuju od dasaka. sa poprečnim presjekom a x h = 6 x 18 cm Projektirana vlačna sila N = kgf. Izračunajte vezu. 7

28 Fig. 9. Priključci na čelične cilindrične tiple Rješenje. Promjer tiplova je približno jednak (0,0,5) a, gdje je a debljina obloge. Prihvatamo d = 1,6 cm.Izračunatu nosivost tiple po presjeku određujemo pomoću formula (.4): H , ; T k gs k gs T c T a , k gs; , gđi. 8

29 Najmanja izračunata nosivost Tn = 533 kgf. Dvostruko rezane tiple. Potreban broj tipli prema formuli (.5): n H , 9 kom Prihvatamo 1 tiple, od kojih su 4 vijka sa svake strane spojnice. Tiple postavljamo u dva uzdužna reda. Udaljenost između tipli duž vlakana: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (pretpostavljajući 1 cm). Udaljenost od ose tiplova do ruba preklopa je s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (pretpostavljajući 5 cm). Razmak između tipli preko vlakana je s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm 3 Neto površina poprečnog presjeka pojasa minus bočne ubode i slabljenje rupama za tiple. D 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Oslabljena površina poprečnog presjeka obloga HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Vlačni napon u oblogama N, k gf/s m. HT 1 7 7, 6 Primjer.4. U prečki kosih rogova (slika 9, b) javlja se zatezna sila od N = 500 kgf. Prečka je izrađena od dvije ploče prečnika Dpl = 18 cm. Ploče pokrivaju rogovu nogu od balvana D = cm sa obje strane i na nju se pričvršćuju sa dva vijka d = 18 mm, radeći kao dvostruko rezane tiple. Dubina brušenja 9

30 rogove noge na spoju prečke h "ST = 3 cm. Za čvrsto prianjanje podložaka vijaka, ploče su urezane na dubinu od h ST = cm. Ugao između smjera prečke i rafter noga je a = 30. Provjerite čvrstoću spoja Rješenje Nosivost čeličnog cilindričnog tipla po rezu sa smjerom sile pod kutom prema vlaknima određena je formulama (.6): H 0, 9 (, 8 7) , ; 9 koeficijent k a, određen iz tabele.; c = D h st = 3 = 16 cm debljina srednjeg elementa; a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm debljine vanjskog elementa Najmanja nosivost tiple T n = 647 kgf Puna nosivost spoja p n p s T n = == 588 > 500 kgf Udaljenost od ose tipla do kraja prečke uzima se s 1 = 13 cm > 7 1, 8 = 1,6 cm.Razmak između osovina tipli preko ose prečke uzimamo s = 6 cm i popreko do ose rogova. Dakle, rezimiramo: "s = 9 cm. Sposobnost materijala da se odupre vanjskim utjecajima sile naziva se mehanička svojstva. TO mehanička svojstva drvo obuhvata: čvrstoću, elastičnost, duktilnost i tvrdoću. Čvrstoću drveta karakteriše njegova sposobnost da se odupre vanjskim silama (opterećenjima). trideset

31 Sile koje se odupiru vanjskim utjecajima (opterećenjima) nazivaju se unutrašnje sile ili naprezanja. Tako u presjecima drvenih konstrukcija nastaju tlačna, vlačna, savijanja, smicanja (gnječenja) ili lomljenja. Razmatrane metode proračuna drvenih konstrukcija usmjerene su na tipične tipove konstrukcija koje se proučavaju u disciplini „Šumsko inženjerske konstrukcije“. . Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu sa SNiP i GOST. 31

32 Prijave 3

33 Prečnik u cm Indikatori B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,5 04, 4, 4, 4, 4, 5, 5, 5, 5, 5, 6, 8 6.7.4 6.85.3 Dimenzije tetiva b u cm i površine u cm segmenata Sečenje dubina 0.5 1 1.5.5 3 3.5 4 4.5 5 7.34 7.14.39 7.7.45 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6.6 4.5 6.9 4.7 7, 4.85 8.5 8.5 8.5 8.5 5,56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,5 9,1 0,8 6,5 1,9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14.5 10.4.1 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11.1 11.3 11.1 .1 .1 .1 . 1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16.3 13.6 1.6 17.1.9 17.6 11.9 1 13.6 18.4 1.4 1.5 1.6 1.7 13.6 3.3 10.9 7.5 11.5 8.8 1.1 7 .3 . 9 13 .8 8.8 14.3 9.6 14.7 30.4 14 3.9 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15.9 3.6 13 ,8 18.8 14.1 19.1 14.4 19.5 1.7 19.9 13.1 13, 15 5.5 16, 33.4 13, 3.5 13.7 33.7 14, 34.7 14, 34.6 .5 . 7,9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1.7 16.3 7.6 15 0.4 16.6 8.7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 18, 5 44.4 18.9 45.8 19.3 46.3 11.3 70.3 11.3 . 37,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43 ,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17.7 55.9 17.4 48.4 17.9 49.5 18.3 50.7 18.8 51.8 19.5.9 18.57.4 18.7 58.8 19.60.1 19.7 61.4 1 .1 . 8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 Kraj prid. 1 in okruglih sekcija Za razne dubine umetak h VR u cm 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.9 63.6 16.6 65.3 17, 68.1 17.7 76.8 17.9 70, 18 ,3 79.3 18.7 8.19 .19.1 8.19 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76,3 0,86, 0, 7 96,5 1, 107 1, 78, 0,8 88,4 1,3 99 1,8 110, 11,6 13 0,7 80,1 1,4 90,5 1,9 101,4 113, 9 14 3, 81,9 7.9 1.4 3, 81.9 7.9 . .6 14 5,4 167, 85,4 3 96,7 3, 10 4 , 171,7 87, 1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06

35 35 Fleksibilnost λ Dodatak Vrijednost koeficijenta φ. 0,99 0,988 0,983 0,973 0,979 0,95 0,95 0,931 0,96 0,95 0,933 0.98 0,95 0.863 0.85 0.88 0.866 0.853 0.85 0.866 0.831 0.85 0.845 0.838 0.831 0.85 0.810 0.8 0.79 0.784 0.776 0.79 0.784 0.776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0 ,67 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,785 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 .508 0.484 0.473 0.461 0.45 0.439 0.49 0.419 0.409 0.4 0.383 0.374 0.3 66 0.358 0.351 0.364 0.303 0.30 .30 . 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Kraj prid. Fleksibilnost λ koeficijent φ ,56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0, 0,16 0,1 0,08 0,05 0,0 0,198 0,195 0,19 0,183 0,183 0,189 0,183 0.173 0.17 0.168 0.165 0.163 0.158 0.156 0.154 0.15 0.15 0.147 0.145 0.144 0.14 0.138 0.136 0.136 0.136 0.13 . 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,09 0,09 0,09 0,09 4 0,093 0, 09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Dodatak 3 Izračunati podaci Visina h=k 1 D 1 0,5 Površina presjeka =k D 0,785 0,393 Udaljenost od neutralne ose do najudaljenijih vlakana: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,1 inertia J Mo: 0,9 inertia. x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0.0491 0.0491 0.0069 0.045 Moment otpora: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0.098 0.098 0.038 0.098 0.038 0.0491 radijus 0.0491 maksim. 0,13 37

38 Kraj prid.971 0.933 0.943 0.866 0.393 0.779 0.763 0.773 0.740 0.5 0.475 0.447 0.471 0.433 0.5 0.486 0.4 779 0.763 0.773 0.740 0.5 0,0476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,0981 0,0981 0.0981 0. ,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Konstrukcijske karakteristike materijala Dodatak 4 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Oznaka Projektna otpornost MPa lenija, za kgf/cm klasirano drvo Savijanje, sabijanje i drobljenje vlakana: a) elementi pravougaonog poprečnog presjeka (osim onih navedenih u podstavovima „b ” i “c”) visine do 50 cm b) elementi pravougaonog presjeka širine preko 11 do 13 cm visine presjeka preko 11 do 50 cm c) elementi pravokutnog presjeka širine preko 13 cm sa visinom presjeka preko 13 do 50 cm d) elementi od oblovine bez umetaka u dizajnerskom dijelu. Zatezanje duž vlakana: a) nelepljeni elementi b) lepljeni elementi 3. Sabijanje i drobljenje po celoj površini preko vlakana 4. Lokalno drobljenje preko vlakana: a) u nosećim delovima konstrukcija, frontalnim i čvornim spojevima elemenata b) ispod podložaka pod uglovima gnječenja od 90 do lomljenja duž vlakana: a) kod savijanja nelepljenih elemenata b) kod savijanja lepljenih elemenata c) kod čeonih rezova za maksimalno naprezanje R i, R c, R cm R i, R c , R cm R i, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Projektne karakteristike materijala Oznaka Kraj pril. 4 Izračunati otpor MPa lenija, za kgf/cm klasirano drvo 1 3 g) lokalno u ljepljivi spojevi za maksimalno naprezanje 6. Smicanje preko zrna: a) u spojevima neljepljenih elemenata b) u spojevima lijepljenih elemenata 7. Zatezanje preko vlakana elemenata od lameliranog drveta R ck R ck.90 R ck.90 R p .90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0.35 3.5 NAPOMENA: 1. Projektna otpornost drveta na drobljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana određena je formulom 3 R cm R cm 1 (1) s u R R cm 90. Izračunata otpornost drveta na lomljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana određena je formulom R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40

41 Bibliografija 1. SNiP II Drvene konstrukcije. Standardi dizajna.. SNiP IIB. 36. Čelične konstrukcije. Standardi dizajna. 3. SNiP II6.74. Opterećenja i uticaji. Standardi dizajna. 4. Ivanin, I.Ya. Primjeri projektiranja i proračuna drvenih konstrukcija [Tekst] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Konstrukcije od drveta i plastike [Tekst] / V.E. Shishkin. M.: Stroyizdat, Šumske inženjerske konstrukcije [Tekst]: smjernice realizaciji projekta drvenog mosta za studente specijalnosti „Šumarsko inženjerstvo“ / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU,

42 Sadržaj Uvod... 3 Poglavlje 1 Proračun elemenata drvenih konstrukcija Centralno zatezni elementi... 5 Centralno sabijeni elementi Savitljivi elementi Vlačno-savijajući i tlačno-savijajući elementi Poglavlje Proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija... 5 Priključci na zarezi... 6 Priključci na cilindrične tiple.. 6 Primjena... 3 Bibliografija

43 Obrazovna publikacija Chuprakov A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskotehničkih konstrukcija Urednik udžbenika I.A. Bezrodnykh korektor O.V. Moisenia Tehnički urednik L.P. Korovkin plan 008, pozicija 57. Potpisano za štampu. Tip slova Times New Roman. Format 60x84 1/16. Offset papir. Sito štampa. Uslovno pećnica l.,5. Uch. ed. l., 3. Tiraž 150 primjeraka. Red 17. Državni tehnički univerzitet Ukhta, Ukhta, ul. Pervomaiskaya, 13 Odeljenje operativne štamparije USTU, Ukhta, ul. Oktjabrska, 13.

FEDERALNA AGENCIJA ZA OBRAZOVANJE FGOU VPO KAZANSKI DRŽAVNI ARHITEKTONSKI I GRAĐEVINSKI UNIVERZITET Odsjek metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija METODOLOŠKA UPUTSTVA za praktične

PREDAVANJE 3 Drvene konstrukcije se moraju proračunati metodom graničnog stanja. Granična stanja konstrukcija su ona u kojima one prestaju ispunjavati operativne zahtjeve.

Proračun elemenata čeličnih konstrukcija. Plan. 1. Proračun elemenata metalnih konstrukcija na osnovu graničnih stanja. 2. Standardni i projektni otpori čelika 3. Proračun elemenata metalnih konstrukcija

Ministarstvo prosvjete i nauke Ruska Federacija Budžet savezne države obrazovne ustanove visoko obrazovanje "Tomski državni univerzitet za arhitekturu i građevinarstvo"

PREDAVANJE 4 3.4. Elementi izloženi aksijalnoj sili sa savijanjem 3.4.1. Zatezno savijajući i ekscentrično rastegnuti elementi Zatezno savitljivi i ekscentrično rastegnuti elementi rade istovremeno

Predavanje 9 Drveni regali. Opterećenja koja percipiraju ravne nosive konstrukcije obloge (grede, pokrivni lukovi, rešetke) prenose se na temelj preko nosača ili stupova. U zgradama sa drvenim nosivim konstrukcijama

PREDAVANJE 8 5. Projektovanje i proračun jednosmernih elemenata od više materijala PREDAVANJE 8 Proračun lameliranih drvenih elemenata sa šperpločom i armiranim drvenim elementima izvršiti prema datoj metodi

MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna obrazovna ustanova visokog obrazovanja „Pacifik Državni univerzitet» PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ČELIKA

PREDAVANJE 10 VRSTA SPOJEVA U DRVENIM KONSTRUKCIJAMA. VEZE BEHZ SPECIJALNIH VEZA Svrha predavanja: studenti će razviti kompetencije za proučavanje načina spajanja drvenih elemenata i principa njihovog proračuna.

Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Drvene konstrukcije. Osnovne odredbe za obračun STANDARD CMEA ST CMEA 4868-84 VIJEĆE ZA MEĐUSOBNU EKONOMsku POMOĆ Pouzdanost građevinskih konstrukcija i

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE SAMARSKOG REGIJA Državna budžetska obrazovna ustanova srednjeg stručnog obrazovanja "Togliatti Polytechnic College" (GBOU SPO "TPT")

Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Tomsk State Architectural and Construction

Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Šumarski institut Syktyvkar, ogranak državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "Država Sankt Peterburg

164 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUSKE FEDERACIJE FEDERALNI DRŽAVNI BUDŽET OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA „LIPECKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET”

Projektovanje zavarenih konstrukcija Nosači Opće informacije Nosač je rešetkasta struktura koja se sastoji od pojedinačnih ravnih šipki spojenih jedna na drugu u čvorovima. Nosač radi u savijanju od

PRAKTIČNI RAD 4 PRORAČUN I KONSTRUKCIJA KOLA CILJ: razumjeti postupak proračuna i projektovanja rešetkaste jedinice od jednakih prirubničkih uglova. STEČENE SPOSOBNOSTI I VEŠTINE: sposobnost korišćenja

Ministarstvo prosvete i nauke Ruske Federacije JUGRA DRŽAVNI UNIVERZITET Tehnički fakultet Katedra za građevinske tehnologije i konstrukcije KORIŠĆENJE SOFTVERSKOG KOMPLEKSA SAP

1 - Metodologija za određivanje nosivosti elemenata prozorskih blokova i fasada. (projekat) - 2 - Pažnja! Postrojenje za preradu bira dizajn AGS sistema na sopstvenu odgovornost,

Projektovanje metalnih konstrukcija. Grede. Grede i kavezi za grede Spajanje greda Čelični ravni podovi Izbor preseka valjane grede Valjane grede se projektuju od I-greda ili kanala

Proračun greda 1 Početni podaci 1.1 Dijagram greda Raspon A: 6 m Raspon B: 1 m Raspon C: 1 m Razmak greda: 0,5 m 1.2 Opterećenja Naziv q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q r , kg/m Konstantno 100 50 1 1 50

BELORUSKI NACIONALNI TEHNIČKI UNIVERZITET GRAĐEVINARSTVO NAUČNO-TEHNIČKI FAKULTET SEMINAR PITANJA PRELAZA U EVROPSKU

Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije NACIONALNO-ISTRAŽIVAČKI MOSKVSKI DRŽAVNI CIVILNI UNIVERZITET Katedra za metalne i drvene konstrukcije PRORAČUN KONSTRUKCIJA

SADRŽAJ Uvod.. 9 Poglavlje 1. OPTEREĆENJA I UTICAJI 15 1.1. Klasifikacija opterećenja 15 1.2. Kombinacije (kombinacije) opterećenja..... 17 1.3. Određivanje projektnih opterećenja.. 18 1.3.1. Trajno

Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute šuplje ploče za čvrstoću za specijalnost 713 „Izgradnja zgrada i konstrukcija“ 1. Zadatak projektovanja

Astrakhan College of Construction and Economics Procedura za izračunavanje prednapregnute grede (prečke) za čvrstoću za specijalnost 2713 „Izgradnja zgrada i konstrukcija“ 1. Projektni zadatak

UDK 624.014.2 Osobine proračuna potpornih jedinica trokrakih ljepljivih lukova dugog raspona. Komparativna analiza projektnih rješenja Krotovich A.A. (Naučni rukovodilac Zgirovsky A.I.) Belorussky

Čelične rešetke. Plan. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opšte veličine. 2. Proračun i projektovanje rešetki. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće dimenzije. Nosač je šipkasta struktura

PREDAVANJE 5 Dužina standardne građe je do 6,5 m, dimenzije poprečnog presjeka greda su do 27,5 cm Prilikom izrade građevinskih konstrukcija javlja se potreba: - povećati dužinu elemenata (povećanje),

A.M. Gazizov E.S. Sinegubova PRORAČUN KONSTRUKCIJA LJEPLJENIH GREDA Jekaterinburg 017 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA RUSIJE FSBEI HE "URAL DRŽAVNI ŠUMARSKI UNIVERZITET" Katedra za inovativne tehnologije i

Kontrolna pitanja o čvrstoći materijala 1. Osnovni principi 2. Koje su glavne hipoteze, pretpostavke i premise koje su u osnovi nauke o čvrstoći materijala? 3. Koje glavne probleme rješava?

Astrakhan College of Construction and Economics Procedura za proračun prednapregnutih rebrasta ploča za čvrstoću za specijalnost 713 “Izgradnja zgrada i objekata” 1. Projektni zadatak

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja "ULJANOVSKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET" V. K. Manzhosov

KARAKTERISTIKE PROJEKTOVANJA DRVENIH OKVIRA Izvanredna istorija Poludrveni (njemački: Fachwerk (konstrukcija okvira, poludrvena konstrukcija) tip građevinska konstrukcija, u kojoj je noseća baza

TSNISK IM. V. A. KUCHERENKO VODIČ ZA PROJEKTOVANJE ZAVARENIH TERASA IZ POJEDINAČNIH UGLOVA MOSKVA 1977. okvirna konstrukcija ORDEN CRVENE ZASTAVE RADA CENTRALNI ISTRAŽIVAČKI INSTITUT

Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije Državni tehnički univerzitet u Sankt Peterburgu ODOBRIO je šefa. Katedra za građevinske konstrukcije i materijale 2001 Belov V.V. Program discipline

PROGRAM RADA discipline Konstrukcije od drveta i plastike na smeru (specijalnost) 270100.2 „Građevinarstvo” - diplomirani Građevinski fakultet Oblik studija redovni Blok disciplina SD

Proračun podnih konstrukcija i stupova čelične konstrukcije Početni podaci. Dimenzije objekta u tlocrtu: 36 m x 24 m, visina: 18 m Mesto izgradnje: Čeljabinsk (III snežni region, II region vetra).

A.M. Gazizov PRORAČUN GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA OD ŠPERPLOČE Jekaterinburg 2017. MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE FEDERALNI GBOU ZDRAVLJA "URALNI DRŽAVNI ŠUMARSKI UNIVERZITET" Odeljenje za inovativne tehnologije

SADRŽAJ 1 PARAMETRI PROJEKTA 4 PROJEKTIRANJE I PRORAČUN GORNJEG DIJELA KOLONE 5 1 Izgled 5 Provjera stabilnosti u ravni savijanja 8 3 Provjera stabilnosti iz ravni savijanja 8 3 KONSTRUKCIJA

Dodatak Ministarstvo poljoprivrede Ruske Federacije Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja Saratovski državni agrarni univerzitet im.

Procjena nosivosti zidane opeke Zidovi od opeke su vertikalni nosivi elementi zgrade. Na osnovu rezultata mjerenja dobijene su sljedeće proračunske dimenzije zidova: visina

PRAKTIČNI RAD 2 PRORAČUN RAŠTENIH I STISNIH ELEMENATA METALNIH KONSTRUKCIJA CILJ: Razumjeti svrhu i postupak proračuna centralno rastegnutih i centralno sabijenih elemenata metalnih konstrukcija.

SADRŽAJ Predgovor... 4 Uvod... 7 Poglavlje 1. Mehanika apsolutno krutog tijela. Statika... 8 1.1. Opšte odredbe... 8 1.1.1. Model apsolutno krutog tijela... 9 1.1.2. Sila i projekcija sile na osu.

4 DODATNI ZAHTJEVI ZA PROJEKTOVANJE I-TEE ELEMENATA SA VALOVIM ZIDOM 4.. Opšte preporuke 4.. U elementima složenog I-presjeka za povećanje njihove trajnosti i

Čelične konstrukcije Snip 2-23-81 preuzmite pdf >>>

Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u

Predavanje 9 (nastavak) Primjeri rješenja stabilnosti komprimiranih šipki i problemi za nezavisna odluka Odabir poprečnog presjeka centralno komprimirane šipke iz uvjeta stabilnosti Primjer 1 Prikazan je štap

Izveštaj 5855-1707-8333-0815 Proračun čvrstoće i stabilnosti čelične šipke prema SNiP II-3-81* Ovaj dokument je sastavljen na osnovu izveštaja o proračunu metalnog elementa koji je izvršio administrator korisnika

METODOLOŠKA UPUTSTVA 1 TEMA Uvod. Safety brifing. Dolazna kontrola. UVOD U PRAKTIČNE NASTAVE NA KURSU PRIMIJENJENE MEHANIKE. UPUTSTVO O SIGURNOSTI OD POŽARA I ELEKTRIKE.

6. semestar Opšta stabilnost metalnih greda Metalne grede koje nisu pričvršćene okomito ili su slabo pričvršćene mogu izgubiti stabilnost oblika pod uticajem opterećenja. Hajde da razmotrimo

Strana 1 od 15 Sertifikaciona ispitivanja u oblasti stručnog obrazovanja Specijalnost: 170105.65 Osigurači i kontrolni sistemi za oružje Disciplina: Mehanika (Čvrstoća materijala)

MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja „NACIONALNA ISTRAŽIVAČKA MOSKVA DRŽAVNA KONSTRUKCIJA

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "ULJANOVSKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET"

UDC 640 Poređenje metoda za određivanje progiba armiranobetonskih greda promjenjivog poprečnog presjeka Vrublevsky PS (naučni rukovodilac Shcherbak SB) Bjeloruski nacionalni tehnički univerzitet Minsk Belarus V

5. Proračun konzolnog okvira Da bi se osigurala prostorna krutost, ramovi rotacionih dizalica se obično izrađuju od dva paralelna nosača međusobno povezana, gdje je to moguće, trakama. Češće

1 2 3 SADRŽAJ PROGRAMA RADA 1. CILJEVI DISCIPLINE „KONSTRUKCIJE OD DRVA I PLASTIKE” I NJENO MJESTO U OBRAZOVNOM PROCESU Disciplina „Konstrukcije od drveta i plastike” je jedna od glavnih disciplina.

Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Državni univerzitet za arhitekturu i građevinarstvo Sankt Peterburga Građevinski fakultet Katedra za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija

GRAĐEVINSKI STANDARDI I PRAVILA SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije Datum uvođenja 1982-01-01 RAZVOJIO TsNIISK im. Kucherenko iz Državnog građevinskog komiteta SSSR-a uz učešće TsNIIPromzdanii Državnog građevinskog komiteta SSSR-a, kompleksi i zgrade TsNIIEP

FEDERALNA DRŽAVNA BUDŽETSKA OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG OBRAZOVANJA "DŽAVNI POLJOPRIVREDNI UNIVERZITET ORENBURG" Katedra za "Projektovanje i upravljanje u tehničkim sistemima" METODOLOŠKA

Federalna agencija za željeznički transport Uralski državni univerzitet za željeznice i komunikacije Odsjek za mehaniku deformabilnih čvrstih tijela, temelja i temelja A. A. Lakhtin KONSTRUKCIJA

Proračun drvenih podova

Proračun drvenog poda jedan je od najlakših zadataka, i to ne samo zato što je drvo jedan od najlakših građevinskih materijala. Zašto je to tako, saznaćemo vrlo brzo. Ali odmah ću vam reći, ako vas zanima klasična računica, prema zahtjevima regulatorni dokumenti, onda ti ovdje .

Prilikom gradnje ili popravke drvene kuće, korištenje metalnih, a još više armiranobetonskih podnih greda nekako ne dolazi u obzir. Ako je kuća drvena, onda je logično da podne grede budu drvene. Samo što se okom ne može reći koja vrsta drveta se može koristiti za podne grede i kakav raspon treba napraviti između greda. Da biste odgovorili na ova pitanja, morate znati točno udaljenost između potpornih zidova i barem približno opterećenje na podu.

Jasno je da su razmaci između zidova različiti, a opterećenje na podu također može biti vrlo različito. Jedno je izračunati pod ako je na vrhu nestambeno potkrovlje, a sasvim druga stvar izračunati sprat za prostoriju u kojoj će se ubuduće graditi pregrade.kada od livenog gvožđa, bronzani wc i još mnogo toga.

Proračun drvenih konstrukcija treba uraditi:

o nosivosti (čvrstoća, stabilnost) za sve konstrukcije;
o deformacijama za konstrukcije kod kojih veličina deformacija može ograničiti mogućnost njihovog rada.

Proračun nosivosti treba izvršiti pod utjecajem projektnih opterećenja.

Proračun deformacija treba izvršiti pod utjecajem standardnih opterećenja.

Deformacije (progibi) elemenata za savijanje ne bi trebalo da prelaze vrednosti date u tabeli. 37.

Tablica 37. Granične deformacije (progibi) elemenata savijanja

Bilješka. Ako ima žbuke, otklon podnih elemenata je samo od nosivost ne bi trebao biti veći od 1/350 raspona.

Centralno rastegnuti elementi

Proračun centralno rastegnutih elemenata vrši se prema formuli:

gdje je N izračunata uzdužna sila,

mr - koeficijent radnih uslova elementa u zategnutosti, prihvaćen: za elemente koji nemaju slabljenje u projektovanom preseku, mr = 1,0; za elemente sa slabljenjem, mr = 0,8;

Rp je izračunata vlačna čvrstoća drveta duž zrna,

Fnt je neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra: pri određivanju Fnt, uzimaju se da se u jednom presjeku kombiniraju slabljenja koja se nalaze u presjeku dužine 20 cm. Centralno komprimovani elementi. Proračun centralno komprimiranih elemenata vrši se prema formulama: za čvrstoću

za održivost

gdje je ms koeficijent radnih uslova kompresijskih elemenata, uzet jednak jedinici,

Rc je izračunata otpornost drveta na kompresiju duž zrna,

Koeficijent izvijanja, određen iz grafikona (slika 4),

Fnt - neto površina poprečnog presjeka elementa, Fcalc - izračunata površina poprečnog presjeka za prihvaćene proračune stabilnosti:

1) u odsustvu slabljenja: Fcalc=Fbr;

2) za slabljenje koje se ne proteže do ivice - Fcalc = Fbr, ako površina slabljenja ne prelazi 25% Fbr i Fcalc = 4/3Fnt, ako njihova površina prelazi 25% Fbr;

3) sa simetričnim slabljenjem okrenutim prema ivici: Fcalc=Fnt

Fleksibilnost? čvrsti elementi se određuju formulom:

Bilješka. Za asimetrično slabljenje koje se proteže do rebara, elementi se računaju kao ekscentrično komprimirani.

Slika 4. Grafikon koeficijenata izvijanja

gdje je Io procijenjena dužina elementa,

r - radijus inercije presjeka elementa, određen formulom:

l6p i F6p su moment inercije i bruto površina poprečnog presjeka elementa.

Procijenjena dužina elementa l0 određuje se množenjem njegove stvarne dužine koeficijentom:

sa oba zglobna kraja - 1,0; sa jednim krajem stegnutim, a drugim slobodno opterećenim - 2,0;

sa jednim krajem stegnutim, a drugim šarkama - 0,8;

sa oba kraja uklještena - 0,65.

Savitljivi elementi

Proračun čvrstoće elemenata za savijanje vrši se prema formuli:

gdje je M projektni moment savijanja;

mi - koeficijent radnih uslova elementa za savijanje; Ri je projektovana otpornost drveta na savijanje,

Wnt je neto moment otpora razmatranog poprečnog presjeka.

Prihvaćen je koeficijent radnih uslova za elemente savijanja mi: za daske, šipke i grede sa dimenzijama poprečnog preseka manjim od 15 cm i lepljene elemente pravougaonog poprečnog preseka mi = 1,0; za grede sa bočnim dimenzijama 15 cm ili više, sa omjerom visine presjeka elementa i njegove širine h/b? 3,5 - mi = 1,15

Proračun čvrstih elemenata poprečnog presjeka za vrijeme kosog savijanja vrši se prema formuli:

gdje su Mx, My komponente projektnog momenta savijanja, respektivno, za glavne ose x i y

mi - koeficijent radnih uslova elementa za savijanje;

Wx, Wy su neto momenti otpora razmatranog poprečnog presjeka za x i y ose. Ekscentrično prošireni i ekstracentrično sabijeni elementi. Proračun ekscentrično rastegnutih elemenata vrši se prema formuli:

Proračun ekscentrično komprimiranih elemenata vrši se prema formuli:

gdje je ? koeficijent (vrijedi u rasponu od 1 do 0), uzimajući u obzir dodatni moment od uzdužne sile N tokom deformacije elementa, određen formulom;

Pri niskim naprezanjima savijanja M/Wbr, koja ne prelaze 10% naprezanja

naprezanje N/Fbr, ekscentrično komprimirani elementi su proračunati na

stabilnost prema formuli N

gdje je Q izračunata sila smicanja;

mck=1 - koeficijent radnih uslova čvrstog elementa za lomljenje pri savijanju;

Rck je izračunata otpornost drveta na lomljenje duž zrna;

Ibr je bruto moment inercije razmatranog presjeka;

Sbr je bruto statički moment pomjerenog dijela presjeka u odnosu na neutralnu osu;

b - širina presjeka.

Vladimir Fedorovič Ivanov
Konstrukcije od drveta i plastike
(udžbenik za univerzitete)
1966

U knjizi su date osnove projektovanja, proračuna, izrade i ugradnje, pravila rada i armiranja konstrukcija od drveta i plastike; naznačene su mjere za njihovu zaštitu od propadanja, požara i drugih štetnih učinaka; Razmatraju se fizička i mehanička svojstva drveta i konstrukcijske plastike.
Knjiga je namenjena studentima građevinskih univerziteta i fakulteta kao udžbenik

Uvod (3)

PRVI ODJELJAK
DRVO KAO GRAĐEVINSKI MATERIJAL

Poglavlje 1. Sirovinska baza drveta i njegov značaj za upotrebu u nacionalnoj privredi (16)
§ 1. Sirovinska baza drveta (-)
§ 2. Drvo kao građevinski materijal i njegova upotreba u građevinarstvu (17)

Poglavlje 2. Struktura drveta, njegova fizička i mehanička svojstva (20)
§ 3. Struktura drveta i njegova svojstva (-)
§ 4. Vlaga u drvetu i njen uticaj na fizička i mehanička svojstva (23)
§ 5. Hemijski efekti na drvo (25)
§ 6. Fizička svojstva drveta (26)

Poglavlje 3. Mehanička svojstva drveta (27)
§ 7. Anizotropija drveta i opšte karakteristike njegovih mehaničkih svojstava (-)
§ 8. Uticaj strukture i nekih osnovnih nedostataka drveta na njegova mehanička svojstva (29)
§ 9. Dugotrajna otpornost drveta (31)
§ 10. Rad drveta na zatezanje, sabijanje, poprečno savijanje, drobljenje i cijepanje (33)
§ 11. Izbor drvne građe pri izgradnji nosivih drvenih konstrukcija (39)

DRUGI ODJELJAK
ZAŠTITA DRVENIH KONSTRUKCIJA OD POŽARA, BIOLOŠKE SMRT I UTICAJA HEMIJSKIH REAGENSA

Poglavlje 4. Zaštita drvenih konstrukcija od požara (41)
§ 12. Vatrootpornost elemenata građevinske konstrukcije (-)
§ 13. Mjere zaštite drvenih konstrukcija od požara (-)

Poglavlje 5. Zaštita drvenih konstrukcija od truljenja (43)
§ 14. Opće informacije (-)
§ 15. Gljive koje uništavaju drvo i uslovi za njihov razvoj (-)
§ 16. Konstruktivna prevencija za suzbijanje truljenja elemenata drvenih konstrukcija (44)
§ 17. Zaštita drvenih konstrukcija od dejstva hemijskih reagensa 47
§ 18. Hemijske mjere zaštite drveta od propadanja (antiseptički tretman) (-)
§ 19. Oštećenja drveta od insekata i mjere za suzbijanje istih (49)

ODJELJAK TREĆI
PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA

Poglavlje 6. Proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (50)
§ 20. Početne odredbe za proračun elemenata drvenih konstrukcija (-)
§ 21. Podaci za proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (52)

Poglavlje 7. Proračun elemenata drvenih konstrukcija punog presjeka (56)
§ 22. Centralno rastezanje (-)
§ 23. Centralna kompresija (57)
§ 24. Poprečno savijanje (62)
§ 25. Kosa krivina (65)
§ 26. Stisnuto savijeni elementi (66)
§ 27. Ispruženi zakrivljeni elementi (68)

Poglavlje 8. Pune grede (69)
§ 28. Jednorasponske grede punog presjeka (-)
§ 29. Grede punog presjeka, ojačane podgredama (-)
§ 30. Sistemi konzolnih greda i kontinualnih greda (70)

ODJELJAK ČETVRTI
VEZE ELEMENATA KONSTRUKCIJE

Poglavlje 9. Opšti podaci 72
§ 31. Klasifikacija priključaka (priključaka) (-)
§ 32. Opšte upute za proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija (74)

Poglavlje 10. Priključci na zarezima i ključevima (76)
§ 33. Frontalni rezovi (-)
§ 34. Jednostavni, dvostruki i trokraki graničnici (80)
§ 35. Priključci sa ključevima (82)
§ 36. Prizmatični poprečni, uzdužni i kosi ključevi (84)
§ 37. Metalni ključevi i podloške (86)

Poglavlje 11. Spojevi tipli (87)
§ 38. Opće informacije (-)
§ 39. Glavne karakteristike pin veza (89)
§ 40. Proračun spojeva tipli na osnovu graničnog stanja (90)

Poglavlje 12. Veze na rastegnutim radnim karikama (95)
§ 41. Vijci (-)
§ 42. Stege, spajalice, ekseri, šrafovi, šrafovi i šrafovi (96)

Poglavlje 13. Ljepljivi spojevi (97)
§ 43. Vrste ljepila (-)
§ 44. Tehnologija lijepljenja (98)
§ 45. Konstrukcije lijepljenih spojeva i podloški (99)

ODJELJAK PETI
KOMPONENTNI ELEMENTI DRVENIH KONSTRUKCIJA NA ELASTIČNO-KOMPLASILJIVOM LINKU

Poglavlje 14. Proračun kompozitnih elemenata na osnovu elastičnih veza (101)
§ 46. Opće informacije (-)

Poglavlje 15. Proračun kompozitnih elemenata na elastično-popustljivim vezama pomoću aproksimativne metode SNiP II-B.4-62 (103)
§ 47. Poprečno savijanje sastavnih elemenata (-)
§ 48. Centralna kompresija sastavnih elemenata (105)
§ 49. Ekscentrična kompresija kompozitnih elemenata (107)
§ 50. Primjeri proračuna kompozitnih elemenata (108)

ODJELJAK ŠEST
RAVNE PUNE DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 16. Vrste kontinuiranih sistema drvenih konstrukcija (110)
§ 51. Opće informacije (-)

Poglavlje 17. Konstrukcije od drvenih greda kompozitnog profila (113)
§ 52. Kompozitne grede Derevyaginovog sistema (-)
§ 53. Projektovanje i proračun lameliranih greda (117)
§ 54. Projektovanje i proračun greda od lijepljene šperploče (121)
§ 55. Proizvodnja lameliranih greda (123)
§ 56. Projektovanje i proračun I-greda sa poprečnim zidom od duple daske na ekserima (124)

Poglavlje 18. Sistemi odstojnika za čvrste drvene konstrukcije (129)
§ 57. Lukovi sa tri šarke od greda sistema Derevyagin (-)
§ 58. Kružni lučni sistemi (131)
§ 59. Lučne konstrukcije I-profila sa duplim poprečnim zidom na ekserskim spojevima (132)
§ 60. Ljepljeni lukovi (134)
§ 61. Čvrste okvirne konstrukcije (138)
§ 62. Izrada lučnih i okvirnih konstrukcija i njihova ugradnja (139)

ODJELJAK SEDMI
RAVNE KROZ-KROZ DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 19. Glavne vrste prolaznih drvenih konstrukcija (141)
§ 63. Opće informacije (-)
§ 64. Osnovi projektovanja konstrukcija prolaznih rešetki (145)

Poglavlje 20. Kombinovani sistemi drvene konstrukcije (149)
§ 65. Poprečne grede (-)
§ 66. Viseći i ukočeni sistemi drvenih konstrukcija (152)

Poglavlje 21. Grede od trupaca i greda (154)
§ 67. Trupci i kaldrma na čeonim usjecima (-)
§ 68. Metalno-drvene rešetke TsNIISK (156)
§ 69. Metalno-drvene rešetke sa gornjom tetivom od Derevjaginovih greda (160)

Poglavlje 22. Metalno-drvene rešetke sa zalijepljenom gornjom tetivom i segmentne rešetke na ekserima (161)
§ 70. Metalno-drvene rešetke sa pravougaonim lijepljenim gornjim tetivom (-)
§ 71. Metalno-drvo segmentne rešetke sa zalijepljenim gornjim tetivom (162)
§ 72. Segmentne rešetke od šipki i dasaka na ekserima (165)
Poglavlje 23. Luk i okvir kroz konstrukcije. Rešetkasti regali (-)
§ 73. Trokraki lukovi od segmentnih, polumjesečastih i poligonalnih greda (-)
§ 74. Okvir kroz drvene konstrukcije i rešetke (169)

ODJELJAK OSMI
PROSTORNO FIKSIRANJE RAVNIH DRVENIH KONSTRUKCIJA

Poglavlje 24. Osiguravanje prostorne krutosti tokom rada i ugradnje (173)
§ 75. Mere za obezbeđivanje prostorne krutosti ravnih drvenih konstrukcija (-)
§ 76. Rad ravnih drvenih konstrukcija pri postavljanju (176)

ODJELJAK DEVETI
PROSTORNE DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 25. Osnovne vrste prostornih drvenih konstrukcija (180)
§ 77. Opšte odredbe (-)

Poglavlje 26. Kružni mrežasti svodovi (185)
§ 78. Trezorski sistemi (-)
§ 79. Bezmetalni kružno-mrežasti svod sistema S. I. Peselnika (188)
§ 80. Kružno-mrežasti svod Zollbau sistema (-)
§ 81. Osnovni principi konstrukcije kružno-mrežastih svodova (189)
§ 82. Proračun kružno-mrežastih svodova (-)
§ 83. Opšti pojmovi krsta i zatvorenog svoda sistema krug-mreža (191)

Poglavlje 27. Drveni svodovi i preklopi (193)
§ 84. Opće informacije (-)

Poglavlje 28. Drvene kupole (196)
§ 85. Kupole radijalnog sistema (-)
§ 86. Kupole kružno-mrežastog dizajna (200)
§ 87. Tankozidne i rebraste sferne kupole i metode za njihov proračun (202)

DESETI DEO
DRVENE KONSTRUKCIJE I KONSTRUKCIJE SPECIJALNE NAMJENE

Poglavlje 29. Kule (206)
§ 88. Opće informacije (-)
§ 89. Kule sa rešetkastom i mrežastom osovinskom konstrukcijom (-)
§ 90. Kule sa čvrstim šahtovima (212)

Poglavlje 30. Silosi, rezervoari i bunkeri (213)
§ 91. Dizajn i principi proračuna (-)

Poglavlje 31. Jarboli (215)
§ 92. Jarboli sa ušivom (-)

Poglavlje 32. Opće informacije o drvenim mostovima (218)
§ 93. Mostovi i nadvožnjaci (-)
§ 94. Kolovoz za drumske mostove i njegova veza sa nasipom (219)
§ 95. Oslonci drvenih mostova grednog sistema (221)
§ 96. Mostovi od drvene grede punog presjeka (224)
§ 97. Sistemi podupirača za drvene mostove (-)
§ 98. Lučni sistemi drvenih mostova (225)
§ 99. Rasponske konstrukcije drvenih mostova prolaznih sistema (226)

Poglavlje 33. Skele, skele i krugovi za izgradnju zgrada i inženjerskih objekata (230)
§ 100. Opšti pojmovi o šumama i krugovima (-)
§ 101. Šeme i nacrti skela (231)

ODJELJAK JEDANAEST
PROIZVODNJA DRVENIH KONSTRUKCIJA I DIJELOVA ZA GRAĐEVINARSTVO

Poglavlje 34. Drvna industrija (236)
§ 102. Seča i drvoprerađivačka industrija (-)
§ 103. Osnovni tehnološki procesi mehaničke obrade drveta (237)
§ 104. Okviri za pilane (239)
§ 105. Kružne testere (-)
§ 106. Mašine za tračne pile (240)
§ 107. Mašine za rendisanje (242)
§ 108. Mašine za glodanje i šivanje (-)
§ 109. Mašine za bušenje (244)
§ 110. Mašine za prorezivanje (-)
§ 111. Mašine za mljevenje (245)
§ 112. Strugovi i druga oprema (-)
§ 113. Električni prenosivi alati (-)

Poglavlje 35. Pilana (246)
§ 114. Opće informacije (-)

Poglavlje 36. Sušenje drva (249)
§ 115. Prirodno sušenje drveta (-)
§ 116. Vještačko sušenje drveta i vrste sušara (-)

Poglavlje 37 Osnove organizacije proizvodnje drvenih konstrukcija (251)
§ 117. Građevinska radnja (-)
§ 118. Radionica za proizvodnju lameliranog drveta i konstrukcija od njega (252)
§ 119. Proizvodnja šperploče i nekih drugih vrsta obrađenog drveta (254)
§ 120. Sigurnosne mjere i zaštita rada u proizvodnji drvenih konstrukcija i građevinskih dijelova (256)

Poglavlje 38. Rukovanje, popravka i jačanje drvenih konstrukcija (257)
§ 121. Osnovna pravila za rad drvenih konstrukcija (-)
§ 122. Popravka i ojačavanje drvenih konstrukcija (-)

ODJELJAK DVANAEST
GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE I PROIZVODI OD PLASTIKE

Poglavlje 39. Plastika kao građevinski građevinski materijal (261)
§ 123. Opšte informacije o plastici i njenim komponentama (-)
§ 124. Kratke informacije o metodama prerade polimera u građevinske materijale i proizvode (265)
§ 125. Osnovni zahtjevi za plastiku koja se koristi u građevinskim konstrukcijama (268)
§ 126. Plastika od stakloplastike (269)
§ 127. Plastika obložena drvom (iverica) (276)
§ 128. Vlaknaste ploče (FPV) (273)
§ 129. Iverice (PDS) (-)
§ 130. Organsko staklo (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Tvrda vinil plastika (VN) (281)
§ 132. Pjenasta plastika (282)
§ 133. Saće i mipore (283)
§ 134. Materijali za toplotnu, zvučnu i hidroizolaciju dobijeni od plastike i koji se koriste u građevinskim konstrukcijama (284)
§ 135. Osobine nekih fizičko-mehaničkih svojstava konstrukcijske plastike (285)

Poglavlje 40. Karakteristike proračuna konstrukcijskih elemenata pomoću plastike (286)
§ 136. Centralna napetost i kompresija (-)
§ 137. Poprečno savijanje plastičnih elemenata (289)
§ 138. Zatezno zakrivljeni i pritisnuti zakrivljeni elementi od plastike (295)
§ 139. Podaci za proračun građevinskih konstrukcija od plastike (-)
§ 140. Spajanje konstruktivnih elemenata od plastike (299)
§ 141. Sintetički lepkovi za lepljenje različitih materijala (301)

Poglavlje 41. Slojevite strukture (304)
§ 142. Šeme i projektna rješenja slojevitih konstrukcija (-)
§ 143. Metoda proračuna troslojnih ploča (310)
§ 144. Neki primjeri upotrebe lameliranih ploča u zgradama različite namjene (312)
§ 145. Plastični cjevovodi (314)

Poglavlje 42. Pneumatske konstrukcije (315)
§ 146. Opšti podaci i klasifikacija pneumatskih konstrukcija (-)
§ 147. Osnove proračuna pneumatskih konstrukcija (318)
§ 148. Primjeri pneumatskih konstrukcija u objektima različite namjene (320)

ODJELJAK TRINAESTI
UPOTREBA DRVA I PLASTIKE U KONSTRUKCIJAMA BUDUĆNOSTI

Poglavlje 43. Izgledi za razvoj i primjenu konstrukcija od drveta i plastike (324)
§ 149. Opće informacije (-)
§ 150. Izgledi za upotrebu drveta u građevinama (326)
§ 151. Izgledi za upotrebu plastike u konstrukcijama (328)

Prijave (330)
Književnost (346)
______________________________________________________________________
skenovi - Akhat;
obrada - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Ne zaboravite na temu: "Vaši skenovi, naša obrada i prijevod u DJVU."
http://forum..php?t=38054