Proračun drvenih konstrukcija. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija: Udžbenik za disciplinu „Konstrukcije od drveta i plastike; Metodički priručnik za projektovanje zgrada sa drvenim okvirom
Veličina: px
Počnite prikazivati sa stranice:
Transkript
1 Federalna agencija obrazovanja Vladina agencija viši stručno obrazovanje Ukhta State Technical University Primjeri proračuna drvenih šumskih konstrukcija inženjerske konstrukcije Tutorial u disciplini "Šumsko inženjerske konstrukcije" Ukhta 008
2 UDK 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskotehničkih objekata [Tekst]: udžbenik. priručnik za disciplinu "Šumsko inženjerske konstrukcije" / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, selo: ilustr. ISBN Udžbenik je namijenjen studentima specijalnosti „Šumarsko inženjerstvo“. Udžbenik sadrži primjere proračuna nosivih elemenata i konstrukcija od drveta, koji dosljedno ocrtavaju primjenu osnovnih projektnih odredbi na rješenje praktični problemi. Na početku svakog pasusa nalaze se kratke informacije, objašnjavajući i obrazlažući korištene metode proračuna. Toolkit pregledan i odobren od strane Odeljenja „Tehnologije i mašine za drvoseče“, protokol 14 od 7. decembra 007. godine i predložen za objavljivanje. Preporučeno za objavljivanje od strane Uredničkog i izdavačkog vijeća Državnog tehničkog univerziteta Ukhta. Recenzenti: V.N. Pantileenko, prof., dr. Katedra za industrijsko i građevinarstvo; E.A. Černišov, CEO DOO kompanije "Northern Forest" Državni tehnički univerzitet Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN
3 UVOD Ovaj priručnik ima uglavnom obrazovni i metodološki cilj da poduči studente da primjenjuju teorijske informacije iz predmeta „Šumsko inženjerske konstrukcije“ i sposobnost primjene SNiP-a za rješavanje praktičnih problema. Primerima proračuna u svakom odeljku prethode kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korišćene metode proračuna i tehnike projektovanja. Ova publikacija je zamišljena kao vodič prilikom vođenja praktična nastava prilikom proučavanja inženjerskih konstrukcija od drveta, prilikom izvođenja proračuna rad na kursu, kao i pri izradi konstruktivnog dijela diplomskih projekata. Target ovaj priručnik popuniti prazninu u proračunu elemenata drvenih konstrukcija, mogućnost primjene SNiP-a za projektovanje drvenih konstrukcija u vezi s isključenjem discipline "Osnove konstrukcije" iz nastavnog plana i programa u specijalnosti "Šumarsko inženjerstvo". Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu sa SNiPII.5.80 „Drvene konstrukcije. Standardi dizajna" i SNiPII.6.74 "Oterećenja i udari. Standardi dizajna". Na kraju priručnika, u obliku priloga daju se pomoćni i referentni podaci potrebni za proračun konstrukcije. 3
4 POGLAVLJE 1 PRORAČUN ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA Drvene konstrukcije se izračunavaju na osnovu dva granična stanja: nosivost(čvrstoća ili stabilnost) i deformacijom (progibom). Pri proračunu prema prvom graničnom stanju potrebno je poznavati projektni otpor, a prema drugom modul elastičnosti drveta. Date su glavne izračunate otpornosti drveta bora i smreke u konstrukcijama zaštićenim od vlage i toplote. Izračunati otpori drva drugih vrsta dobivaju se množenjem glavnih izračunatih otpora s prijelaznim koeficijentima navedenim u. Nepovoljni uvjeti rada konstrukcija uzimaju se u obzir uvođenjem koeficijenata za smanjenje projektnih otpora, čije su vrijednosti date u [1, tabela. 10]. Prilikom određivanja deformacija konstrukcija u normalnim radnim uvjetima, modul elastičnosti drva, bez obzira na vrstu potonjeg, uzima se jednakim E = kgf/cm. U nepovoljnim uslovima rada, korekcijski faktori se uvode prema. Sadržaj vlage u drvu koji se koristi za izradu drvenih konstrukcija ne smije biti veći od 15% za lijepljene konstrukcije, najviše 0% za neljepljene konstrukcije industrijskih, javnih, stambenih i skladišnih zgrada i ne više od 5% za stoku. zgrade, građevine na na otvorenom i inventarne strukture privremenih zgrada i objekata. Ovdje i dalje u tekstu brojevi u uglastim zagradama označavaju serijske brojeve popisa literature koji se nalazi na kraju knjige. 4
5 1. CENTRALNI PRODUŽNI ELEMENTI Centralni produžni elementi se izračunavaju pomoću formule gdje je N projektna aksijalna sila; ** neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra; NR, (1.1) p 5 NT; N T b r o s l b bruto površina poprečnog presjeka; osl slabljenje poprečnog presjeka; R p je izračunata vlačna čvrstoća drveta duž vlakana, Dodatak 4. Prilikom određivanja površine LT-a, sva slabljenja koja se nalaze u presjeku dužine 0 cm uzimaju se kao da su spojena u jednom presjeku. Primjer 1.1. Provjerite čvrstoću drvene vješalice rogova, oslabljene za dva zareza h bp = 3,5 cm, bočne rezove h st = 1 cm i rupu za vijak d = 1,6 cm (slika 1.1). Izračunata vlačna sila N = 7700 kgf, prečnik trupca D = 16 cm. Bruto površina poprečnog presjeka štapa D 4 = 01 cm Površina segmenta na dubini sečenja h bp = 3,5 cm (Prilog 1), 1 = 3,5 cm Površina segmenta na dubini sečenja h st = 1 cm = 5,4 cm Pošto je između slabljenja zarezima i slabljenja rupe Sl. 1. Zatezni element Ovdje i u svim narednim formulama, osim ako nije napravljena rezervacija, faktori sile su izraženi u kgf, i geometrijske karakteristike u cm
6 za razmak vijaka 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Štapovi niske fleksibilnosti izračunavaju se samo za snagu pomoću formule N R. (1.) c Štapovi visoke fleksibilnosti izračunavaju se samo za stabilnost korištenjem HT formule N r a s h R s. (1.3) Štapovi srednje fleksibilnosti sa slabljenjem moraju se izračunati i za snagu prema formuli (1.) i za stabilnost prema formuli (1.3). Izračunata površina (proračun) štapa za izračunavanje stabilnosti u odsustvu slabljenja i sa slabljenjem koje se ne proteže do njegovih rubova (slika a), ako površina slabljenja ne prelazi 0,5 br, uzima se jednaka 6
7 izračunato = 6p, gdje je 6p bruto površina poprečnog presjeka; za slabljenje koje se ne proteže do ivica, ako područje slabljenja prelazi 0,5 6p, proračun se uzima jednakim 4/3 NT; sa simetričnim slabljenjem koje se proteže do ivica (slika b), proračun = NT. Koeficijent uzdužnog savijanja određuje se u zavisnosti od izračunate fleksibilnosti elementa pomoću formula: sa fleksibilnošću elementa λ 70 1 a 100 ; (1.4) sa fleksibilnošću elementa λ > 70 Sl. Slabljenje komprimiranih elemenata: a) ne pruža se do ivice; b) prednju ivicu A, (1.5) gdje je: koeficijent a = 0,8 za drvo i a = 1 za šperploču; koeficijent A = 3000 za drvo i A = 500 za šperploču. Vrijednosti koeficijenata izračunate pomoću ovih formula su date u Dodatku. Fleksibilnost λ čvrstih šipki određena je formulom l 0, (1.6) gdje je l 0 projektna dužina elementa. Da bi se odredila projektna dužina ravnih elemenata opterećenih uzdužnim silama na krajevima, koeficijent μ 0 treba uzeti jednakim: sa zglobnim krajevima, kao i sa zglobnim spojevima u međutačkama elementa 1 (slika 3.1); r 7
8 sa jednim šarkama, a drugim uklještenim krajevima 0,8 (sl. 3.); sa jednim stegnutim, a drugim slobodno opterećenim krajem (slika 3.3); sa oba kraja stisnuta 0,65 (sl. 3.4). r radijus inercije presjeka elementa. Rice. 3 Šeme za pričvršćivanje krajeva šipki Polumjer inercije r u općem slučaju određen je formulom r J br, (1.7) br gdje je J br i 6p moment inercije i bruto površina poprečnog presjeka element. Za pravougaoni presjek sa bočnim dimenzijama b i h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Za kružni poprečni presjek (1.7a) r D 0,5 D. (1.7b) 4 8
9 Konstrukcijska fleksibilnost komprimiranih elemenata ne smije prelaziti sljedeće granične vrijednosti: za glavne komprimirane elemente tetive, potporne podupirače i potporne stupove rešetkastih stubova 10; za sekundarne komprimirane elemente, međustubove i nosače itd. 150; za elemente veze 00. Izbor presjeka centralno komprimiranih savitljivih šipki vrši se sljedećim redoslijedom: a) oni se postavljaju fleksibilnošću štapa (za glavne elemente λ =; za sekundarne elemente λ =) i pronađu odgovarajuća vrijednost koeficijenta; b) odrediti potreban radijus rotacije i odrediti manji poprečni presjek; c) odrediti potrebnu površinu i postaviti drugu veličinu poprečnog presjeka; d) provjeriti prihvaćeni poprečni presjek pomoću formule (1.3). Komprimirani elementi izrađeni od trupaca uz zadržavanje njihove konusnosti izračunavaju se pomoću presjeka u sredini dužine šipke. Prečnik trupca u projektovanom preseku određen je formulom D izračunato = D 0 +0,008 x, (1.8) gde je D 0 prečnik trupca na tankom kraju; x je udaljenost od tankog kraja do presjeka koji se razmatra. Primjer 1. Provjerite čvrstoću i stabilnost komprimirane šipke oslabljene na sredini dužine za dvije rupe za vijke d = 16 mm (slika 4, a). Poprečni presjek šipke b x h = 13 x 18 cm, dužina l =.5 m, krajevi su zglobni. Projektno opterećenje N = kgf. Rješenje. Procijenjena slobodna dužina štapa l 0 = l =.5 m Minimalni polumjer rotacije presjeka r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9
10 Fig. 4. Centralno komprimirani elementi Najveća fleksibilnost, 7 6 Stoga, štap mora biti dizajniran za snagu i stabilnost. Neto površina štapa nt = br osl = .6 13 = 19.4 cm Napon pritiska prema formuli (1.) k g / s m 1 9. 4 10
11 Koeficijent izvijanja prema formuli (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Područje slabljenja je od bruto površine ploče 1, 8 5% Dakle, izračunata površina u ovom slučaju izračunato = br = = 34 cm Naprezanje pri proračunu stabilnosti prema formuli (1.3) do g s / s m R c 0, primjer 1.3. Odaberite poprečni presjek nosača drvenih blokova (slika 4, b) sa sljedećim podacima: proračunska sila pritiska N = kgf; dužina postolja l = 3,4 m, krajevi su zglobni. Rješenje. Fleksibilnost stalka postavljamo na λ = 80. Koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti je = 0,48 (Dodatak). Odrediti potrebni minimalni polumjer rotacije (pri λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 i potrebna površina poprečnog presjeka stalka (pri φ = 0,48) tr N cm R 0, c Zatim je potrebna širina poprečnog presjeka grede prema formuli (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 U skladu sa sortimentom građa prihvatamo b = 15 cm Potrebna visina presjeka grede. jedanaest
12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Uzmite h = 18 cm; = = 70 cm Savitljivost štapa prihvaćenog poprečnog preseka Naprezanje l, 5 y r 0, m i n; u = 0,5. N k g s / s m 0, Primjer 1.4. Drveni stub okruglog presjeka, uz održavanje prirodnog nagiba, nosi opterećenje N = (sl. 4, c). Krajevi postolja su zglobni. Odrediti prečnik stalka ako je njegova visina l = 4 m. Rješenje. Postavljamo fleksibilnost λ = 80 i nalazimo koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti = 0,48 (Prilog). Određujemo potrebni polumjer rotacije i odgovarajući prečnik poprečnog presjeka: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Određujemo potrebnu površinu i odgovarajući prečnik poprečnog preseka: dakle tr N cm R 0, D "" tr Prosječni potrebni prečnik c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 cm D; 4. 1
13 Uzimamo prečnik trupca na tankom kraju D 0 = 18 cm Tada se prečnik u projektovanom preseku koji se nalazi na sredini dužine elementa određuje formulom (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Provjera prihvaćenog poprečnog presjeka, 5 1 9, 6 ; 0, 4 6 ; k g s / s m 0, ELEMENTI ZA SAVIJANJE Elementi drvenih konstrukcija koji rade na savijanje (grede) računaju se na čvrstoću i ugib. Proračuni čvrstoće provode se pomoću formule M R, (1.9) u W gdje je M moment savijanja od projektnog opterećenja; W HT neto moment otpora presjeka koji se razmatra; R u je izračunata otpornost drveta na savijanje. Progibi elemenata za savijanje izračunavaju se iz djelovanja standardnih opterećenja. Vrijednosti ugiba ne smiju prelaziti sljedeće vrijednosti: za grede između etaža 1 / 50 l; za grede potkrovlje, rogovi i rogovi 1/00 l; za letve i podove 1/150 l, gdje je l projektni raspon grede. Vrijednosti momenata savijanja i otklona greda izračunavaju se pomoću opšte formule strukturna mehanika. Za gredu na dva nosača opterećena ravnomjerno raspoređenim opterećenjem, moment i relativni otklon se izračunavaju po formulama: HT 13
14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Projektni raspon uzima se jednak razmaku između središta nosača greda. Ako je širina nosača grede preliminarni proračuni je nepoznat, tada se za projektni raspon grede uzima čisti raspon l 0, uvećan za 5%, tj. l = 1,05 l 0. Prilikom proračuna elemenata izrađenih od masivnih trupaca ili trupaca isječenih na jedan, dva ili četiri rubova, uzmite u obzir njihov prirodni nagib (konusnost). Kod ravnomjerno raspoređenog opterećenja, proračun se vrši duž presjeka u sredini raspona. Primjer 1.5. Projektujte i izračunajte potkrovlje prema drvene grede, smještene kroz B = 1 m jedna od druge. Širina prostorije (čisti raspon) l 0 = 5 m. Rješenje. Prihvatamo ovakav dizajn poda (slika 5, a). Na drvene grede l, oslonjene na zidove objekta, prikovane su lubanje šipke na koje su položene daske za valjanje 3 koje se sastoje od masivnog poda i četiri šipke opšivene uz njega (sl. 5, b). Suvo gipsani malter 4, sa unutrašnje strane obložen bitumenom. Povrh poda od dasaka prvo se postavlja parna brana 5 u obliku sloja impregnirane gline debljine cm, a zatim izolacija 6 je ekspandirani perlit, vermikulit ili drugi vatrostalni materijali za zatrpavanje, pripremljeni od lokalnih sirovina i gustine (volumetrijska masa) γ = kg/m 3. Debljina sloja izolacije 1 cm Na izolaciju se postavlja zaštitna krečno-pješčana kora debljine 7 cm Izračunajte opterećenja. Određujemo opterećenja po 1 m poda (tablica 1.1). 14
15 Fig. 5. Za proračun potkrovnih greda Tabela 1.1 Elementi i proračun opterećenja Krečno-pješčana kora, 0, Izolacija, 0,1 350 Glineno mazivo, 0, Rolo daske (podnice + 50% na šipke), 0,5 Suvi malter sa bitumenom, 0 , 5 Nosivost Ukupno... Standardno opterećenje, kgf/m g, Faktor opterećenja 1, 1, 1, 1,1 1,1 1,4 Projektno opterećenje, kgf/m 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Ne uzimamo u obzir vlastitu težinu greda, budući da je pretpostavljeno da su opterećenja od svih ostalih elemenata poda navedenih u tabeli raspoređena po cijeloj površini ne isključujući površine koje zauzimaju grede. 15
16 Proračun podnih greda. Prilikom postavljanja greda na svaki 1 m, linearno opterećenje na gredu je: standardno q H = 11 1 = 11 kgf/m; izračunato q=65 1=65 kgf/m. Projektni raspon grede l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m Moment savijanja prema formuli (1.10) M k gf / m 8 Potreban moment otpora grede W tr M cm R i 130 Dati presjek širina b = 10 cm, nađi h tr 6W tr, 6 cm b 10 Uzimamo gredu poprečnog presjeka bxh = 10 x cm sa W = 807 cm 3 i J = 8873 cm 4. Relativni ugib prema formuli (1.11 ) f l 3 5, Proračun kotrljanja štita naprijed. Panel palubu izračunavamo za dva slučaja opterećenja: a) trajno i privremeno opterećenje; b) centriran za montažu projektno opterećenje P = 10 kgf. U prvom slučaju izračunavamo pod za traku širine 1 m. Opterećenje po 1 linijskoj liniji. m projektne trake: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m. Projektni raspon podne obloge a 4 l B b cm H Ovdje je B razmak između osi greda; b širina presjeka grede; i širina poprečnog presjeka kranijalnog bloka.. 16
17 Moment savijanja M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m 8 Debljina podne obloge uzima se jednakom δ = 19 mm. Momenti otpora i inercije projektne trake poda jednaki su: W Napon savijanja J, cm; , cm, k g s/s m 6 0, Relativna deformacija fl 3 5, Značajne rezerve čvrstoće i krutosti poda omogućavaju upotrebu poluobrnutih ploča III razreda za njegovu proizvodnju. Kada se debljina poda smanji na 16 mm, njegov otklon će biti veći od maksimuma. Ako postoje razvodne šipke opšivene odozdo, pretpostavlja se da je koncentrirano opterećenje raspoređeno na širinu palube od 0,5 m. Smatramo da se opterećenje primjenjuje na sredini raspona palube. Moment savijanja M Pl H k g s / s m 4 4 Moment otpora projektirane trake. Š 5 0 1,1 cm 6 17
18 Napon savijanja, g s / s m, 3 0,1 gdje je 1 koeficijent koji uzima u obzir kratko trajanje djelovanja instalacijsko opterećenje. 4. ELEMENTI ZA SAVIJANJE I KOMPRESIJU ELEMENTI Zatezno-savijajući i tlačno-savijajući elementi podliježu istovremenom djelovanju aksijalnih sila i momenta savijanja koji nastaje poprečnim savijanjem šipke ili ekscentričnom primjenom uzdužnih sila. Vlačne šipke za savijanje izračunavaju se po formuli N M R p R. (1.1) p W R H T H T i štapovi za savijanje na pritisak u ravnini savijanja izračunavaju se po formuli N M R c R W R H T H T u c, (1.13) gdje je koeficijent koji uzima u obzir dodatni moment od uzdužnog sila tokom deformacije štapa, određena formulom 1 N 3100 R sa br. Komprimirane šipke za savijanje s nižom krutošću poprečnog presjeka u ravnini okomitoj na savijanje moraju se provjeriti u ovoj ravni na opću stabilnost bez uzimanja u obzir momenta savijanja prema formuli (1.3). 18
19 Primjer 1.6. Provjerite čvrstoću grede poprečnog presjeka 13 x 18 cm (slika 6), rastegnute silom N = kgf i savijene koncentrisanim opterećenjem P = 380 kgf, primijenjene na sredini raspona l = 3 m Poprečni presjek šipke na ovom mjestu je oslabljen sa dvije rupe za vijke d = 16 mm. Rice. 6. Vlačni element za savijanje Rješenje. Maksimalni moment savijanja M Pl k g s / m 4 4 Neto površina poprečnog presjeka nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Moment inercije oslabljenog presjeka bh J b d a cm HT 1 1 Moment otpora W HT J 5750 HT vidi 0,5 h 9 19
20 Naprezanje prema formuli (1.1), k g s / s m 1 9, primjer 1.7. Provjerite čvrstoću i stabilnost šipke za savijanje na komprimiranje, spojene na krajevima (slika 7). Dimenzije presjeka b x h = 13 x 18 cm, dužina šipke l = 4 m Projektna tlačna sila N = 6500 kgf, projektna koncentrisana sila primijenjena na sredini dužine šipke, P = 400 kgf. Rice. 7. Komprimirani elementi za savijanje Rješenje. Provjerimo snagu štapa u ravnini savijanja. Projektni moment savijanja od poprečnog opterećenja M Pl k g s / m 4 4 Površina presjeka = = 34 cm Moment otpora presjeka W x = bh /6 = 70 cm 3. 0
21 Poluprečnik inercije preseka u odnosu na osu X r k = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Savitljivost štapa x 5, koeficijent prema formuli (1.14), napon prema formuli (1.13) k g s / s m 3 4 0, Provjerimo stabilnost štapa u ravni okomitoj na krivinu. Poluprečnik inercije presjeka u odnosu na os Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Fleksibilnost šipke u odnosu na Y os y 3,7 6 Koeficijent izvijanja (primijenjeno) φ = 0,76. Naprezanje prema formuli (1.3) k g s / s m 0,
22 POGLAVLJE PRORAČUN VEZA ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA 5. SPOJEVI NA ZAREZIMA Elementi na zarezima se spajaju uglavnom u vidu čeonih zareza sa jednim zupcem (sl. 8). Prednji zarezi su predviđeni za gnječenje i lomljenje pod uslovom da projektna sila koja djeluje na spoj ne prelazi projektnu nosivost potonjeg. Rice. 8. Frontalni rez
23 Proračun čeonih zareza za drobljenje vrši se prema osn radni avion drobljenje, smješteno okomito na os susjednog komprimovanog elementa, na ukupnu silu koja djeluje u ovom elementu. Izračunata nosivost spoja iz stanja drobljenja određena je formulom T R cm cm cm, (.1) gdje je površina drobljenja; R cm cm izračunata otpornost drveta na drobljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana, određena formulom R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Dubina zareza u potpornim čvorovima štapnih konstrukcija treba biti ne više od 1 3 h, au međučvorovima ne više od 1 4 h, gdje je h veličina poprečnog presjeka elementa u smjeru rezanja. Projektna nosivost spoja na temelju uvjeta smicanja određena je formulom gdje je površina smicanja; sk av, (.3) s k s k s k T R av R izračunata je prosječna otpornost drveta na lomljenje preko područja cijepanja sk. Dužina područja striženja l sk u čeonim rezovima mora biti najmanje 1,5 h. Prosječna izračunata otpornost na lomljenje na području smicanja s dužinom platforme ne većom od h i deset dubina umetanja u spojeve od bora i smrče uzima se prosječno 1 /. R k gf s m Za dužinu l ck veću od h, izračunati otpor na smicanje se smanjuje i uzima se prema tablici 1. 3
24 sr l sk h Tabela 1,4,6,8 3 3, 3,33 R, k gf/s msk 1 11,4 10,9 10,4 10 9,5 9, 9 Za srednje vrijednosti omjera l sk/h vrijednosti . od izračunatih otpora određuju se interpolacijom. Primjer.1. Provjerite nosivost nosača rešetke, riješeno prednjim zarezom sa jednim zubom (Sl. 8, a). Presjek greda b x h = 15 x 0 cm; ugao između pojaseva " "(s u 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); dubina rezanja h = 5,5 cm; dužina platforme za smicanje l sk = 10 h rr = 55 cm; izračunata tlačna sila u gornjem pojasu N c = 8900 kgf. Rješenje. Proračunata otpornost drveta na lomljenje pod uglom prema formuli (.) Površina drobljenja 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Nosivost drva spoj iz stanja nosivosti prema formuli (.1) T 8 8, N do gs. cm Projektna sila koja djeluje na područje smicanja, T N N c o s do gf. Površina smicanja p c c c c k l b cm c.. 4
25 Izračunata prosječna otpornost drveta na lomljenje pri omjeru l sk / h = 55/0 =.75 avg 1 0,1 / (vidi tabelu 1). R k gf s m Nosivost spoja iz uslova čvrstoće na lomljenje prema formuli (.3) T sk, k gf. Primjer.. Izračunajte prednji zarez trokutaste potporne jedinice krovna rešetka(Sl. 8, b). Korde rešetke su izrađene od trupaca projektnog prečnika u čvoru D = cm. Ugao između tetive je a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Projektna sila pritiska u gornjoj tetivi je N c = kgf Rješenje Projektna otpornost na drobljenje drveta pod datim uglom cm / (Prilog 4) cm cm Koristeći Dodatak 1, nalazimo da sa D = cm najbliža površina seg = 93,9 cm odgovara dubini rezanja h bp = 6,5 cm Prihvatamo h bp = 6,5 cm, što je manje od maksimalne dubine rezanja, koja je u ovom slučaju, uzimajući u obzir potrebno podrezivanje trupaca donjeg pojasa do dubine od h CT = cm 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Dužina tetive (širina ravnine smicanja) pri h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Dodatak 15
26 Potrebna dužina ravni smicanja pri av R = 1 kgf/cm: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Prihvatamo l sk = 38 cm, što je više od 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Pošto se ispostavilo da je dužina ravnine smicanja manja od h = () = 40 cm, cp, tada prihvaćena vrijednost R = 1 kgf/cm odgovara standardima. sk Nosnu gredu slažemo od ploča prečnika cm.Za potporni jastuk uzimamo istu ploču sa gornjom ivicom od cm, koja će dati širinu oslonca b 1 = 1,6 cm (Prilog 1). Naprezanje ležaja preko površine kontakta između pod-grede i potpornog jastuka N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm gdje je 4 kgf / cm izračunati otpor ležaja R CM90 preko vlakana u potpornim ravnima konstrukcija.., 6. VEZE NA CILINDRIČNIM PASIMA Procijenjena nosivost sposobnost za jedan rez cilindričnog tipla u spojevima elemenata od bora i smrče kada su sile usmjerene duž vlakana elemenata određena je formule: prema savijanju tiple T i = 180 d + a, ali ne više od 50 d; urušavanjem srednjeg elementa debljine T c = 50 cd; prema kolapsu najudaljenijeg elementa debljine a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Broj tipli n H koji se moraju postaviti u vezu da bi se prenijela sila N nalazi se iz izraza 6
27 n H N, (.5) gdje je T n manja od tri vrijednosti nosivosti tiple, izračunate prema formulama (.4); p s broj rezova tipla. Proračunska nosivost tiple T n može se odrediti i pomoću Priloga 5. Razmak između osa tipli mora biti najmanje: duž vlakana s 1 = 7 d; preko vlakana s = 3,5 d i od ivice elementa s 3 = 3 d. Izračunata nosivost cilindričnog tipla T n kada je sila usmjerena pod uglom a na vlakna elemenata određuje se kao manja od tri prema formulama: H nt (1 8 0), ali ne više od T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Ugao α i stepeni Tabela. Napomena koeficijent k a za čelične tiple prečnika u mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Vrijednosti koeficijenta ka za međuuglove se određuju interpolacijom. Primjer.3. Spoj donje rastegnutog pojasa rešetkaste rešetke (sl. 9, a) izveden je pomoću preklopa od dasaka spojenih na pojas pomoću tiplova od okruglog čelika. Pojas je izrađen od trupaca prečnika na spoju 19 cm. Da bi se osiguralo čvrsto prianjanje preklopa, trupci se tesaju sa obje strane po 3 cm na debljinu c = 13 cm. Preklopi se izrađuju od dasaka. sa poprečnim presjekom a x h = 6 x 18 cm Projektirana vlačna sila N = kgf. Izračunajte vezu. 7
28 Fig. 9. Priključci na čelične cilindrične tiple Rješenje. Promjer tiplova je približno jednak (0,0,5) a, gdje je a debljina obloge. Prihvatamo d = 1,6 cm.Izračunatu nosivost tiple po presjeku određujemo pomoću formula (.4): H , ; T k gs k gs T c T a , k gs; , gđi. 8
29 Najmanja izračunata nosivost Tn = 533 kgf. Dvostruko rezane tiple. Potreban broj tipli prema formuli (.5): n H , 9 kom Prihvatamo 1 tiple, od kojih su 4 vijka sa svake strane spojnice. Tiple postavljamo u dva uzdužna reda. Udaljenost između tipli duž vlakana: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (pretpostavljajući 1 cm). Udaljenost od ose tiplova do ruba preklopa je s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (pretpostavljajući 5 cm). Razmak između tipli preko vlakana je s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm 3 Neto površina poprečnog presjeka pojasa minus bočne ubode i slabljenje rupama za tiple. D 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Oslabljena površina poprečnog presjeka obloga HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Vlačni napon u oblogama N, k gf/s m. HT 1 7 7, 6 Primjer.4. U prečki kosih rogova (slika 9, b) javlja se zatezna sila od N = 500 kgf. Prečka je izrađena od dvije ploče prečnika Dpl = 18 cm. Ploče pokrivaju rogovu nogu od balvana D = cm sa obje strane i na nju se pričvršćuju sa dva vijka d = 18 mm, radeći kao dvostruko rezane tiple. Dubina brušenja 9
30 rogove noge na spoju prečke h "ST = 3 cm. Za čvrsto prianjanje podložaka vijaka, ploče su urezane na dubinu od h ST = cm. Ugao između smjera prečke i rafter noga je a = 30. Provjerite čvrstoću spoja Rješenje Nosivost čeličnog cilindričnog tipla po rezu sa smjerom sile pod kutom prema vlaknima određena je formulama (.6): H 0, 9 (, 8 7) , ; 9 koeficijent k a, određen iz tabele.; c = D h st = 3 = 16 cm debljina srednjeg elementa; a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm debljine vanjskog elementa Najmanja nosivost tiple T n = 647 kgf Puna nosivost spoja p n p s T n = == 588 > 500 kgf Udaljenost od ose tipla do kraja prečke uzima se s 1 = 13 cm > 7 1, 8 = 1,6 cm.Razmak između osovina tipli preko ose prečke uzimamo s = 6 cm i popreko do ose rogova. Dakle, rezimiramo: "s = 9 cm. Sposobnost materijala da se odupre vanjskim utjecajima sile naziva se mehanička svojstva. TO mehanička svojstva drvo obuhvata: čvrstoću, elastičnost, duktilnost i tvrdoću. Čvrstoću drveta karakteriše njegova sposobnost da se odupre vanjskim silama (opterećenjima). trideset
31 Sile koje se odupiru vanjskim utjecajima (opterećenjima) nazivaju se unutrašnje sile ili stres. Tako u presjecima drvenih konstrukcija nastaju tlačna, vlačna, savijanja, smicanja (gnječenja) ili lomljenja. Fokusirane su razmatrane metode za proračun drvenih konstrukcija tipične vrste konstrukcije koje se izučavaju u disciplini „Šumsko inženjerske konstrukcije“. . Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu sa SNiP i GOST. 31
32 Prijave 3
33 Prečnik u cm Indikatori B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,5 04, 4, 4, 4, 4, 5, 5, 5, 5, 5, 6, 8 6.7.4 6.85.3 Dimenzije tetiva b u cm i površine u cm segmenata Sečenje dubina 0.5 1 1.5.5 3 3.5 4 4.5 5 7.34 7.14.39 7.7.45 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6.6 4.5 6.9 4.7 7, 4.85 8.5 8.5 8.5 8.5 5,56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,5 9,1 0,8 6,5 1,9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14.5 10.4.1 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0 1.5 6.1 10.3 15.4 11.7 15.9 10, 8 11 1.3 16.8 11.1 11.3 11.1 .1 .1 .1 . 1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16.3 13.6 1.6 17.1.9 17.6 11.9 1 13.6 18.4 1.4 1.5 1.6 1.7 13.6 3.3 10.9 7.5 11.5 8.8 1.1 7 .3 . 9 13 .8 8.8 14.3 9.6 14.7 30.4 14 3.9 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15.9 3.6 13 ,8 18.8 14.1 19.1 14.4 19.5 1.7 19.9 13.1 13, 15 5.5 16, 33.4 13, 3.5 13.7 33.7 14, 34.7 14, 34.6 .5 . 7,9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1.7 16.3 7.6 15 0.4 16.6 8.7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 18, 5 44.4 18.9 45.8 19.3 46.3 11.3 70.3 11.3 . 37,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43 ,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17.7 55.9 17.4 48.4 17.9 49.5 18.3 50.7 18.8 51.8 19.5.9 18.57.4 18.7 58.8 19.60.1 19.7 61.4 1 .1 . 8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33
34 34 Kraj prid. 1 in okruglih sekcija za različite dubine umetanja h BP u cm 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.9 63.6 16.6 65.3 17, 68.1 17.7 76.8 17.9 70, 18.3 79.3 81.7 .7 .7 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76,3 0,86 , 0,7 96,5 1 , 107 1, 78, 0.8 88.4 1.3 99 1.8 110, 11.6 13 0.7 80.1 1.4 90.5 1.9 101, 4 113.9 14 3, 81.9 1.7 .9 .9 . 6 14 5,4 167, 85,4 3 96,7 3, 10 4, 171, 7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06
35 35 Fleksibilnost λ Dodatak Vrijednost koeficijenta φ. 0,99 0,988 0,983 0,973 0,979 0,95 0,95 0,931 0,96 0,95 0,933 0.98 0,95 0.863 0.85 0.88 0.866 0.853 0.85 0.866 0.831 0.85 0.845 0.838 0.831 0.85 0.810 0.8 0.79 0.784 0.776 0.79 0.784 0.776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0 ,67 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,785 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 .508 0.484 0.473 0.461 0.45 0.439 0.49 0.419 0.409 0.4 0.383 0.374 0.3 66 0.358 0.351 0.364 0.303 0.30 .30 . 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61
36 36 Kraj prid. Fleksibilnost λ koeficijent φ ,56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0, 0,16 0,1 0,08 0,05 0,0 0,198 0,195 0,19 0,183 0,183 0,189 0,183 0.173 0.17 0.168 0.165 0.163 0.158 0.156 0.154 0.15 0.15 0.147 0.145 0.144 0.14 0.138 0.136 0.136 0.136 0.13 . 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,09 0,09 0,09 0,09 4 0,093 0, 09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078
37 Dodatak 3 Izračunati podaci Visina h=k 1 D 1 0,5 Površina presjeka =k D 0,785 0,393 Udaljenost od neutralne ose do najudaljenijih vlakana: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,1 inertia J Mo: 0,9 inertia. x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0.0491 0.0491 0.0069 0.045 Moment otpora: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0.098 0.098 0.038 0.098 0.038 0.0491 radijus 0.0491 maksim. 0,13 37
38 Kraj prid.971 0.933 0.943 0.866 0.393 0.779 0.763 0.773 0.740 0.5 0.475 0.447 0.471 0.433 0.5 0.486 0.4 779 0.763 0.773 0.740 0.5 0,0476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,0981 0,0981 0.0981 0. ,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38
39 Konstrukcijske karakteristike materijala Dodatak 4 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Oznaka Projektna otpornost MPa lenija, za kgf/cm klasirano drvo Savijanje, sabijanje i drobljenje vlakana: a) elementi pravougaonog poprečnog presjeka (osim onih navedenih u podstavovima „b ” i “c”) visine do 50 cm b) elementi pravougaonog presjeka širine preko 11 do 13 cm visine presjeka preko 11 do 50 cm c) elementi pravokutnog presjeka širine preko 13 cm sa visinom presjeka preko 13 do 50 cm d) elementi od oblovine bez umetaka u dizajnerskom dijelu. Zatezanje duž vlakana: a) nelepljeni elementi b) lepljeni elementi 3. Sabijanje i drobljenje po celoj površini preko vlakana 4. Lokalno drobljenje preko vlakana: a) u nosećim delovima konstrukcija, frontalnim i čvornim spojevima elemenata b) ispod podložaka pod uglovima gnječenja od 90 do lomljenja duž vlakana: a) kod savijanja nelepljenih elemenata b) kod savijanja lepljenih elemenata c) kod čeonih rezova za maksimalno naprezanje R i, R c, R cm R i, R c , R cm R i, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39
40 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Projektne karakteristike materijala Oznaka Kraj pril. 4 Izračunati otpor MPa lenija, za kgf/cm klasirano drvo 1 3 g) lokalno u ljepljivi spojevi za maksimalno naprezanje 6. Smicanje preko zrna: a) u spojevima neljepljenih elemenata b) u spojevima lijepljenih elemenata 7. Zatezanje preko vlakana elemenata od lameliranog drveta R ck R ck.90 R ck.90 R p .90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0.35 3.5 NAPOMENA: 1. Projektna otpornost drveta na drobljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana određena je formulom 3 R cm R cm 1 (1) s u R R cm 90. Izračunata otpornost drveta na lomljenje pod uglom u odnosu na smjer vlakana određena je formulom R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40
41 Bibliografija 1. SNiP II Drvene konstrukcije. Standardi dizajna.. SNiP IIB. 36. Čelične konstrukcije. Standardi dizajna. 3. SNiP II6.74. Opterećenja i uticaji. Standardi dizajna. 4. Ivanin, I.Ya. Primjeri projektiranja i proračuna drvenih konstrukcija [Tekst] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Konstrukcije od drveta i plastike [Tekst] / V.E. Shishkin. M.: Stroyizdat, Šumske inženjerske konstrukcije [Tekst]: smjernice za implementaciju projekta drveni most za studente specijalnosti „Šumarsko inženjerstvo“ / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU,
42 Sadržaj Uvod... 3 Poglavlje 1 Proračun elemenata drvenih konstrukcija Centralno zatezni elementi... 5 Centralno sabijeni elementi Savitljivi elementi Vlačno-savijajući i tlačno-savijajući elementi Poglavlje Proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija... 5 Priključci na zarezi... 6 Priključci na cilindrične tiple.. 6 Primjena... 3 Bibliografija
43 Obrazovna publikacija Chuprakov A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskotehničkih konstrukcija Urednik udžbenika I.A. Bezrodnykh korektor O.V. Moisenia Tehnički urednik L.P. Korovkin plan 008, pozicija 57. Potpisano za štampu. Tip slova Times New Roman. Format 60x84 1/16. Offset papir. Sito štampa. Uslovno pećnica l.,5. Uch. ed. l., 3. Tiraž 150 primjeraka. Red 17. Državni tehnički univerzitet Ukhta, Ukhta, ul. Pervomaiskaya, 13 Odeljenje operativne štamparije USTU, Ukhta, ul. Oktjabrska, 13.
FEDERALNA AGENCIJA ZA OBRAZOVANJE FGOU VPO KAZANSKI DRŽAVNI ARHITEKTONSKI I GRAĐEVINSKI UNIVERZITET Odsjek metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija METODOLOŠKA UPUTSTVA za praktične
PREDAVANJE 3 Drvene konstrukcije se moraju proračunati metodom graničnog stanja. Granična stanja konstrukcija su ona u kojima one prestaju ispunjavati operativne zahtjeve.
Proračun elemenata čeličnih konstrukcija. Plan. 1. Proračun elemenata metalnih konstrukcija na osnovu graničnih stanja. 2. Standardni i projektni otpori čelika 3. Proračun elemenata metalnih konstrukcija
Ministarstvo prosvjete i nauke Ruska Federacija Budžet savezne države obrazovne ustanove više obrazovanje"Tomski državni univerzitet za arhitekturu i građevinarstvo"
PREDAVANJE 4 3.4. Elementi izloženi aksijalnoj sili sa savijanjem 3.4.1. Zatezno savijajući i ekscentrično rastegnuti elementi Zatezno savitljivi i ekscentrično rastegnuti elementi rade istovremeno
Predavanje 9 Drveni regali. Opterećenja koja percipiraju ravne nosive konstrukcije obloge (grede, pokrivni lukovi, rešetke) prenose se na temelj preko nosača ili stupova. U zgradama sa drvenim nosivim konstrukcijama
PREDAVANJE 8 5. Projektovanje i proračun jednosmernih elemenata od više materijala PREDAVANJE 8 Proračun lameliranih drvenih elemenata sa šperpločom i armiranim drvenim elementima izvršiti prema datoj metodi
MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna obrazovna ustanova visokog obrazovanja „Pacifik Državni univerzitet» PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ČELIKA
PREDAVANJE 10 VRSTA SPOJEVA U DRVENIM KONSTRUKCIJAMA. VEZE BEHZ SPECIJALNIH VEZA Svrha predavanja: razvoj kompetencija studenata u proučavanju metoda povezivanja drvenih elemenata i principe njihovog izračunavanja
Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Drvene konstrukcije. Osnovne odredbe za obračun STANDARD CMEA ST CMEA 4868-84 VIJEĆE ZA MEĐUSOBNU EKONOMsku POMOĆ Pouzdanost građevinskih konstrukcija i
MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE SAMARSKOG REGIJA Državna budžetska obrazovna ustanova srednjeg stručnog obrazovanja "Togliatti Polytechnic College" (GBOU SPO "TPT")
Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Tomsk State Architectural and Construction
Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Šumarski institut Syktyvkar, ogranak državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "Država Sankt Peterburg
164 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUSKE FEDERACIJE FEDERALNI DRŽAVNI BUDŽET OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA „LIPECKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET”
Projektovanje zavarenih konstrukcija Nosači Opće informacije Nosač je rešetkasta struktura koja se sastoji od pojedinačnih ravnih šipki povezanih jedna s drugom u čvorovima. Nosač radi u savijanju od
PRAKTIČNI RAD 4 PRORAČUN I KONSTRUKCIJA KOLA CILJ: razumjeti postupak proračuna i projektovanja rešetkaste jedinice od jednakih prirubničkih uglova. STEČENE SPOSOBNOSTI I VEŠTINE: sposobnost korišćenja
Ministarstvo prosvete i nauke Ruske Federacije JUGRA DRŽAVNI UNIVERZITET Tehnički fakultet Katedra za građevinske tehnologije i konstrukcije KORIŠĆENJE SOFTVERSKOG KOMPLEKSA SAP
1 - Metodologija za određivanje nosivosti elemenata prozorskih blokova i fasada. (projekat) - 2 - Pažnja! Postrojenje za preradu bira dizajn AGS sistema na sopstvenu odgovornost,
Projektovanje metalnih konstrukcija. Grede. Grede i kavezi za grede Spajanje greda Čelični ravni podovi Izbor preseka valjane grede Valjane grede se projektuju od I-greda ili kanala
Proračun greda 1 Početni podaci 1.1 Dijagram greda Raspon A: 6 m Raspon B: 1 m Raspon C: 1 m Razmak greda: 0,5 m 1.2 Opterećenja Naziv q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q r , kg/m Konstantno 100 50 1 1 50
BELORUSKI NACIONALNI TEHNIČKI UNIVERZITET GRAĐEVINARSTVO NAUČNO-TEHNIČKI FAKULTET SEMINAR PITANJA PRELAZA U EVROPSKU
Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije NACIONALNO-ISTRAŽIVAČKI MOSKVSKI DRŽAVNI CIVILNI UNIVERZITET Katedra za metalne i drvene konstrukcije PRORAČUN KONSTRUKCIJA
SADRŽAJ Uvod.. 9 Poglavlje 1. OPTEREĆENJA I UTICAJI 15 1.1. Klasifikacija opterećenja 15 1.2. Kombinacije (kombinacije) opterećenja..... 17 1.3. Određivanje projektnih opterećenja.. 18 1.3.1. Trajno
Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute šuplje ploče za čvrstoću za specijalnost 713 „Izgradnja zgrada i konstrukcija“ 1. Zadatak projektovanja
Astrakhan College of Construction and Economics Procedura za izračunavanje prednapregnute grede (prečke) za čvrstoću za specijalnost 2713 „Izgradnja zgrada i konstrukcija“ 1. Projektni zadatak
UDK 624.014.2 Osobine proračuna potpornih jedinica trokrakih ljepljivih lukova dugog raspona. Komparativna analiza konstruktivna rješenja Krotovich A.A. (Naučni rukovodilac Zgirovsky A.I.) Belorussky
Čelične rešetke. Plan. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće dimenzije. 2. Proračun i projektovanje rešetki. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće dimenzije. Nosač je šipkasta struktura
PREDAVANJE 5 Dužina standardne građe je do 6,5 m, dimenzije poprečnog presjeka greda su do 27,5 cm Prilikom izrade građevinskih konstrukcija javlja se potreba: - povećati dužinu elemenata (povećanje),
A.M. Gazizov E.S. Sinegubova PRORAČUN KONSTRUKCIJA LJEPLJENIH GREDA Jekaterinburg 017 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA RUSIJE FSBEI HE "URAL DRŽAVNI ŠUMARSKI UNIVERZITET" Katedra za inovativne tehnologije i
Kontrolna pitanja o čvrstoći materijala 1. Osnovni principi 2. Koje su glavne hipoteze, pretpostavke i premise koje su u osnovi nauke o čvrstoći materijala? 3. Koje glavne probleme rješava?
Astrakhan College of Construction and Economics Procedura za proračun prednapregnutih rebrasta ploča za čvrstoću za specijalnost 713 “Izgradnja zgrada i objekata” 1. Projektni zadatak
MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja "ULJANOVSKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET" V. K. Manzhosov
KARAKTERISTIKE PROJEKTOVANJA DRVENIH OKVIRA Izvanredna istorija Poludrveni (njemački: Fachwerk (konstrukcija okvira, poludrvena konstrukcija) tip građevinska konstrukcija, u kojoj je noseća baza
TSNISK IM. V. A. KUCHERENKO VODIČ ZA PROJEKTOVANJE ZAVARENIH TERASA IZ POJEDINAČNIH UGLOVA MOSKVA 1977. okvirna konstrukcija ORDEN CRVENE ZASTAVE RADA CENTRALNI ISTRAŽIVAČKI INSTITUT
Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije Državni tehnički univerzitet u Sankt Peterburgu ODOBRIO je šefa. Katedra za građevinske konstrukcije i materijale 2001 Belov V.V. Program discipline
PROGRAM RADA discipline Konstrukcije od drveta i plastike na smeru (specijalnost) 270100.2 „Građevinarstvo” - diplomirani Građevinski fakultet Oblik studija redovni Blok disciplina SD
Proračun podnih i stubnih konstrukcija čelični okvir zgrade Početni podaci. Dimenzije objekta u tlocrtu: 36 m x 24 m, visina: 18 m Mesto izgradnje: Čeljabinsk (III snežni region, II region vetra).
A.M. Gazizov PRORAČUN GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA OD ŠPERPLOČE Jekaterinburg 2017. MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE FEDERALNI GBOU ZDRAVLJA "URALNI DRŽAVNI ŠUMARSKI UNIVERZITET" Odeljenje za inovativne tehnologije
SADRŽAJ 1 PARAMETRI PROJEKTA 4 PROJEKTIRANJE I PRORAČUN GORNJEG DIJELA KOLONE 5 1 Izgled 5 Provjera stabilnosti u ravni savijanja 8 3 Provjera stabilnosti iz ravni savijanja 8 3 KONSTRUKCIJA
Dodatak Ministarstvo poljoprivrede Ruske Federacije Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja Saratovski državni agrarni univerzitet im.
Procjena nosivosti zidane cigle Zidovi zidani su vertikalni nosivi elementi zgrada. Na osnovu rezultata mjerenja dobijene su sljedeće proračunske dimenzije zidova: visina
PRAKTIČNI RAD 2 PRORAČUN RAŠTENIH I STISNIH ELEMENATA METALNIH KONSTRUKCIJA CILJ: Razumjeti svrhu i postupak proračuna centralno rastegnutih i centralno sabijenih elemenata metalnih konstrukcija.
SADRŽAJ Predgovor... 4 Uvod... 7 Poglavlje 1. Apsolutna mehanika solidan. Statika... 8 1.1. Opće odredbe... 8 1.1.1. Model apsolutno krutog tijela... 9 1.1.2. Sila i projekcija sile na osu.
4 DODATNI ZAHTJEVI ZA PROJEKTOVANJE I-TEE ELEMENATA SA VALOVANIM ZIDOM 4.. Opće preporuke 4.. U elementima složenog I-presjeka za povećanje njihove trajnosti i
Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>>
Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u
Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u
Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u
Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf Vijke klase tačnosti A treba koristiti za spojeve u
Predavanje 9 (nastavak) Primjeri rješenja stabilnosti komprimiranih šipki i problemi za nezavisna odluka Odabir poprečnog presjeka centralno komprimirane šipke iz uvjeta stabilnosti Primjer 1 Prikazan je štap
Izvještaj 5855-1707-8333-0815 Proračun čvrstoće i stabilnosti čelične šipke prema SNiP II-3-81* Ovaj dokument sastavljen na osnovu izvještaja o proračunu koji je izvršio korisnik admin metalni element
METODOLOŠKA UPUTSTVA 1 TEMA Uvod. Safety brifing. Dolazna kontrola. UVOD U PRAKTIČNE NASTAVE NA KURSU PRIMIJENJENE MEHANIKE. UPUTSTVO O SIGURNOSTI OD POŽARA I ELEKTRIKE.
6. semestar Opća stabilnost metalnih greda Metalne grede, nisu osigurani u okomitom smjeru ili slabo pričvršćeni, pod utjecajem opterećenja mogu izgubiti stabilnost oblika. Hajde da razmotrimo
Strana 1 od 15 Sertifikaciona ispitivanja u oblasti stručnog obrazovanja Specijalnost: 170105.65 Osigurači i kontrolni sistemi za oružje Disciplina: Mehanika (Čvrstoća materijala)
MINISTARSTVO PROSVETE I NAUKE RUSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog obrazovanja „NACIONALNA ISTRAŽIVAČKA MOSKVA DRŽAVNA KONSTRUKCIJA
MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I NAUKE RUJSKE FEDERACIJE Federalna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "ULJANOVSKI DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET"
UDC 640 Poređenje metoda za određivanje progiba armiranobetonskih greda promjenjivog poprečnog presjeka Vrublevsky PS (naučni rukovodilac Shcherbak SB) Bjeloruski nacionalni tehnički univerzitet Minsk Belarus V
5. Proračun konzolnog okvira Da bi se osigurala prostorna krutost, ramovi rotacionih dizalica se obično izrađuju od dva paralelna nosača međusobno povezana, gdje je to moguće, trakama. Češće
1 2 3 SADRŽAJ PROGRAMA RADA 1. CILJEVI DISCIPLINE “DRVENE I PLASTIČNE KONSTRUKCIJE” I NJENO MJESTO U OBRAZOVNOM PROCESU Disciplina “Drvene i plastične konstrukcije” je jedna od najznačajnijih
Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije Državni univerzitet za arhitekturu i građevinarstvo Sankt Peterburga Građevinski fakultet Katedra za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija
GRAĐEVINSKI STANDARDI I PRAVILA SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije Datum uvođenja 1982-01-01 RAZVOJIO TsNIISK im. Kucherenko iz Državnog građevinskog komiteta SSSR-a uz učešće TsNIIPromzdanii Državnog građevinskog odbora SSSR-a, kompleksi i zgrade TsNIIEP
FEDERALNA DRŽAVNA BUDŽETSKA OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG OBRAZOVANJA "DŽAVNI POLJOPRIVREDNI UNIVERZITET ORENBURG" Odsjek "Projektovanje i menadžment u tehnički sistemi» METODOLOŠKI
Federalna agencija za željeznički transport Uralski državni univerzitet za željeznice i komunikacije Odsjek za mehaniku deformabilnih čvrstih tijela, temelja i temelja A. A. Lakhtin KONSTRUKCIJA
Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije
Jaroslavski državni tehnički univerzitet
Arhitektonsko-građevinski fakultet
primjeri proračuna drvenih konstrukcija
Tutorialu disciplini „Konstrukcije od drveta i plastike“
za studente specijalnosti
290300 “Industrijska i civilna izgradnja”
dopisni kursevi
Jaroslavlj 2007
UDK 624.15
MP ________. Konstrukcije od drveta i plastike: Metodički priručnik za dopisne studente specijalnosti 290300 „Industrijska i niskogradnja“ / Sastavio: V.A. Bekenev, D.S. Dekhterev; YAGTU.- Jaroslavlj, 2007.- __ str.
Dati su proračuni glavnih tipova drvenih konstrukcija. Prikazane su osnove projektiranja i izrade konstrukcija od drveta, uzimajući u obzir zahtjeve novog regulatorni dokumenti. Opisano karakteristike dizajna i osnove proračuna čvrstih, kroz drvene konstrukcije.
Preporučuje se studentima 3-5 godina specijalnosti 290300 „Industrijsko i građevinarstvo“, vanrednih predmeta, kao i drugih specijalnosti koji izučavaju predmet „Konstrukcije od drveta i plastike“.
Il. 77. Tabela. 15. Bibliografija 9 naslova
Recenzenti:
© Yaroslavl State
Tehnički univerzitet, 2007
UVOD
Sadašnjosti metodološka uputstva razvijen u skladu sa SNiP II-25-80 "Drvene konstrukcije". Daje teorijske informacije, kao i preporuke za projektovanje i proračun drvenih konstrukcija, neophodne za pripremu ispita za studente specijalnosti „Industrijsko i građevinarstvo“.
Svrha izučavanja predmeta „Konstrukcije od drveta i plastike“ je da budući specijalista stekne znanja iz oblasti primene u konstrukciji drvenih konstrukcija, upotrebe metoda proračuna, projektovanja i kontrole kvaliteta konstrukcija. razne vrste, znao je ispitati stanje konstrukcija, proračunati i kontrolisati nosive ogradne konstrukcije, vodeći računa o tehnologiji njihove izrade.
1. PRORAČUN I IZGRADNJA AZBESTNO-CEMENTNE PLOČE SA DRVENIM OKVIROM
Primjer proračuna azbestno-cementne pokrivne ploče.
Potrebno je projektirati azbest-cementno izoliranu krovnu ploču za poljoprivredni objekat ispod rolo krovište sa nagibom od 0,1. Korak nosive konstrukcije okvir je 6 m. Zgrada se nalazi u III snježnoj regiji.
1. Odabir projektnog rješenja za ploču.
Azbestno-cementne ploče sa drvenim okvirom proizvode se u dužinama od 3 - 6 m, odnosno širine 1 - 1,5 m. Namijenjene su za kombinovane bezkrovne krovove, uglavnom prizemne industrijske zgrade sa krovom od rolni materijali sa vanjskom odvodnjom vode.
Za gornju i donju kožu prihvatamo ploču dimenzija 1,5x6 m, uzimamo po 5 listova dimenzija 1500x1200 mm. Prihvatamo spajanje listova obloge od kraja do kraja. Gornja komprimirana koža je podešena na debljinu δ 1 = 10 mm kao najopterećeniji, dno rastegnuto - debljina δ 2 =8 mm. Zapreminska masa limova je 1750 kg/m3.
Kao pričvrsne elemente koristimo pocinčane čelične vijke promjera d=5 mm i dužine 40 mm sa upuštena glava. Udaljenost između njihovih osa je najmanje 30 d(Gdje d- prečnik zavrtnja, vijka ili zakovice), ali ne manji od 120 mm, a ne veći od 30 δ (Gdje δ – debljina azbestno-cementne obloge). Udaljenost od ose vijka, vijka ili zakovice do ruba azbestno-cementne obloge mora biti najmanje 4 d i ne više od 10 d.
Širina ploča duž gornje i donje površine uzima se 1490 mm s razmakom između ploča od 10 mm. U uzdužnom smjeru, razmak između ploča je 20 mm, što odgovara konstrukcijskoj dužini ploče od 5980 mm. Uzdužni spoj između ploča je napravljen pomoću drvenih blokova četvrtastog oblika, pribijenih na uzdužne rubove ploča. Prije polaganja tepiha od krovnog filca, razmak koji se formira između ploča zaptiva se termoizolacijskim materijalom (mipora, poroizol, polietilenska pjena itd.), a drveni blokovi, formirajući spoj, spajaju se ekserima prečnika 4 mm sa nagibom od 300 mm.
Okvir ploča je izrađen od borovog drveta 2 klase, gustine 500 kg/m3. Dužina nosećeg dijela ploča određena je proračunom, ali je predviđeno najmanje 4 cm.
Proračunata otpornost azbestnog cementa na savijanje R i.a=16MPa.
Moduli elastičnosti drveta i azbestnog cementa su Npr=10000 MPa, E a=10000 MPa.
Projektna otpornost azbest cementa na kompresiju R c.a=22,5 MPa.
Izračunata otpornost azbestnog cementa na savijanje preko lima Rwt.A=14 MPa.
Proračunata otpornost na savijanje borovog drveta R i.d.=13 MPa.
Za okvirne ploče koriste se izolacija od mineralne ili staklene vune sa sintetičkim vezivom, kao i drugi materijali za toplinsku izolaciju. U ovom slučaju koristimo hard ploče od mineralne vune na sintetičkom vezivu u skladu sa GOST 22950-95 gustine 175 kg/m 3. Termoizolacione ploče zalijepljen na donju oblogu azbestno-cementne ploče na sloju bitumena, koji istovremeno djeluje kao parna barijera. Pretpostavlja se da je debljina izolacije strukturno jednaka 50 mm.
Proračun drvenih konstrukcija treba uraditi:
- o nosivosti (čvrstoća, stabilnost) za sve konstrukcije;
- o deformacijama za konstrukcije kod kojih veličina deformacija može ograničiti mogućnost njihovog rada.
Proračun nosivosti treba izvršiti pod utjecajem projektnih opterećenja.
Proračun deformacija treba izvršiti pod utjecajem standardnih opterećenja.
Deformacije (progibi) elemenata za savijanje ne bi trebalo da prelaze vrednosti date u tabeli. 37.
Tablica 37. Granične deformacije (progibi) elemenata savijanja
Bilješka. Ako ima žbuke, otklon podnih elemenata je samo od nosivost ne bi trebao biti veći od 1/350 raspona.
Centralno rastegnuti elementi
Proračun centralno rastegnutih elemenata vrši se prema formuli:
gdje je N izračunata uzdužna sila,
mr - koeficijent radnih uslova elementa u zategnutosti, prihvaćen: za elemente koji nemaju slabljenje u projektovanom preseku, mr = 1,0; za elemente sa slabljenjem, mr = 0,8;
Rp je izračunata vlačna čvrstoća drveta duž zrna,
Fnt je neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra: pri određivanju Fnt, uzimaju se da se u jednom presjeku kombiniraju slabljenja koja se nalaze u presjeku dužine 20 cm. Centralno komprimovani elementi. Proračun centralno komprimiranih elemenata vrši se prema formulama: za čvrstoću
za održivost
gdje je ms koeficijent radnih uslova kompresijskih elemenata, uzet jednak jedinici,
Rc je izračunata otpornost drveta na kompresiju duž zrna,
Koeficijent izvijanja, određen iz grafikona (slika 4),
Fnt - neto površina poprečnog presjeka elementa, Fcalc - izračunata površina poprečnog presjeka za prihvaćene proračune stabilnosti:
1) u odsustvu slabljenja: Fcalc=Fbr;
2) za slabljenje koje se ne proteže do ivice - Fcalc = Fbr, ako površina slabljenja ne prelazi 25% Fbr i Fcalc = 4/3Fnt, ako njihova površina prelazi 25% Fbr;
3) sa simetričnim slabljenjem okrenutim prema ivici: Fcalc=Fnt
Fleksibilnost? čvrsti elementi se određuju formulom:
Bilješka. Za asimetrično slabljenje koje se proteže do rebara, elementi se računaju kao ekscentrično komprimirani.
Slika 4. Grafikon koeficijenata izvijanja gdje je Io procijenjena dužina elementa,
r - radijus inercije presjeka elementa, određen formulom:
l6p i F6p su moment inercije i bruto površina poprečnog presjeka elementa.
Procijenjena dužina elementa l0 određuje se množenjem njegove stvarne dužine koeficijentom:
sa oba zglobna kraja - 1,0; sa jednim krajem stegnutim, a drugim slobodno opterećenim - 2,0;
sa jednim krajem stegnutim, a drugim šarkama - 0,8;
sa oba kraja uklještena - 0,65.
Savitljivi elementi
Proračun čvrstoće elemenata za savijanje vrši se prema formuli:
gdje je M projektni moment savijanja;
mi - koeficijent radnih uslova elementa za savijanje; Ri je projektovana otpornost drveta na savijanje,
Wnt je neto moment otpora razmatranog poprečnog presjeka.
Prihvaćen je koeficijent radnih uslova za elemente savijanja mi: za daske, šipke i grede sa dimenzijama poprečnog preseka manjim od 15 cm i lepljene elemente pravougaonog poprečnog preseka mi = 1,0; za grede sa bočnim dimenzijama 15 cm ili više, sa omjerom visine presjeka elementa i njegove širine h/b? 3,5 - mi = 1,15
Proračun čvrstih elemenata poprečnog presjeka za vrijeme kosog savijanja vrši se prema formuli:
gdje su Mx, My komponente projektnog momenta savijanja, respektivno, za glavne ose x i y
mi - koeficijent radnih uslova elementa za savijanje;
Wx, Wy su neto momenti otpora razmatranog poprečnog presjeka za x i y ose. Ekscentrično prošireni i ekstracentrično sabijeni elementi. Proračun ekscentrično rastegnutih elemenata vrši se prema formuli:
Proračun ekscentrično komprimiranih elemenata vrši se prema formuli:
gdje je ? koeficijent (vrijedi u rasponu od 1 do 0), uzimajući u obzir dodatni moment od uzdužne sile N tokom deformacije elementa, određen formulom;
Pri niskim naprezanjima savijanja M/Wbr, koja ne prelaze 10% naprezanja
naprezanje N/Fbr, ekscentrično komprimirani elementi su proračunati na
stabilnost prema formuli N gdje je Q izračunata sila smicanja; mck=1 - koeficijent radnih uslova čvrstog elementa za lomljenje pri savijanju; Rck je izračunata otpornost drveta na lomljenje duž zrna; Ibr je bruto moment inercije razmatranog presjeka; Sbr je bruto statički moment pomjerenog dijela presjeka u odnosu na neutralnu osu; b - širina presjeka. Proračun drvenog poda jedan je od najlakših zadataka, i to ne samo zato što je drvo jedan od najlakših građevinskih materijala. Zašto je to tako, saznaćemo vrlo brzo. Ali odmah ću reći da ako ste zainteresirani za klasični izračun, u skladu sa zahtjevima regulatornih dokumenata, onda ovdje
. Prilikom gradnje ili popravke drvene kuće, korištenje metalnih, a još više armiranobetonskih podnih greda nekako ne dolazi u obzir. Ako je kuća drvena, onda je logično da podne grede budu drvene. Samo što se okom ne može reći koja vrsta drveta se može koristiti za podne grede i kakav raspon treba napraviti između greda. Da biste odgovorili na ova pitanja, morate znati točno udaljenost između potpornih zidova i barem približno opterećenje na podu. Jasno je da su razmaci između zidova različiti, a opterećenje na podu također može biti vrlo različito. Jedno je izračunati pod ako je na vrhu nestambeno potkrovlje, a sasvim druga stvar izračunati sprat za prostoriju u kojoj će se ubuduće graditi pregrade.kada od livenog gvožđa, bronzani wc i još mnogo toga. Drvene konstrukcije Proces izgradnje bilo kojeg obima uključuje ne samo korištenje visokokvalitetnih građevinskih materijala, već i usklađenost s pravilima i propisima. Samo strogo pridržavanje uputa i utvrđenih standarda dat će najbolji rezultat u obliku jake, pouzdane i izdržljive strukture. Posebno mjesto u građevinskoj industriji zauzima takav materijal kao što je drvo. U antičko doba, prva naselja i gradovi izgrađeni su od drvenih sirovina. U modernoj građevinskoj industriji drvo ne gubi na važnosti i aktivno se koristi za izgradnju složenih konstrukcija. Zbog činjenice da postoji ogroman broj vrsta drvnog materijala, postoji niz zahtjeva za odabir, proračun i zaštitu takvih konstrukcija. Najnovije izdanje skupa normi i pravila je (SNiP) 11 25 80. Zašto drvo? Stvar je u tome što prirodni materijal odlikuje prirodna estetika, visoka obradivost i niska specifična težina, što su njegove neosporne prednosti. Zbog toga su mnoge konstrukcije napravljene od drveta. Šta je SNiP? Svaki dizajn ima određene karakteristike, pokazatelje mehaničke čvrstoće i otpornosti na različite faktore, što je osnova projektantskih aktivnosti i tehničkih proračuna. Svi radovi se izvode u skladu sa zahtjevima SNiP-a. Građevinske norme i pravila (SNiP) su skup strogih regulatornih zahtjeva u pravnim, tehničkim i ekonomskim aspektima. Uz njihovu pomoć reguliraju se građevinske djelatnosti, arhitektonska i projektantska istraživanja, te inženjerske djelatnosti. Standardizovani sistem stvoren je 1929. Evolucija usvajanja pravila i propisa je sljedeća: U SSSR-u su takvi standardi predstavljali ne samo konsolidovane tehničke zahtjeve, već i pravne norme koje razdvajaju dužnosti, prava i odgovornosti glavnih aktera u građevinskom projektu: inženjera i arhitekte. Nakon 2003. godine, samo neke norme i zahtjevi koji su u okviru zakona “O tehničkim propisima skupa pravila” podliježu obaveznom izvršavanju. Uz pomoć SNiP-a pokreće se najvažniji proces standardizacije koji optimizuje efikasnost i efektivnost izgradnje. Ažurirana verzija SNiP-a, koji se danas koristi u građevinskoj industriji za projektovanje, proračune i izgradnju drvenih konstrukcija, je SNiP 11 25 80. Izvođači ovog projekta bili su zaposleni u Institutu „Izgradnja Nacionalnog istraživačkog centra“. Set uslova je zvanično odobren 28. decembra 2010. godine od strane Ministarstva regionalnog razvoja. Stupio je na snagu tek 20. maja 2011. godine. Sve promjene koje se dešavaju u pravilima i standardizaciji jasno su ilustrovane ažuriranim izdanjem, koje se svake godine objavljuje u specijalizovanoj informativnoj publikaciji “Nacionalni standardi”. Originalna drvena konstrukcija Kao i svaki konsolidovani regulatorni dokument razvijen za regulisanje određene aktivnosti, SNiP 11 25 80 sadrži osnovne odredbe. Montaža drvenih elemenata Evo nekih od njih:
Bitan! Sva pravila i propisi ne važe za izgradnju privremenih objekata, hidrauličnih objekata ili mostova. Ovo su samo opće odredbe skupa normi i pravila ažuriranog izdanja, kojima bi se trebali voditi svi, bilo da se radi o industrijskoj ili individualnoj gradnji. Prostorna konstrukcija od drveta Ali ne samo da je projektovanje i izgradnja zgrade regulisano skupom pravila i propisa. Sadašnje izdanje SNiP-a detaljno opisuje aspekte odabira sirovina za određene svrhe. Bitno je sve: radni uvjeti drvene konstrukcije, kvalitet zaštitne obrade, agresivnost okoline i funkcionalna namjena svake komponente. Daske sa suvim ivicama SNiP 11 25 80 detaljno opisuje sve moguće situacije i standarde za odabir materijala. Razmotrimo glavne tačke:
Bitan! Za izradu nosača dalekovoda, izdanje SNiP 11 25 80 podrazumijeva korištenje ariša ili bora. U nekim slučajevima koristi se drvo smreke ili jele. Zašto četinari? Ne radi se samo o njihovoj niskoj cijeni. Prisutnost smola u velikim količinama pruža drvenim podlogama pouzdanu barijeru protiv truljenja koja nije lošija od specijaliziranih impregnacija i antiseptika. Okrajčena daska od borovih iglica Izbor sintetičkog ljepila ovisi o uvjetima rada i vrsti drveta za konstrukcije. Izgradnja kuće od velikih trupaca Osim općih zahtjeva za rad, bitni su i temperatura i vlažnost. Skup pravila 11 25 80 jasno navodi sljedeće standarde za različite radne uvjete drvenih konstrukcija: Sveukupnost svih odredbi u odjeljku „Materijali“ izdanja 11 25 80 mora se uzeti u obzir bez greške. Ispravan izbor drvne građe, kao i pomoćnih komponenti, određuje trajnost i čvrstoću konstrukcije. Aspen drvo Najnovije trenutno izdanje SNiP 11 25 80 je efikasan i informativan vodič za stvaranje jakih i izdržljivih struktura od različitih vrsta drveta. Grede od različitih vrsta drveta Jedna od glavnih točaka izbora je usklađenost svih vrsta drva sa listom potrebnih karakteristika otpornosti. Glavni pokazatelji su sljedeći:
Glavne vrste drveta Prilikom odabira drveta za stvaranje strukture, trebali biste znati podgrupe vrsta: Suva hrastova ploča Bitan! Za svaku vrstu drveta optimalne performanse su individualne. Svi proračuni se izvode u fazi projektovanja konstrukcije. Da biste izbjegli veliku grešku i osigurali da su brojke što bliže stvarnim, potrebno je koristiti formule koje pruža ažurirano izdanje SNiP 11 25 80. Da biste dobili željenu vrijednost, morate pomnožiti individualni indikator drveta prema koeficijentu radnih uslova za konstrukciju. Koeficijent radnih uslova zavisi od mnogih faktora: temperature vazduha, nivoa vlažnosti, prisutnosti agresivnog okruženja, trajanja promenljivih i konstantnih opterećenja, specifičnosti instalacije. Upotreba laminirane građevinske šperploče također zahtijeva usklađenost sa utvrđenim standardima i propisima. Prilikom izračunavanja uzimaju se u obzir sljedeći pokazatelji u odnosu na ravninu lista: Svi pokazatelji zavise od vrste drveta koje je osnova šperploče, kao i od broja slojeva. Osim glavnih pokazatelja, postoji još jedan važan pri dizajniranju drvene konstrukcije. Ovo je gustina. Ova vrijednost je vrlo nestabilna i može se promijeniti čak i na skali jedne vrste drveća. Zašto je važno mjeriti gustinu? To je ono što će odrediti težinu nastale konstrukcije kao rezultat građevinskih radova. Na gustinu drveta utiče nekoliko faktora, kao što su starost drveta, sadržaj vlage. Da bi se postigla optimalna gustoća, koristi se tehnika kao što je sušenje. U zavisnosti od individualne gustine, drvo se može podeliti na lako, srednje i teško. Najlakšim se smatra bor, topola i lipa. Vrste srednje gustine uključuju brijest, bukvu, jasen i brezu. Najgušći su hrast, grab ili javor. Kako se gustoća povećava, njegova mehanička svojstva će se mijenjati: što je materijal gušći, to je jači na napetost i kompresiju. Ažurirano izdanje SNiP II-25-80 Izbor ljepila za određenu vrstu drveta je od odlučujućeg značaja. O tome ovisi čvrstoća konstrukcije, pouzdanost i trajnost rada bez i najmanjeg znaka deformacije. Ljepilo za drvo Prema izdanju SNiP 11 25 80, koriste se sljedeće vrste ljepila:
Prilikom odabira ljepila za drvenu konstrukciju, trebali biste se osloniti na općeprihvaćene standarde i preporuke navedene u izdanju SNiP 11 25 80. Ljepilo za drvo
Ljepljenje je jedna od najprogresivnijih i najpouzdanijih metoda. Ova vrsta spoja dobro radi za sjeckanje i omogućava vam lako pokrivanje raspona veće od 100 m. Drvene konstrukcije zalijepljene od mnogo malih elemenata imaju niz prednosti u odnosu na puno drvo. Ali da bi se projekat implementirao i postigla maksimalna snaga i efektivnost, svi tehnički uslovi moraju se strogo poštovati. Danas je takva proizvodnja najčešće mehanizirana i automatizirana. Ljepljeno lamelirano drvo Koje su prednosti lameliranog drveta za stvaranje pouzdanih struktura?
Izbor visokokvalitetnog ljepila za izradu spojeva osnova je čvrstoće i izdržljivosti drvenih konstrukcija u građevinarstvu. Vlažnost je od presudnog značaja. Laminirano drvo Bitan! Što je svaki adhezivni strukturni element suvlji i tanji, manja je vjerovatnoća da će se formirati pukotine. Nedovoljno osušeno drvo može dovesti do odstupanja ljepljivog šava tijekom rada. Spolja se lamelirano drvo ne razlikuje od punog drveta, tako da je očuvana prirodna estetika. Ova vrsta konstrukcije nije samo jača i izdržljivija. Ali stvara i jedinstvenu auru topline i udobnosti, što je toliko važno u izgradnji udobnog porodičnog gnijezda. Čvorni spoj lameliranog drveta Pouzdana zaštita drvenih konstrukcija od uništenja ključ je dugog vijeka trajanja. Danas se mnoge katastrofalne situacije mogu spriječiti pravovremenim provođenjem kvalitetne i sveobuhvatne „terapije“. Sadašnje izdanje SNiP 11 25 80 podrazumijeva zaštitu drvenih konstrukcija, kako kažu, "na svim frontama", budući da je drvo materijal koji nam je darovala priroda, sasvim je prirodno da agresivni vanjski utjecaji mogu dovesti do biološkog uništenja i deformacija. Da biste postavili pouzdanu barijeru, morate biti u mogućnosti pravilno odabrati i koristiti specijalizirane alate. Postoji mnogo metoda zaštite: površinska obrada, impregnacija, difuzno premazivanje, pa čak i hemijska konzervacija. Zaštita drveta od vlage Pored aktivnosti obrade, pažnju treba obratiti na: Najjednostavniji za upotrebu i efikasna sredstva koja su dokazala svoju efikasnost u praksi su antiseptici. Zaštita drveta antiseptikom Izdanje SNiP 11 25 80 definira sljedeću klasifikaciju: Lakiranje drveta Izbor antiseptika određen je glavnom funkcionalnom namjenom drvene konstrukcije.Prema načinu upotrebe dijele se u dvije uslovne grupe: Prije izvođenja antiseptičkih mjera, stručnjaci preporučuju provođenje dodatne dezinfekcije kako bi se zaštita konstrukcija izvršila besprijekorno i ispunila sve zahtjeve. Kako odabrati antiseptik za drvo
Kao što znate, drvo je materijal koji je, pod određenim uslovima, lako zapaljiv. Da bi se poboljšale karakteristike zaštite od požara drvenih građevinskih elemenata, mora se osigurati visokokvalitetna zaštita od požara. Za to postoji nekoliko vrsta specijalnih premaza: Zaštita od požara građevinskih konstrukcija Hemikalije u obliku pasta, impregnacija, premaza koriste se u pravilu za one drvene konstrukcije koje su zaštićene od direktnog utjecaja atmosfere. Nanose se u dva sloja, održavajući razmak od 12 sati između njih. Premaz se koristi za pokrivanje konstrukcijskih elemenata koji ne zahtijevaju farbanje: rogova, greda i sl. Zaštita se može nanositi na površinu i duboko impregnirati drvene elemente, dajući konstrukciji svojstva otpornosti na vatru. Zaštita od požara za drvo Jedno od najpopularnijih i najefikasnijih sredstava je impregnacija otporna na plamen. Usporivači požara su supstance koje sprečavaju paljenje i sprečavaju širenje plamena po površini. Osim toga, zaštita se koristi u obliku posebnih organosilikatnih boja ili perhlorovinil emajla. Najtrajnija zaštita od požara je kombinacija impregnacije konstrukcije s naknadnim farbanjem. Zaštita od požara
Trenutne informacije sadržane u ažuriranom izdanju SNiP 11 25 80 služe kao vodič za početnike u građevinarstvu i iskusne profesionalce.Osnove projektovanja i izrade drvenih višekomponentnih konstrukcija, koje su izložene u izdanju 11 25 80, su sledeće: Bitan! Ljepljene grede se moraju sastavljati samo u vertikalnom smjeru ploča. Horizontalni raspored je dozvoljen samo pri montaži kutijastih greda. Drvene konstrukcije Zahtjevi utvrđeni važećim izdanjem pravila i propisa 11 25 80 moraju se striktno poštovati. Tako se dobiva pouzdana i izdržljiva osnova za strukturu bilo koje funkcionalne namjene. Višekomponentne drvene konstrukcije Gotova konstrukcija podliježe određenim zahtjevima, koji su regulirani SNiP 11 25 80. Drvena kuća od drveta U skladu sa utvrđenim pravilima i propisima, mora se osigurati sljedeće:
Drvena kuća Organizacioni, projektantski i građevinski radovi moraju se izvoditi u kompleksu, strogo poštujući utvrđene standarde i pravila za izgradnju drvenih konstrukcija. Mnogo je faktora koje treba uzeti u obzir. što će u konačnici odrediti vijek trajanja konstrukcije, njenu snagu i pouzdanost. Za postizanje optimalnog rezultata potrebno je slijediti sve utvrđene norme i pravila, kao i pratiti ažuriranja u izdanju SNiP 11 25 80. Višekomponentna drvena stropna konstrukcija
Proračun drvenih podova
Opće odredbe
Izbor materijala
Uvjeti temperature i vlažnosti Karakteristike radnih uslova Granica vlažnosti drveta %
Laminirano drvo Nelaminirano drvo
U prostorijama koje se zagrevaju, t do 35 stepeni relativne vlažnosti
A 1 Manje od 60% 9
20
A 2 Više od 60 i do 75% 12
20
A 2 Više od 60 i do 75% 12
20
A 3 Više od 75 i do 95% 15
20
Unutar negrijanih prostorija
B 1 U suvoj zoni 9
20
B 2 U normalnoj zoni 12
20
B 3 U suvom ili normalnom prostoru sa konstantnom vlažnošću manjom od 75% 15
25
Na otvorenom
U 1
U suvim područjima 9
20
U 2 U normalnim zonama 12
20
U 3 U vlažnim prostorima 15
25
U pogledu zgrada i objekata
G 1 U kontaktu sa zemljom ili u tlu -
25
G 2 Konstantno hidratizirana -
Nije ograničeno
G 3 U vodi -
Također
Karakteristike dizajna
Ispravno ljepljivo spajanje konstrukcija
Laminirano drvo ili obično drvo?
Zaštita od uništenja i požara
Zaštita od požara
Osnove dizajna
Opšti zahtjevi
(1 ocjene, u prosjeku: 5,00 od 5) 
Učitavanje...
