Cıvataların metal yapı gereksinimlerine yerleştirilmesi. Cıvatalı bağlantıların hesaplanması ve tasarımı. Cıvatalı bağlantının mukavemet hesabı

Tablo 35*

Tek cıvatalı bağlantılarda çalışma koşulu katsayıları dikkate alınmalıdır g c Madde 11.8'in gereklerine göre.

11.8. Eksenel kuvvet etkisi altındaki bir bağlantıdaki cıvata sayısı n N formülle belirlenmelidir

Nerede N dk. – bu standartların 11.7* maddesindeki gerekliliklere uygun olarak hesaplanan, bir cıvata için tasarım kuvveti değerlerinden küçük olanı.

11.9. Bir bağlantıya, bağlanan elemanların kesilmesine neden olacak bir moment uygulandığında, cıvatalar üzerindeki kuvvetlerin dağılımı, bağlantının ağırlık merkezinden söz konusu cıvataya olan mesafelerle orantılı olarak alınmalıdır.

11.10. Kesme ve çekmede aynı anda çalışan cıvatalar kesme ve çekme açısından ayrı ayrı test edilmelidir.

Eksenel kuvvet ve momentin eş zamanlı etkisi ile kesilen cıvatalarda bileşke kuvvet kontrol edilmelidir.

11.11. Bir elemanın conta veya diğer ara elemanlarla birbirine bağlanmasında ve tek taraflı bindirme ile yapılan bağlantılarda civata sayısı hesaba göre %10 oranında artırılmalıdır.

Köşebentlerin veya kanalların çıkıntılı flanşlarını şort kullanarak sabitlerken, kısanın flanşlarından birini bağlayan cıvataların sayısı hesaba göre %50 artırılmalıdır.

Bağlantılar yüksek mukavemetli cıvatalar

11.12. Yüksek mukavemetli cıvatalarla yapılan bağlantılar, bağlantı noktalarına ve bağlantılara etki eden kuvvetlerin, yüksek mukavemetli cıvataların geriliminden bağlı elemanların temas düzlemleri boyunca meydana gelen sürtünme yoluyla iletildiği varsayımına göre hesaplanmalıdır. Bu durumda cıvatalar arasındaki eksenel kuvvet dağılımının üniform olduğu varsayılmalıdır.

11.13*. Tasarım gücü Q bh Yüksek mukavemetli bir cıvata ile sıkılan, bağlı elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından algılanabilen, formül ile belirlenmelidir.

, (131)*

Nerede rabh – yüksek mukavemetli bir cıvatanın tasarım çekme mukavemeti;

M - tabloya göre alınan sürtünme katsayısı. 36*;

g h - tabloya göre kabul edilen güvenilirlik katsayısı. 36*;

Bir milyar – tabloya göre belirlenen cıvatanın net kesit alanı. 62*;

g b - miktara bağlı olarak bağlantı çalışma koşulları katsayısı N Tasarım kuvvetini absorbe etmek için gereken ve aşağıdakilere eşit alınan cıvatalar:

0,8'de N 5;

5'te 0,9 £ N 10;

1.0 N ³ 10.

Miktar N Eksenel kuvvetin etkisi altındaki bir bağlantıdaki yüksek mukavemetli cıvatalar formülle belirlenmelidir

Nerede k

Yüksek mukavemetli cıvata eksenel bir kuvvet kullanılarak gerilmelidir P = R bh A bn.

Tablo 36

11.14. Yüksek mukavemetli cıvatalar için deliklerle zayıflatılmış bağlı elemanların mukavemetinin hesaplanması, söz konusu bölümdeki her cıvata başına kuvvetin yarısının zaten sürtünme kuvvetleri tarafından aktarıldığı dikkate alınarak yapılmalıdır. Bu durumda zayıflamış bölümler kontrol edilmelidir: dinamik yükler altında – net kesit alanına göre brüt kesit alanına göre A en Bir ³ 0,85A veya geleneksel alana göre AC = 1,18Bir en Bir 0.85A.

Frezelenmiş uçlu bağlantılar

11.15. Uçları frezelenmiş elemanların birleşimlerinde (kolonların birleşim yerlerinde ve tabanlarında vb.) basınç kuvvetinin tamamen uçlardan iletildiği dikkate alınmalıdır.

Eksantrik olarak sıkıştırılmış ve sıkıştırılmış eğilme elemanlarında, bu bağlantıların yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynakları ve cıvataları, bunların en elverişsiz kombinasyonunun yanı sıra, moment ve boyuna kuvvetin etkisinden kaynaklanan maksimum çekme kuvveti için hesaplanmalıdır. enine kuvvetin etkisinden kaynaklanan kesme kuvveti.

Kompozit kirişlerde kiriş bağlantıları.

11.16. Kompozit I-kirişlerin duvarlarını ve kirişlerini bağlayan kaynaklar ve yüksek mukavemetli cıvatalar Tabloya göre hesaplanmalıdır. 37*.

Tablo 37*

Büyük sabit konsantre yükleri iletecek takviyelerin yokluğunda, üst kirişin bağlantısının hesaplanması, hareketli konsantre yük için olduğu gibi yapılmalıdır.

Kirişin alt kirişine sabit bir konsantre yük uygulandığında, bu kayışı duvara bağlayan kaynaklar ve yüksek mukavemetli cıvatalar (138) formülleri kullanılarak hesaplanmalıdır. – (140)* tablo. 37* Yüklerin uygulandığı yerlerde takviyelerin bulunmasına bakılmaksızın.

Duvarın tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek yapılan kaynaklı bel dikişlerinin duvarın mukavemetine eşit olduğu düşünülmelidir.

11.17. Çok katmanlı bant paketleri ile yüksek dayanımlı cıvataların kullanıldığı bağlantılara sahip kirişlerde, her bir levhanın teorik kırılma noktasının ötesindeki bağlantısı, levhanın kesiti tarafından emilebilecek kuvvetin yarısı kadar hesaplanmalıdır. Her bir levhanın asıl kırılma yeri ile önceki levhanın kırılma yeri arasındaki alana takılması, levhanın kesiti tarafından absorbe edilebilecek tam kuvvet üzerinden hesaplanmalıdır.

12. Genel Gereksinimlerçelik yapıların tasarımı hakkında

Temel hükümler

12.1*. Çelik yapılar tasarlanırken aşağıdakiler gereklidir:

kurulum ve işletme sırasında yapının bir bütün olarak ve elemanlarının stabilitesini ve mekansal değişmezliğini sağlayan bağlantıları sağlamak, bunları yapının ana parametrelerine ve çalışma moduna (yapısal tasarım, açıklıklar, vinç türleri ve bunların) bağlı olarak atamak çalışma modları, sıcaklık etkileri, vb.); P.);

dikkate almak üretim yetenekleriİşletmelerin teknolojik ve vinç ekipmanlarının kapasitesi ve kapasitesi – çelik yapı imalatçılarının yanı sıra kaldırma ve taşıma ve kurulum organizasyonlarının diğer ekipmanları;

Taşıma türünü ve boyutlarını dikkate alarak yapıları nakliye elemanlarına ayırın Araçüretim tesisinde maksimum iş miktarının inşası ve gerçekleştirilmesi için yapıların rasyonel ve ekonomik taşınması;

Üreticide uygun ekipman mevcutsa, güçlü sıkıştırılmış ve eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için (önemli kenar çekme gerilmelerinin olmadığı durumlarda) uçları frezeleme olasılığını kullanın;

elemanların montaj bağlantılarını sağlamak (montaj masalarının düzenlenmesi vb.);

cıvatalı kurulum bağlantıları B ve C doğruluk sınıfı cıvataların yanı sıra yüksek mukavemetli cıvatalar kullanın, önemli dikey kuvvetleri emen bağlantılarda (kafes kirişlerinin, çapraz çubukların, çerçevelerin vb. sabitlenmesi) tablolar sağlanmalıdır; Bağlantılarda bükülme momentleri varsa, gerilimle çalışan B ve C doğruluk sınıfı cıvatalar kullanılmalıdır.

12.2. Çelik kaynaklı yapılar tasarlanırken, zararlı etki Kaynak dahil artık deformasyonlar ve gerilimlerin yanı sıra gerilim konsantrasyonları, uygun tasarım çözümleri sağlayarak (elemanlarda ve parçalarda girintili köşeler olmaksızın en düzgün gerilim dağılımıyla, keskin değişiklikler bölümler ve diğer gerilim yoğunlaştırıcılar) ve teknolojik önlemler (montaj ve kaynak prosedürü, ön bükme, ilgili alanların planyalanarak mekanik olarak işlenmesi, frezeleme, aşındırıcı diskle temizleme vb.).

12.3. Çelik yapıların kaynaklı bağlantılarında, aşağıdaki faktörlerin olumsuz bir kombinasyonunun bir sonucu olarak yapıların kurulumu ve işletimi sırasında kırılgan bir şekilde kırılması olasılığı hariç tutulmalıdır:

konsantre yüklerin veya bağlantı parçalarındaki deformasyonların ve ayrıca artık gerilimlerin neden olduğu yüksek yerel gerilimler;

yerel gerilimlerin yüksek olduğu ve çekme gerilimlerinin etki yönüne çapraz olarak yönlendirilmiş alanlardaki keskin gerilim yoğunlaştırıcılar;

düşük sıcaklık bu marka ona bağlı olarak çelik kimyasal bileşim Haddelenmiş ürünün yapısı ve kalınlığı kırılgan hale gelir.

Kaynaklı yapılar tasarlanırken, sağlam duvarlı yapıların kafes yapılara kıyasla daha az gerilim yükselticiye sahip olduğu ve eksantrikliklere karşı daha az duyarlı olduğu dikkate alınmalıdır.

12.4*. Çelik Yapılar Bina yapılarının korozyondan korunması için SNiP'ye uygun olarak korozyondan korunmalıdır.

Tropikal iklimlerde kullanılması amaçlanan yapıların korunması * uyarınca yapılmalıdır.

12.5. Erimiş metale maruz kalabilecek yapılar (metal dökülürken, metal fırınlardan veya potalardan çıktığında sıçrama şeklinde), mekanik hasarlardan korunan, refrakter tuğla veya refrakter betondan yapılmış kaplama veya duvarlarla korunmalıdır.

Isıl ünite kazaları sırasında radyant veya konvektif ısıya uzun süre maruz kalan veya kısa süreli yangına maruz kalan yapılar, asma metal perdeler veya tuğla veya refrakter betondan yapılmış kaplamalarla korunmalıdır.

Kaynaklı bağlantılar

12.6. Kaynaklı bağlantılara sahip yapılarda:

yüksek performanslı kullanımı sağlamak mekanize yöntemler kaynak;

seçilen kaynak yöntemi ve teknolojisini dikkate alarak kaynaklı bağlantıların yapıldığı yerlere ücretsiz erişim sağlayın.

12.7. Kaynak için kenarların hazırlanması GOST 8713'e uygun olarak yapılmalıdır. – 79*, GOST 11533 – 75, * ve GOST 11534 – 75.

12.8. Köşe kaynaklarının boyutları ve şekli aşağıdaki koşullar dikkate alınarak alınmalıdır:

a) köşe kaynaklarının bacakları kf 1,2'den fazla olmamalıdır T, Nerede T – bağlanacak elemanların en küçük kalınlığı;

b) köşe kaynaklarının bacakları kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*;

c) köşe kaynağının tahmini uzunluğu en az 4 olmalıdır kf ve 40 mm'den az değil;

d) Yan dikişin tahmini uzunluğu 85 cm'den fazla olmamalıdır. b f k f (b f – tabloya göre kabul edilen katsayı. 34*), kuvvetin dikişin tüm uzunluğu boyunca etki ettiği dikişler hariç;

e) Bindirme boyutu, kaynak yapılan en ince elemanın kalınlığının en az 5 katı olmalıdır;

f) Köşe kaynak ayaklarının boyutlarının oranı kural olarak 1:1 alınmalıdır. Şu tarihte: farklı kalınlıklar kaynaklı elemanlar, eşit olmayan bacaklara sahip dikişlerin kabul edilmesine izin verilirken, daha ince elemana bitişik olan bacak, Madde 12.8, a'nın gerekliliklerine ve daha kalın elemana bitişik olan bacak ile uyumlu olmalıdır. - Madde 12.8,b'nin gereklilikleri;

g) Dinamik ve titreşim yüklerine dayanıklı yapılarda ve I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilen yapılarda, dayanıklılık hesaplamaları ile doğrulandığında köşe kaynakları ana metale yumuşak bir geçişle yapılmalıdır. veya kırılgan yıkımı hesaba katarak güç.

Tablo 38*

12,9*. Paragraflara göre kaynaklı I-kirişlerin takviyelerini, diyaframlarını ve kayışlarını takmak için. 7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 ve grup 4 yapılarda, ayakları tek taraflı köşe kaynaklarının kullanılmasına izin verilir. kf hesaplamaya göre alınmalıdır, ancak tabloda belirtilenlerden az olmamalıdır. 38*.

Bu tek taraflı köşe kaynaklarının kullanımına yapılarda izin verilmez:

orta derecede agresif ve oldukça agresif ortamlarda çalıştırılır (bina yapılarının korozyondan korunması için SNiP'ye göre sınıflandırma);

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde inşa edilmiştir.

12.10. Tasarım ve yapısal köşe kaynakları için tasarımda kaynak tipi, elektrotlar veya kaynak teli ve kaynak sırasında dikişin konumu belirtilmelidir.

12.11. Kaynaklı alın bağlantıları sac parçaları Kural olarak, tam nüfuzla ve kurşun şeritler kullanılarak düz bir şekilde yapılmalıdır.

Kurulum koşullarında, kaynak kökünün arkadan kaynaklanması ve kalan çelik desteğin kaynaklanmasıyla tek taraflı kaynağa izin verilir.

12.12. Kuvvetin bir kısmının kaynaklar tarafından algılandığı ve kısmen de olsa kombine bağlantıların kullanılması - cıvatalara izin verilmez.

12.13. Aralıklı dikişlerin yanı sıra, ön deliklerin delinmesiyle manuel kaynakla gerçekleştirilen elektrikli perçinlerin kullanımına yalnızca grup 4 yapılarında izin verilir.

Cıvatalı bağlantılar ve yüksek mukavemetli cıvatalarla bağlantılar

12.14. Çelik yapıların parçalarındaki delikler, metal yapılar için üretim ve iş kabul kurallarına göre SNiP gerekliliklerine uygun olarak yapılmalıdır.

12.15*. Montajlı elemanlarda tasarım çapına kadar veya ayrı elemanlar ve parçalardaki mastarlar boyunca deliklerin açıldığı, ayrı parçalarda daha küçük bir çapa kadar delindiği veya preslendiği, ardından tasarım çapına kadar delik açıldığı bağlantılarda doğruluk sınıfı A olan cıvatalar kullanılmalıdır. birleştirilmiş elemanlar.

Çoklu cıvata bağlantılarında doğruluk sınıfı B ve C olan cıvatalar, akma dayanımı 380 MPa'ya (3900 kgf/cm2) kadar olan çelikten yapılmış yapılar için kullanılmalıdır.

12.16. Montajdaki elemanlar tek bir cıvata ile sabitlenebilir.

12.17. Dişsiz parçanın uzunluğu boyunca bölümlere sahip cıvatalar farklı çaplar Bu cıvataların kesildiği bağlantılarda kullanılmasına izin verilmez.

12.18*. GOST 11371'e uygun olarak cıvata somunlarının altına yuvarlak pullar takılmalıdır. – 78*, somunların ve yüksek mukavemetli cıvata başlarının altına * uyarınca pullar takılmalıdır. Arttırılmış kafa ve somun boyutlarına sahip ve delik ve cıvatanın nominal çapları 3 mm'yi aşmayan farklılığa sahip yüksek mukavemetli cıvatalar * için ve çekme mukavemeti 440 MPa'dan (4500 kgf/cm) düşük olmayan çelikten yapılmış yapılarda 2), 4 mm'yi geçmeyecek şekilde somunun altına bir rondela takılmasına izin verilir.

Bir kesme cıvatasının dişleri, yapısal yapılar, güç hattı destekleri ve açık olanlar hariç, somuna bitişik elemanın kalınlığının yarısından fazla veya 5 mm'den fazla bir derinlikte olmamalıdır. dağıtım cihazları ve ipliğin bağlı elemanlar paketinin dışında olması gereken taşıma iletişim ağları hatları.

12.19*. Cıvatalar (yüksek mukavemetli olanlar dahil) tabloya uygun olarak yerleştirilmelidir. 39.

Tablo 39

Bağlantı cıvataları kural olarak maksimum mesafelere yerleştirilmelidir; bağlantı noktalarında ve düğüm noktalarında cıvatalar minimum mesafelere yerleştirilmelidir.

Cıvataları dama tahtası şeklinde yerleştirirken, kuvvet boyunca merkezleri arasındaki mesafe en az olmalıdır. A + 1,5D, Nerede A – kuvvet boyunca sıralar arasındaki mesafe, D – cıvata deliğinin çapı. Bu yerleştirme ile elemanın kesiti Bir kuvvet boyunca yalnızca bir bölümde bulunan (“zikzak” boyunca değil) deliklerle zayıflaması dikkate alınarak belirlenir.

Tek raflı bir köşe takarken, ucundan en uzaktaki delik, popoya en yakın çentik üzerine yerleştirilmelidir.

12.20*. A, B ve C doğruluk sınıflarına sahip cıvatalarla bağlantılarda (ikincil yapıların ve yüksek mukavemetli cıvatalara bağlantılar hariç), somunların gevşemesini önlemek için önlemler alınmalıdır (yaylı rondela veya kontra somunların takılması).

13. Ek tasarım gereksinimleri endüstriyel binalar ve yapılar 1

Yapıların bağıl sapmaları ve sapmaları

13.1*. Yapısal elemanların sapmaları ve hareketleri, yükler ve darbeler için SNiP tarafından belirlenen sınır değerleri aşmamalıdır.

Masa 40* hariçtir.

13.2– 13.4 ve tablo 41* hariçtir.

1 Diğer bina ve yapı türleri için kullanılabilir.

Genleşme derzleri arasındaki mesafeler

13.5. Genleşme derzleri arasındaki en büyük mesafeler Çelik çerçeveler tek katlı binalar ve yapılar tabloya göre alınmalıdır. 42.

Tabloda belirtilenlerin %5'inden fazlasını aşarsa. 42 mesafelerin yanı sıra çerçevenin duvarlar veya diğer yapılarla sertliğini arttırırken, hesaplamada iklimsel sıcaklık etkileri, yapıların elastik olmayan deformasyonları ve düğümlerin uyumu dikkate alınmalıdır.

Tablo 42

Kafesler ve yapısal

kaplama levhaları

13.6. Kafes kirişlerin ve yapıların çubuklarının eksenleri, kural olarak tüm düğümlerde ortalanmalıdır. Çubukların merkezlenmesi, kaynaklı kafes kirişlerde bölümlerin ağırlık merkezlerine göre (5 mm'ye yuvarlanmış) ve cıvatalı kafes kirişlerde yapılmalıdır. - popoya en yakın köşelerin kenarlarına göre.

Bölümleri değiştirirken kafes kiriş eksenlerinin yer değiştirmesi, kiriş yüksekliğinin %1,5'ini aşmıyorsa göz ardı edilebilir.

Düğümlerde eksantriklikler varsa, kafes kirişlerin ve yapıların elemanları ilgili bükülme momentleri dikkate alınarak hesaplanmalıdır.

Yükleri kafes kiriş düğümlerinin dışına uygularken kirişler, boyuna kuvvetler ve bükülme momentlerinin birleşik etkisine göre tasarlanmalıdır.

13.7. Kafes açıklıklarının 36 m'yi aşması durumunda, sabit ve uzun süreli yüklerden kaynaklanan sapmaya eşit bir inşaat asansörü sağlanmalıdır. Düz çatılar için inşaat asansörü, açıklığa bakılmaksızın, toplamdan sapmaya eşit alınarak sağlanmalıdır. standart yük artı 1/200 açıklık.

13.8. Açılardan veya te'lerden yapılmış elemanlarla kafes kirişleri hesaplarken, kafes kiriş düğümlerindeki elemanların bağlantılarının menteşeli olduğu varsayılabilir. Elemanların I-kiriş, H-şekilli ve boru şeklindeki bölümleri için, bölümün yüksekliğinin elemanların uzunluğuna oranı aşağıdakileri aşmadığında menteşeli bir şema kullanılarak kafes kirişlerin hesaplanmasına izin verilir: 1/10 - I 1, I 2, II 2 ve II 3 hariç tüm iklim bölgelerinde işletilen yapılar için; 1/15 – I 1, I 2, II 2 ve II 3 bölgelerinde.

Bu oranların aşılması halinde düğüm noktalarının rijitliğinden dolayı elemanlarda oluşacak ek eğilme momentleri dikkate alınmalıdır. Yaklaşık yöntemler kullanılarak kafes kirişlerdeki düğümlerin sertliğinin dikkate alınmasına izin verilir; eksenel kuvvetler menteşeli bir diyagram kullanılarak belirlenebilir.

13.9*. Kafesin kenarları ile köşebentli kaynaklı kafes kirişlerin düğümlerindeki kiriş elemanları arasındaki mesafe, A = 6T – 20 mm, ancak 80 mm'den fazla değil (burada T – köşebent kalınlığı, mm).

Kaplamalarla kaplanmış kafes kirişlerin birleştirilmiş elemanlarının uçları arasında en az 50 mm boşluk bırakılmalıdır.

Kafes kafes elemanlarını köşebentlere bağlayan kaynaklar, elemanın ucuna kadar 20 mm uzunluğa çıkarılmalıdır.

13.10. T çubuklardan, I kirişlerden ve tek açılı kayışlardan oluşan kafes kiriş bağlantılarında, köşebentlerin kayışların flanşlarına uçtan uca sabitlenmesi, köşebentin tüm kalınlığı boyunca nüfuz ederek gerçekleştirilmelidir. Grup 1'in yapılarında ve I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde işletilen yapılarda, düğüm köşebentlerinin kayışlara bağlantısı konuma göre yapılmalıdır. 7 tablo 83*.

Sütunlar

13.11. İki düzlemde ızgaralı geçişli kolonların gönderme elemanları, gönderici elemanın uçlarında bulunan diyaframlarla güçlendirilmelidir.

Aynı düzlemde bağlantı ızgarası bulunan geçişli kolonlarda diyaframlar en az 4 m'de bir yerleştirilmelidir.

13.12*. Bağların, kirişlerin, payandaların ve kuvvet iletim bölgesindeki diğer elemanların bağlantı düğümlerinde Madde 12.9* uyarınca tek taraflı kemer dikişlerine sahip merkezi olarak sıkıştırılmış kolonlar ve raflarda, konturların ötesine uzanan iki taraflı kemer dikişleri kullanılmalıdır. ekli elemanın (düğümün) uzunluğu 30'a kadar kf her taraftan.

13.13. Bağlantı kafes köşebentlerini kafes kolonlara bağlayan köşe dikişleri hesaplamaya göre atanmalı ve dama tahtası deseninde ayrı bölümler halinde sütun boyunca köşebentin her iki tarafına yerleştirilmelidir, bu dikişlerin uçları arasındaki mesafe ise aynı olmalıdır. 15 köşebent kalınlığını geçmeyin.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde ve manuel ark kaynağı kullanıldığında dikilen yapılarda, dikişler köşebentin tüm uzunluğu boyunca sürekli olmalıdır.

13.14. Kolonların montaj bağlantıları, yüksek mukavemetli olanlar da dahil olmak üzere kaynaklı dikişli veya cıvatalı plakalar üzerine frezelenmiş uçlarla, alın kaynaklı olarak yapılmalıdır. Kaplamaları kaynak yaparken, dikişler her iki tarafta 30 mm'ye kadar birleşim noktasına getirilmemelidir. Kullanmasına izin verildi flanş bağlantıları Sıkıştırma kuvvetlerinin sıkı bir dokunuş ve çekme yoluyla iletilmesiyle - cıvatalar.

Bağlantılar

13.15. Binanın her sıcaklık bloğu şunları sağlamalıdır: bağımsız sistem bağlantılar.

13.16. 12 m'den fazla açıklığa sahip vinç kirişlerinin ve kafes kirişlerin alt kirişleri yatay desteklerle güçlendirilmelidir.

13.17. İki kollu kolonlu vinç kirişlerinin seviyesinin altındaki ana kolonlar arasındaki dikey bağlantılar, kolon kollarının her birinin düzleminde bulunmalıdır.

İki dallı bağlantıların dalları, kural olarak, ızgaralar bağlanarak birbirine bağlanmalıdır.

13.18. Üst veya alt kiriş seviyesinde enine yatay bağlantılar sağlanmalıdır. çatı makasları binanın her açıklığında sıcaklık bloklarının uçlarında. Sıcaklık bloğunun uzunluğu 144 m'den fazla olduğunda ara enine yatay bağlantılar sağlanmalıdır.

Enine desteklere doğrudan bitişik olmayan kirişli kirişler, bu desteklerin konum düzleminde ara parçalar ve desteklerle sabitlenmelidir.

Çapraz çaprazların bulunduğu yerlerde kafes kirişler arasında dikey bağlantılar sağlanmalıdır.

Üst kirişler seviyesinde çatının sabit diski varsa, kurulum işlemi sırasında yapıları hizalamak ve stabilitelerini sağlamak için çıkarılabilir bağlantılar envanteri sağlanmalıdır.

I 1, I 2, II 2 ve II 3 iklim bölgelerinde işletilen bina ve yapıların kaplamalarında, kural olarak, tüm bina boyunca her açıklığın ortasında (genellikle kullanılanlara ek olarak) dikey bağlantılar sağlanmalıdır. .

13.19*. 6K çalışma modu grubu vinçleri olan binalarda, alt kiriş kirişlerinin düzlemindeki uzunlamasına yatay bağlantılar, dış sütun sıraları boyunca sağlanmalıdır. – 8K açık; kirişli kirişli kaplamalarda; Kaldırma kapasitesi 10 ton veya daha fazla olan tavan vinçli tek ve iki açıklıklı binalarda ve kirişli yapıların alt yüksekliği 18 m'nin üzerinde olduğunda – vinçlerin kaldırma kapasitesinden bağımsız olarak.

Üçten fazla açıklığa sahip binalarda, çalışma modu grubu 6K olan vinçlerin bulunduğu binalarda, en azından açıklık boyunca kolonların orta sıraları boyunca yatay boylamasına destekler yerleştirilmelidir. – 8K aşağı ve iki uçuş boyunca - diğer binalarda.

13.20. Konveyör galerilerinin açıklık yapılarının bölünmüş kafes kirişlerinin üst ve alt kirişleri boyunca yatay bağlantılar, her açıklık için ayrı ayrı tasarlanmalıdır.

13.21. Kaplama bağlantılarının çapraz kafesi kullanıldığında, aşağıdakilere göre hesaplamalara izin verilir: koşullu diyagram Desteklerin yalnızca çekme kuvvetlerini algıladığı varsayımı altında.

Destek elemanlarındaki kuvvetleri belirlerken, kiriş kirişlerinin sıkıştırılması kural olarak dikkate alınmamalıdır.

13.22. Kafeslerin alt kirişlerinin düzlemine bir membran döşeme yerleştirirken, membranın çalışmasını dikkate almak mümkündür.

13.23. Düzlemsel taşıyıcı sistemli (çift bantlı, bükülmez kablolar vb.) asma çatılarda, taşıyıcı sistemler arasında dikey ve yatay bağlantılar sağlanmalıdır.

Kirişler

13.24. Kural olarak, kaynaklı I-kirişlerin akorları için sac paketlerin kullanılmasına izin verilmez.

Yüksek mukavemetli cıvatalara sahip kiriş kirişleri için, en fazla üç tabakadan oluşan paketlerin kullanılmasına izin verilirken, kiriş köşelerinin alanı, bandın toplam alanının en az% 30'una eşit alınmalıdır. .

13.25. Kaynaklı kirişlerin bel dikişlerinin yanı sıra yardımcı elemanları (örneğin takviyeleri) kirişin ana bölümüne bağlayan dikişler sürekli olmalıdır.

13.26. Statik yük taşıyan kaynaklı I-kirişlerde tek taraflı kuşak kaynakları kullanıldığında aşağıdaki gereksinimler karşılanmalıdır:

tasarım yükü kirişin kesitine göre simetrik olarak uygulanmalıdır;

kirişin sıkıştırılmış kayışının stabilitesi madde 5.16*, a'ya uygun olarak sağlanmalıdır;

Nervürlü betonarme döşemelerden gelen yükler de dahil olmak üzere kiriş kirişine konsantre yüklerin uygulandığı yerlerde, enine takviyeler monte edilmelidir.

Çerçeve yapıların traverslerinde destek ünitelerinde çift taraflı bel dikişleri kullanılmalıdır.

Paragrafların gereklerine göre hesaplanan kirişlerde. 5.18* – Bu standartların 5.23'ünde tek taraflı bel dikişlerinin kullanılmasına izin verilmemektedir.

13.27. Kaynaklı kirişlerin takviye kaburgaları, duvar birleşim yerlerinden en az 10 duvar kalınlığı kadar bir mesafede çıkarılmalıdır. Kiriş duvarının alın dikişlerinin boyuna takviye ile kesiştiği noktada, kirişi duvara bağlayan dikişler alın dikişinden 40 mm kısa olmamalıdır.

13.28. Grup 2 yapılarının kaynaklı I-kirişlerinde – 4, kural olarak, yerleri kirişin bir tarafında olacak şekilde tek taraflı takviyeler kullanılmalıdır.

Tek taraflı kemer dikişli kirişlerde takviyeler, duvarın tek taraflı kemer dikişlerinin ters tarafındaki tarafında bulunmalıdır.

Vinç kirişleri

13.29. Vinç kirişlerinin mukavemetinin hesaplanması, dikey ve yatay yüklerin etkisine ilişkin Madde 5.17'nin gereklerine uygun olarak yapılmalıdır.

13.30*. Vinç kirişlerinin duvarlarının mukavemetinin hesaplanması (dayanıklılık için tasarlanmış kirişler hariç, metalurji üretim atölyelerinde 7K çalışma modu gruplarının vinçleri ve 8K'de ) formül (33)'e göre yapılmalıdır; Sürekli kirişlerin mesnetlerindeki kesitlerde 1 katsayısı yerine 15 katsayısı 1,3 olarak alınmalıdır.

13.31. Vinç kirişlerinin stabilitesinin hesaplanması Madde 5.15'e uygun olarak yapılmalıdır.

13.32. Vinç kirişlerinin duvarlarının ve bel levhalarının stabilitesinin kontrol edilmesi Bölüm gereklerine uygun olarak yapılmalıdır. 7 mevcut standart.

13.33*. Vinç kirişleri Bölüm 1'e uygun olarak dayanıklı olacak şekilde tasarlanmalıdır. Bu standartlardan 9'u alınmalı A = 0,77, aşağıdakilere göre 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için ve A = 1,1 diğer durumlarda.

7K (metalurjik üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçlere yönelik vinç kirişlerinde, duvarlar ayrıca madde 13.34*'e göre mukavemet ve madde 13.35*'e göre dayanıklılık açısından hesaplanmalıdır.

Buna göre tasarım yükünden kiriş kesitindeki eğilme momenti ve kesme kuvveti;

g f 1 - yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak alınan, tek bir vinç tekerleği üzerindeki dikey konsantre yükteki artış katsayısı;

F – tasarım basıncı dinamik katsayı dikkate alınmadan vinç tekerlekleri;

sol – formülle belirlenen koşullu uzunluk

Nerede İle – Kaynaklı ve haddelenmiş kirişler için kabul edilen katsayı, yüksek mukavemetli cıvatalı kirişler için 3,25’tir. – 4,5;

J 1f - kiriş kayışının ve vinç rayının kendi atalet momentlerinin toplamı veya rayın ve kayışın ortak çalışmasını sağlayan dikişlerle rayın kaynaklanması durumunda rayın ve kayışın toplam atalet momenti;

Dağ – formülle belirlenen yerel tork

Dağ = Fe + 0,75 Q hr, (147)

Nerede e - 15 mm'ye eşit alınan koşullu eksantriklik;

Q t – distorsiyonların neden olduğu enine tasarım yatay yükü asma vinç ve yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak alınan vinç yollarının paralelliği;

saat – vinç rayının yüksekliği;

- rayın ve kayışın kendi burulma atalet momentlerinin toplamı; t f Ve b f - sırasıyla kirişin üst (sıkıştırılmış) kirişinin kalınlığı ve genişliği.

Formüllerdeki tüm vurgular (141) – (145)* artı işaretiyle alınmalıdır.

13.35*. Kompozit vinç kirişinin duvarının üst bölgesinin dayanıklılığının hesaplanması formüle göre yapılmalıdır.

Nerede RN - sırasıyla kaynaklı kirişler ve yüksek mukavemetli cıvatalı kirişler için eşit olarak alınan, tüm çelikler için tasarım yorulma direnci: RN = Duvarın sıkıştırılmış üst bölgesi için (kiriş açıklığındaki bölüm) 75 MPa (765 kgf/cm2) ve 95 MPa (930 kgf/cm2); RN = Duvarın çekme üst bölgesi için (sürekli kirişlerin destek bölümleri) 65 MPa (665 kgf/cm2) ve 89 MPa (875 kgf/cm2).

Formül (148)'deki gerilim değerleri, yükler ve darbeler için SNiP gerekliliklerine uygun olarak oluşturulan vinç yüklerinden madde 13.34*'e göre belirlenmelidir.

7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için vinç kirişlerindeki üst bel dikişleri, duvarın tüm kalınlığına nüfuz edecek şekilde yapılmalıdır.

13.36. Demiryolu taşıtlarından yükü doğrudan taşıyan vinç kirişlerinin ve çalışma platformu kirişlerinin gerilmiş kayışlarının serbest kenarları, makine oksijeni veya plazma ark kesimi ile haddelenmeli, planlanmalı veya kesilmelidir.

13.37*. Vinç kirişi takviyelerinin boyutları Madde 7.10'un gerekliliklerini karşılamalı ve çift taraflı kaburganın çıkıntılı kısmının genişliği en az 90 mm olmalıdır. Kiriş flanşlarına çift taraflı enine takviyeler kaynak yapılmamalıdır. Takviyelerin uçları kirişin üst kirişine sıkıca takılmalıdır; aynı zamanda, 7K (metalurji üretim atölyelerinde) ve 8K çalışma modu gruplarındaki vinçler için kirişlerde, uçların üst kirişe bitişik olarak planlanması gerekir.

1K çalışma modu gruplarındaki vinçler için kirişlerde – 5K, tek taraflı enine takviyelerin duvara ve üst kirişe kaynaklanması ve Madde 13.28'e göre düzenlenmesi ile kullanılmasına izin verilir.

13.38. Vinç raylarının (monoraylar) asılı kirişlerinin mukavemetinin hesaplanması, kirişin ekseni boyunca ve boyunca yönlendirilen vinç tekerleğinden gelen basıncın uygulandığı noktada yerel normal gerilmeler dikkate alınarak yapılmalıdır.

Sac yapıları

13.39. Kabukların enine takviye elemanlarının konturları kapalı olarak tasarlanmalıdır.

13.40. Konsantre yüklerin levha yapılara aktarımı kural olarak takviyeler aracılığıyla sağlanmalıdır.

13.41. Farklı şekillerdeki kabukların buluştuğu yerlerde, yerel gerilimleri azaltmak için kural olarak yumuşak geçişler kullanılmalıdır.

13.42. Tüm alın kaynakları ya çift taraflı kaynakla ya da kök kaynağı veya mesnetli tek taraflı kaynakla yapılmalıdır.

Tasarım, bu sızdırmazlığın gerekli olduğu yapılarda sıkı bağlantıların sağlanması ihtiyacını belirtmelidir.

13.43. Sac yapılarda kural olarak alın kaynaklı bağlantılar kullanılmalıdır. 5 mm veya daha az kalınlığa sahip levhaların birleşim yerleri ve montaj birleşim yerleri üst üste bindirilebilir.

13.44. Sac yapıları tasarlarken, aşağıdakileri kullanarak imalat ve kurulumlarının endüstriyel yöntemlerini sağlamak gerekir:

büyük boyutlarda levhalar ve bantlar;

haddeleme yöntemi, kabuk şeklinde boşlukların imalatı vb.;

en az atık sağlayan kesim;

otomatik kaynak;

Kurulum sırasında gerçekleştirilen minimum kaynak sayısı.

13.45. Destekleyici konturların köşelerinde dikdörtgen veya kare düz membran membranlar tasarlarken, kural olarak kontur elemanlarının düzgün bir şekilde bağlanması kullanılmalıdır. Membran yapıları için kural olarak korozyon direnci arttırılmış çelikler kullanılmalıdır.

Montaj braketleri

13.46*. Dayanıklılık için tasarlanmış vinç kirişli bina yapılarının ve yapılarının yanı sıra demiryolu trenleri için yapıların montaj sabitlemeleri kaynak veya yüksek mukavemetli cıvatalar kullanılarak yapılmalıdır.

Bu yapıların tesisat bağlantılarında doğruluk sınıfı B ve C olan cıvatalar kullanılabilir:

aşıkları, fener yapı elemanlarını, kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca bağlantıları (alt kirişler veya sert bir çatı boyunca bağlantılar varsa), kafes kirişler ve fenerler boyunca dikey bağlantıları ve ayrıca yarı ahşap elemanları sabitlemek için;

Sert bir çatının (betonarme veya güçlendirilmiş levhalar) varlığında alt kiriş kirişleri boyunca bağları sabitlemek için hücresel beton, çelik profilli döşeme vb.);

dikey destek basıncının masa üzerinden aktarılmasına bağlı olarak kiriş ve alt kiriş kirişlerinin sütunlara ve kiriş kirişlerinin alt kirişlere tutturulması için;

bölünmüş vinç kirişlerini birbirine sabitlemek ve ayrıca alt kirişlerini dikey bağlantıların bağlanmadığı sütunlara sabitlemek için;

maruz kalmayan çalışma platformlarının kirişlerini sabitlemek için dinamik yükler;

ikincil yapıların sabitlenmesi için.

14. Konut tasarımı için ek gereklilikler ve kamu binaları ve yapılar

Çerçeve binalar

14.1– 14.3 ve tablo. 43 hariç.

14.4*. Çerçeve sistemlerinin elemanlarındaki bükülme momentlerini yeniden dağıtmak için, çapraz çubukların kolonlarla birleşim yerlerinde plastik aşamada çalışan çelik plakaların kullanılmasına izin verilir.

Astarlar 345 MPa'ya (3500 kgf/cm2) kadar akma dayanımına sahip çeliklerden yapılmalıdır.

Balatalardaki kuvvetler minimum akma dayanımında belirlenmelidir. s y,min = Ryn ve maksimum akma dayanımı s y,maks = Ryn+ 100 MPa (1000 kgf/cm2).

Plastik aşamada çalışan kaplamaların uzunlamasına kenarları planlanmış veya frezelenmiş olmalıdır.

Asılı kapaklar

14.5. Filament yapılar için genellikle halatlar, şeritler ve yüksek gerilimli teller kullanılmalıdır. kiralamaya izin veriliyor.

14.6. Asma kaplamanın çatısı, kural olarak, doğrudan destek dişlerinin üzerine yerleştirilmeli ve bunların oluşturduğu şekli tekrarlamalıdır. Çatının dişlerin üzerine kaldırılmasına, özel bir üst yapıya dayandırılmasına veya alttan dişlerden asılmasına izin verilir. Bu durumda çatının şekli sarkan dişlerin şeklinden farklı olabilir.

14.7. Destek konturlarının ana hatları, tasarım yükleri altında kendilerine bağlanan dişlerdeki kuvvetlerden gelen basınç eğrileri dikkate alınarak atanmalıdır.

14.8. Asma çatı kaplaması, benimsenen çatı yapısının sıkılığını sağlayacak şekilde rüzgar emişi de dahil olmak üzere geçici yükler altında şekil stabilitesi sağlayacak şekilde tasarlanmalıdır. Bu durumda kaplamanın eğriliğinin değişimi iki yönde kontrol edilmelidir. - iplikler boyunca ve boyunca. Gerekli stabilite, yapıcı önlemlerle elde edilir: kaplamanın ağırlığı veya öngerilme nedeniyle iplik gerginliğinin arttırılması; özel bir stabilize edici yapının oluşturulması; bükülmeye karşı dayanıklı ipliklerin kullanımı; dişler ve çatı kaplama levhaları sistemini tek bir yapıya dönüştürmek.

14.9. İpliğin kesiti, belirtilen kaplama geometrisindeki değişiklikler dikkate alınarak tasarım yükü altında ortaya çıkan en büyük kuvvete göre hesaplanmalıdır. Kafes sistemlerinde ayrıca ipliğin kesiti, yalnızca bu iplik boyunca bulunan geçici bir yükün etkisinden kaynaklanan kuvvet açısından kontrol edilmelidir.

14.10. İpliklerin dikey ve yatay hareketleri ve içlerindeki kuvvetler, kaplama yapılarının çalışmasının doğrusal olmaması dikkate alınarak belirlenmelidir.

14.11. Halat dişleri ve bunların tespitleri için çalışma koşulları katsayıları Bölüm 1'e uygun olarak alınmalıdır. 16. Sabitleme halatları için destek konturu için sıkılmıyorsa çalışma koşulları katsayısı g c = 1.

14.12. Haddelenmiş profillerden yapılan dişler için destek düğümleri kural olarak menteşelenmelidir.

15*. Havai enerji hattı desteklerinin, açık şalt yapılarının ve taşıma iletişim hatlarının tasarımı için ek gereksinimler

15.1*. Havai enerji hatlarının (OL) ve açık şalt tesislerinin (OSD) yapıları ve ulaşım iletişim ağlarının (CS) destekleri için, kural olarak Tabloya uygun olarak çelik kullanılmalıdır. 50* (S390, S390K, S440, S590, S590K çelikleri hariç) ve tabla. 51, a.

15.2*. Havai hat destekleri ve yüksekliği 100 m'ye kadar olan dış mekan şalt tesisleri için A, B ve C doğruluk sınıfı cıvataları, dayanıklılık için tasarlanmamış yapılar ve yüksekliği 100 m'den fazla olan destekler için kabul edilmelidir. – dayanıklılık için tasarlanmış yapılara gelince.

15.3. Döküm parçaları GOST 977'ye göre 35L ve 45L döküm grubu II ve III karbon çeliğinden tasarlanmalıdır. – 75*.

15.4*. Havai hat destekleri ve dış şalt ve kompresör istasyonu yapılarını hesaplarken, çalışma koşulları katsayıları Bölüm'de oluşturulmuştur. 4* ve 11'in yanı sıra tabloya göre. 44*, madde 15.14* ve adj. Bu standartlardan 4*.

Madde 5.2'ye göre, bir flanşa cıvatalarla tutturulmuş tek açılı çekme elemanlarının sabitlendiği yerlerdeki bölümlerin hesaplanması hariç, destek elemanlarının mukavemetinin hesaplanmasına izin verilmez.

Tablo 44*

Kesme işi, cıvatalı bağlantıların ana çalışma türüdür. Bu durumda, sıradan cıvatalar (kaba, normal ve yüksek hassasiyetli) kesme için ve bağlı elemanlardaki deliklerin duvarları kırma için çalışır (aşağıdaki resimler).

1. ve 2. grup cıvatalar birbirine kaynaklandığında kesme ve kırma işlevi görür. Cıvatalar arasındaki bağlantının ağırlık merkezinden geçen N boyuna kuvvetinin dağılımının düzgün olduğu varsayılmaktadır. Kesme dayanımı koşulundan bir cıvatanın absorbe edebileceği tasarım kuvveti formülle belirlenir.

N b = R bs A b n s γ b ;

Çökme sırasında bir cıvatanın absorbe edebileceği tasarım kuvveti:

N = R bp γ b d∑t;

cıvataların uzunlamasına eksenine paralel yönlendirilmiş bir dış kuvvetin etkisi altında, işleri gerilim altında gerçekleşir (aşağıdaki şekil). Gerilim altında çalışırken bir cıvatanın absorbe edebileceği tasarım kuvveti:

Geleneksel cıvataların çalışma şeması

a - bire bir bağlantı; 6 - çift bağlantı; c - çekme; 1—kesim düzlemi; 2 - deliklerin duvarlarının çökmesi

Aşağıdaki formüllerde Rbs, Rbp, Rbt cıvatalı bağlantıların kesme, ezilme ve gerilmeye karşı hesaplanan dirençleridir (tabloda gösterilmiştir); D- dış çap cıvata; A = πd 2/4 - cıvata çubuğunun hesaplanan kesit alanı; Bir bn, cıvatanın (diş boyunca) net kesit alanıdır, aşağıdaki tablo; ∑t, bir yönde kırılan elemanların en küçük toplam kalınlığıdır; n s - bir cıvatanın hesaplanan kesim sayısı; γ b, çok cıvatalı bir bağlantıda kaba ve normal doğruluktaki cıvatalar için SNiP tablosuna göre kabul edilen eklemler için çalışma koşulları katsayısıdır γ b = 0,9, artan doğruluktaki cıvatalar için γ b = 1,0.

Cıvataların hesaplanan kesme ve çekme dayanımları

Cıvatalarla bağlanan elemanların hesaplanan taşıma direnci

Cıvata kesit alanı

* Belirtilen çaplardaki cıvatalar tavsiye edilmez

Eksenel kuvvetin etkisi altındaki bir bağlantıda gerekli sayıda n cıvata aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

n ≥ N / γ c N bmin

burada N bmin, aşağıdaki formüllere göre ezilme, kesme ve çekme için hesaplanan, bir cıvata için tasarım kuvvetlerinin değerlerinden küçük olanıdır; γ c çalışma koşulları katsayısıdır.

Yüksek mukavemetli cıvatalardaki bağlantıların çalışmasında cıvatanın çekme kuvveti ve sürtünme yüzeylerinin kalitesi belirleyici öneme sahiptir.

Yüksek mukavemetli bir cıvata (aşağıdaki şekil) ile sıkılan, bağlı elemanların her bir sürtünme yüzeyi tarafından absorbe edilebilecek tasarım kuvveti, formülle belirlenir.

Q bn = R bn γ b Bir bn μ / γ h

burada R bh = 0,7R topuz, yüksek mukavemetli bir cıvatanın hesaplanan çekme mukavemetidir (R topuz, cıvata malzemesinin en düşük çekme mukavemetidir, aşağıdaki tablo); γ b - tasarım kuvvetini algılamak için gereken cıvata sayısına bağlı olarak ve eşit olarak alınan bağlantının çalışma koşulları katsayısı: n'de 0,8< 5; 0,9 при 5 ≤ n < 10; 1,0 при n ≥ 10; А bn —площадь сечения болта нетто по таблице ниже; μ — коэффициент трения, зависящий от характера обра-ботки поверхностей соединяемых элементов, принимаемый по таблице ниже; γ h — коэффициент надежности, зависящий от вида нагрузки (статическая или динамическая), способа регулирования натяжения болтов и разности номинальных диаметров отверстий и болтов, при-нимаемый по таблице ниже.

Yüksek mukavemetli cıvatalar kullanarak bağlantının çalışma şeması

Boyuna kuvvet etkisi altındaki bir bağlantıdaki yüksek mukavemetli cıvataların sayısı aşağıdaki formülle belirlenir:

n ≥ N / Q bh γ c k

burada k, bağlı elemanların sürtünme yüzeylerinin sayısıdır.

Yüksek mukavemetli cıvataların gerilimi P = R bh A bn eksenel kuvveti tarafından gerçekleştirilir (aşağıdaki şekil).

Çalışan bir yapı elemanında bağlantının bir tarafındaki cıvataların sayısı kural olarak en az iki olarak alınır. Birleşim yerlerinde ve bağlantı noktalarında (astar malzemesinden tasarruf etmek için) cıvatalar arasındaki mesafe minimum düzeyde olmalıdır. Zayıf çalışan (bağlantı, yapısal) bağlantılarda cıvata sayısını azaltmak için mesafe maksimum olmalıdır.

Yüksek mukavemetli cıvataların mekanik özellikleri

Yüksek mukavemetli cıvatalarla bağlantılar için sürtünme ve güvenilirlik katsayıları

Not. M—torka dayalı gerilim kontrolü; a - somunun dönme açısına göre aynı.

Cıvataların levhalara ve haddelenmiş profillere yerleştirilmesi sıra halinde veya dama tahtası şeklinde olabilir. Deliklerin merkezlerinden geçen çizgilere işaret denir. Kuvvet boyunca işaretler arasındaki mesafeye adım ve kuvvet boyunca iz denir (aşağıdaki şekil).

Delik yerleşimi

AC sac malzeme; b - haddelenmiş profillerde; 1 - riskler; l-adım; e-takip

Çelik yapılarda cıvataların merkezleri arasındaki minimum mesafeler ana metalin mukavemet durumuna göre, maksimum mesafeler ise basınç altındaki cıvata veya perçinler arasındaki boşlukta bağlanan elemanların stabilite koşullarına göre belirlenir.

Bir inşaat sahasındaki çelik yapılar neredeyse her zaman kullanılarak birleştirilir. cıvatalı bağlantı ve diğer bağlantı yöntemlerine ve her şeyden önce kaynaklı bağlantılara göre birçok avantajı vardır - kurulum kolaylığı ve bağlantının kalite kontrolü.

Dezavantajları arasında, kaynaklı bağlantıya kıyasla daha yüksek metal tüketimine dikkat çekilebilir, çünkü Çoğu durumda kaplamalara ihtiyaç vardır. Ayrıca cıvata deliği bölümü zayıflatır.

Çok sayıda cıvatalı bağlantı türü vardır ancak bu yazıda bina yapılarında kullanılan klasik bağlantıyı ele alacağız.

SNiP II-23-81 Çelik yapılar

SP 16.13330.2011 Çelik yapılar (SNiP II-23-81'in güncellenmiş baskısı)

SNiP 3.03.01-87 Yük taşıyan ve kapatan yapılar

SP 70.13330.2011 Yük taşıyan ve kapatan yapılar (SNiP 3.03.01-87'nin güncellenmiş baskısı)

STO 0031-2004 Cıvatalı bağlantılar. Kapsam ve uygulama alanları

STO 0041-2004 Cıvatalı bağlantılar. Tasarım ve hesaplama

STO 0051-2006 Cıvatalı bağlantılar. İmalat ve kurulum

Cıvatalı bağlantı türleri

Cıvata sayısına göre: tek cıvata ve çoklu cıvata. Anlamını açıklamaya gerek yok sanırım.

Kuvvetin bir unsurdan diğerine aktarılmasının niteliğine göre:

Kesmeye ve kesmeye (sürtünmeye) dayanıklı değildir. Bu sınıflandırmanın anlamını anlamak için, kesme kuvvetinde çalışırken cıvatalı bağlantının genel olarak nasıl çalıştığını düşünelim.

Gördüğünüz gibi cıvata 2 plakayı sıkıştırıyor ve kuvvetin bir kısmı sürtünme kuvvetleri tarafından algılanıyor. Cıvatalar plakaları yeterince güçlü bir şekilde sıkıştırmazsa plakalar kayar ve Q kuvveti cıvata tarafından algılanır.

Kesmeye dayanıklı olmayan bağlantıların hesaplanması, cıvataların sıkma kuvvetinin kontrol edilmediği ve ortaya çıkan sürtünme kuvvetleri dikkate alınmaksızın tüm yükün yalnızca cıvata üzerinden iletildiği anlamına gelir. Bu tür bağlantıya kontrollü cıvata gerilimi olmayan bağlantı denir.

Kesme dirençli veya sürtünmeli bağlantılarda, Q yükünün 2 plaka arasındaki sürtünme kuvvetleri yoluyla aktarılacağı bir kuvvetle plakaları sıkan yüksek mukavemetli cıvatalar kullanılır. Böyle bir bağlantı sürtünme veya sürtünme-kesme olabilir; ilk durumda hesaplamada sadece sürtünme kuvvetleri dikkate alınır, ikincisinde ise sürtünme kuvvetleri ve cıvatanın kesme mukavemeti dikkate alınır. Sürtünme-kesme bağlantısı daha ekonomik olmasına rağmen, bunu çoklu cıvatalı bir bağlantıda pratik olarak uygulamak çok zordur - tüm cıvataların aynı anda kesme yükünü taşıyabileceğine dair bir kesinlik yoktur, bu nedenle hesaplamak daha iyidir. kesme dikkate alınmadan sürtünme bağlantısı.

Yüksek kesme yükleri için sürtünmeli bağlantı daha çok tercih edilir çünkü Bu bileşiğin metal tüketimi daha azdır.

Doğruluk sınıfına göre cıvata çeşitleri ve uygulamaları

Doğruluk sınıfı A cıvataları - bu cıvatalar, tasarım çapına kadar açılan deliklere takılır (yani cıvata, boşluk olmadan deliğe oturur). Başlangıçta delikler daha küçük çaptan yapılır ve yavaş yavaş istenilen çapa kadar delinir. Bu tür bağlantılardaki deliğin çapı, cıvata çapından 0,3 mm'den fazla olmamalıdır. Böyle bir bağlantı kurmak son derece zordur, bu nedenle bina yapılarında pratik olarak kullanılmazlar.

Doğruluk sınıfı B (normal doğruluk) ve C (kaba doğruluk) cıvataları, cıvata çaplarından 2-3 mm daha büyük deliklere takılır. Bu cıvatalar arasındaki fark cıvata çapı hatasıdır. Doğruluk sınıfı B olan cıvatalar için gerçek çap, 1 mm'ye kadar doğruluk sınıfı C cıvatalar için (çapı 30 mm'ye kadar olan cıvatalar için) 0,52 mm'den fazla sapma gösteremez.

Bina yapıları için genellikle B doğruluk sınıfı cıvatalar kullanılır, çünkü Bir şantiyede kurulumun gerçeklerinde yüksek doğruluk elde etmek neredeyse imkansızdır.

Mukavemete göre cıvata çeşitleri ve uygulamaları

Karbon çelikleri için dayanım sınıfı noktayla ayrılmış iki sayıyla gösterilir.

Aşağıdaki cıvata mukavemeti sınıfları mevcuttur: 3.6; 3.8; 4.6; 4.8; 5.6; 5.8; 6.6; 8.8; 9.8; 10.9; 12.9.

Cıvata mukavemeti sınıflandırmasındaki ilk sayı, cıvatanın çekme mukavemetini gösterir; bir birim, 100 MPa'lık bir çekme mukavemetini belirtir; Mukavemet sınıfı 9.8 olan bir cıvatanın çekme mukavemeti 9x100=900 MPa (90 kg/mm²)'dir.

Mukavemet sınıfı sınıflandırmasındaki ikinci rakam, akma mukavemetinin nihai mukavemete oranını yüzde onlarca olarak gösterir - mukavemet sınıfı 9.8 olan bir cıvata için akma mukavemeti nihai mukavemetin %80'ine eşittir; akma mukavemeti 900 x 0,8 = 720 MPa'dır.

Bu sayılar ne anlama geliyor? Aşağıdaki diyagrama bakalım:

İşte çeliğin çekme testinin genel bir örneği. Yatay eksen test numunesinin uzunluğundaki değişimi, dikey eksen ise uygulanan kuvveti gösterir. Diyagramdan da görebileceğimiz gibi artan kuvvetle birlikte cıvatanın uzunluğu sadece 0'dan A noktasına kadar olan alanda doğrusal olarak değişir, bu noktadaki gerilme akma dayanımıdır, daha sonra yükte hafif bir artışla cıvata daha fazla uzar. güçlü bir şekilde, D noktasında cıvata kırılır - bu, dayanıklılık sınırıdır. Bina yapılarında cıvatalı bağlantının akma dayanımı dahilinde çalışmasını sağlamak gerekir.

Cıvatanın mukavemet sınıfı, cıvata başının uç veya yan yüzeyinde belirtilmelidir.

Cıvatalarda herhangi bir işaret yoksa, büyük olasılıkla bunlar 4.6'nın altındaki mukavemet sınıfına sahip cıvatalardır (işaretleri GOST tarafından gerekli değildir). SNiP 3.03.01 uyarınca işaretsiz cıvata ve somunların kullanılması yasaktır.

Yüksek mukavemetli cıvatalarda ayrıca erime sembolü de belirtilir.

Kullanılan cıvatalar için, mukavemet sınıflarına karşılık gelen somunların kullanılması gerekir: 4.6, 4.8 cıvatalar için, mukavemet sınıfı 4'ün somunları, 5.6, 5.8 cıvatalar için, mukavemet sınıfı 5'in somunları vb. kullanılır. Bir mukavemet sınıfındaki somunları daha yüksek olanlarla değiştirebilirsiniz (örneğin, bir nesne için aynı mukavemet sınıfındaki somunları monte etmek daha uygunsa).

Cıvatalar yalnızca kesme için kullanıldığında, cıvata mukavemet sınıfına sahip somunların mukavemet sınıfının kullanılmasına izin verilir: 4 – 5,6 ve 5,8'de; 5 – 8,8'de; 8 – 10,9'da; 10 – 12.9'da.

Paslanmaz çelik cıvatalar için cıvata kafasına da işaretler uygulanır. Çelik sınıfı - A2 veya A4 ve kg/mm² cinsinden çekme mukavemeti - 50, 70, 80. Örneğin A4-80: çelik kalitesi A4, mukavemet 80 kg/mm² = 800 MPa.

Bina yapılarındaki cıvataların mukavemet sınıfı Tablo D.3 SP 16.13330.2011'e göre belirlenmelidir.

Cıvata çeliği kalitesinin seçilmesi

Cıvataların çelik kalitesi Tablo D.4 SP 16.13330.2011'e göre atanmalıdır.

İnşaat için cıvata çapı seçimitasarımlar

Bina metal yapılarının bağlantıları için, GOST 7798'e göre normal doğrulukta altıgen başlı cıvatalar veya 12 ila 48 mm çapında geniş diş aralığına sahip GOST 7805'e göre arttırılmış doğruluk kullanılmalıdır, mukavemet sınıfları 5.6, 5.8, GOST 1759.4'e göre 8.8 ve 10.9, GOST 5915'e göre normal doğrulukta altıgen somunlar veya GOST 5927'ye göre artırılmış doğruluk GOST 1759.5'e göre mukavemet sınıfları 5, 8 ve 10, GOST 11371 versiyon 1 doğruluk sınıfına göre bunlar için yuvarlak pullar A'nın yanı sıra GOST 22353 - GOST 22356'ya göre yüksek mukavemetli cıvatalar, somunlar ve pullar 16, 20 , 22, 24, 27, 30, 36, 42 ve 48 mm çaplardadır.

Cıvataların çapı ve sayısı, düzeneğin gerekli mukavemetini sağlayacak şekilde seçilir.

Bağlantı üzerinden önemli yükler aktarılmıyorsa M12 cıvatalar kullanılabilir. Yüklü elemanları bağlamak için M20'den temeller için M16'dan cıvataların kullanılması tavsiye edilir.

M12 cıvatalar için - 40 mm;

M16 cıvatalar için - 50 mm;

M20 cıvatalar için - 60 mm;

M24 cıvatalar için - 100 mm;

M27 cıvatalar için - 140 mm.

Cıvata deliği çapı

Doğruluk sınıfı A olan cıvatalar için delikler boşluksuz yapılır, ancak imalatının büyük karmaşıklığı nedeniyle böyle bir bağlantının kullanılması önerilmez. Bina yapılarında kural olarak B sınıfı doğruluk cıvataları kullanılır.

Doğruluk sınıfı B olan cıvatalar için delik çapı aşağıdaki tablo kullanılarak belirlenebilir:

Cıvata aralığı

Cıvataları yerleştirirken mesafeler tablo 40 SP 16.13330.2011'e göre alınmalıdır.

Bağlantılarda ve montajlarda, cıvatalar birbirine daha yakın yerleştirilmeli ve yapısal bağlantı cıvataları (önemli yükleri aktarmadan parçaları birleştirmeye yarayan) maksimum mesafelere yerleştirilmelidir.

Parçaların tek bir cıvata ile sabitlenmesine izin verilir.

Cıvata Uzunluğunun Seçilmesi

Cıvata uzunluğunu şu şekilde belirliyoruz: bağlanan elemanların kalınlıklarını, rondela ve somunların kalınlıklarını toplayın ve 0,3d (cıvata çapının %30'u) ekleyin ve ardından aralığa bakıp en yakın olanı seçin. uzunluk (yuvarlak). Bina kurallarına göre cıvatanın somundan en az bir tur çıkıntı yapması gerekir. Çok uzun bir cıvata kullanmak mümkün olmayacaktır çünkü... Sadece cıvatanın ucunda diş vardır.

Kolaylık sağlamak için aşağıdaki tabloyu kullanabilirsiniz (Sovyet referans kitabından)

Dış elemanın kalınlığı 8 mm'ye kadar olan cıvatalı kesme bağlantılarında diş, bağlanan eleman paketinin dışında bulunmalıdır; diğer durumlarda cıvata dişi, somun tarafındaki dış elemanın kalınlığının yarısından fazla veya 5 mm'den fazla deliğin içine girmemelidir. Seçilen cıvata uzunluğu bu gereksinimi karşılamıyorsa, bu gereksinimin karşılanması için cıvata uzunluğunun arttırılması gerekir.

İşte bir örnek:

Cıvata kesme için çalışıyor, tespit elemanlarının kalınlığı 2x12 mm, hesaplamaya göre 20 mm çapında bir cıvata, 3 mm pul kalınlığı, 5 mm yaylı rondela kalınlığı ve somun kalınlığı var. 16 mm varsayılmaktadır.

Minimum cıvata uzunluğu: 2x12+3+5+16+0,3x20=54 mm, GOST 7798-70'e göre bir M20x55 cıvata seçiyoruz. Cıvatanın dişli kısmının uzunluğu 46 mm'dir, yani. koşul sağlanmadı çünkü dişin deliğe 5 mm'den fazla girmemesi gerekiyor, bu nedenle cıvatanın uzunluğunu 2x12+46-5=65 mm'ye çıkarıyoruz. Standartlara göre M20x65 cıvatayı kabul edebilirsiniz, ancak M20x70 cıvata kullanmak daha iyidir, o zaman tüm dişler deliğin dışında olacaktır. Yaylı rondela normal bir rondelayla değiştirilebilir ve başka bir somun eklenebilir (yaylı rondelaların kullanımı sınırlı olduğundan bu sıklıkla yapılır).

Cıvataların gevşemesini önlemek için önlemler

Sabitlemenin zamanla gevşememesini sağlamak için cıvata ve somunların gevşemesini önlemek amacıyla ikinci bir somun veya kilit pulu kullanmak gerekir. Cıvata gerginse ikinci bir cıvata kullanılmalıdır.

Ayrıca kilitleme halkalı veya flanşlı özel somunlar da vardır.

Aşağıdaki durumlarda yaylı rondelaları kullanın oval delikler yasaklı.

Pulların takılması

Somunun altına birden fazla pul takılmamalıdır. Ayrıca cıvata başının altına bir rondela takılmasına da izin verilir.

Cıvatalı bağlantının mukavemet hesabı

Cıvatalı bağlantı aşağıdaki kategorilere ayrılabilir:

1) çekme bağlantısı;

2) kesme bağlantısı;

3) kesme ve gerilim altında çalışan bağlantı;

4) sürtünme bağlantısı (kesme üzerinde çalışıyor, ancak cıvatalar üzerinde güçlü bir gerilim varken)

Gerilmede cıvatalı bağlantının hesaplanması

İlk durumda, cıvatanın gücü 188 SP 16.13330.2011 formülü kullanılarak kontrol edilir.

nerede Nbt - yük taşıma kapasitesi bir gergi cıvatası;

Rbt, cıvatanın tasarım çekme mukavemetidir;

Cıvatalı kesme bağlantısının hesaplanması

Bağlantı kesme için çalışıyorsa, 2 koşulun kontrol edilmesi gerekir:

186 SP 16.13330.2011 formülüne göre kesme kuvveti hesaplaması

burada Nbs bir cıvatanın kesme yükü taşıma kapasitesidir;

Rbs—tasarım cıvatasının kesme direnci;

Ab, cıvatanın brüt kesit alanıdır (Tablo G.9 SP 16.13330.2011'e göre kabul edilmiştir);

ns, bir cıvatanın kesim sayısıdır (eğer cıvata 2 plakayı birbirine bağlarsa, o zaman kesim sayısı bire eşittir, eğer 3 varsa, o zaman 2 vb.);

γb, Tablo 41 SP 16.13330.2011'e göre kabul edilen (ancak 1.0'dan fazla olmayan) cıvatalı bir bağlantının çalışma koşulları katsayısıdır;

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e uygun olarak kabul edilen çalışma koşulu katsayısıdır.

ve 187 SP 16.13330.2011 formülüne göre kırma için hesaplama

burada Nbp kırma sırasında bir cıvatanın taşıma kapasitesidir;

Rbp, cıvatanın ezilmeye karşı tasarım direncidir;

db cıvata milinin dış çapıdır;

∑t - bir yönde ezilmiş bağlı elemanların en küçük toplam kalınlığı (bir cıvata 2 plakayı bağlarsa, o zaman en ince bir plakanın kalınlığı alınır, eğer bir cıvata 3 plakayı bağlarsa, o zaman ileten plakaların kalınlıklarının toplamı alınır) bir yöndeki yük ve diğer yönde yükü ileten plakanın kalınlığı ile karşılaştırılır ve en küçük değer alınır);

γb - tablo 41 SP 16.13330.2011'e göre kabul edilen cıvatalı bağlantının çalışma koşulları katsayısı (ancak 1.0'dan fazla değil)

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e uygun olarak kabul edilen çalışma koşulu katsayısıdır.

Cıvataların tasarım direnci tablo D.5 SP 16.13330.2011'den belirlenebilir.

Hesaplanan direnç Rbp, tablo D.6 SP 16.13330.2011'den belirlenebilir.

Cıvataların hesaplanan kesit alanları tablo D.9 SP 16.13330.2011'den belirlenebilir.

Kesme ve çekme derzlerinin hesaplanması

Cıvata bağlantısına aynı anda kuvvet uygulandığında, cıvataların kesilmesine ve gerilmesine neden olduğunda, en fazla gerilime maruz kalan cıvata, formül (188) kullanılarak yapılan kontrolle birlikte, 190 SP 16.13330.2011 formülü kullanılarak kontrol edilmelidir.

burada Ns, Nt sırasıyla cıvataya, kesme ve çekme kuvvetine etki eden kuvvetlerdir;

Nbs, Nbt - 186 ve 188 formülleriyle belirlenen tasarım kuvvetleri SP 16.13330.2011

Sürtünme bağlantısının hesaplanması

Yüksek mukavemetli cıvataların gerilimi nedeniyle bağlı elemanların temas yüzeyleri boyunca meydana gelen sürtünme yoluyla kuvvetlerin iletildiği sürtünme bağlantıları kullanılmalıdır: akma mukavemeti 375 N/mm²'nin üzerinde olan çelikten yapılmış yapılarda ve Hareketli, titreşimli ve diğer dinamik yükleri doğrudan taşıyan; Deforme edilebilirliğin sınırlandırılması açısından artan gereksinimlere tabi olan çok cıvatalı bağlantılarda.

Yüksek mukavemetli bir cıvata ile sabitlenen elemanların her bir sürtünme düzlemi tarafından absorbe edilebilecek tasarım kuvveti, 191 SP 16.13330.2011 formülü kullanılarak belirlenmelidir.

burada Rbh, 6.7 SP 16.13330.2011 gerekliliklerine uygun olarak belirlenen, yüksek mukavemetli bir cıvatanın hesaplanan çekme mukavemetidir;

Abn net kesit alanıdır (Tablo D.9 SP 16.13330.2011'e göre kabul edilmiştir);

μ, bağlanan parçaların yüzeyleri arasındaki sürtünme katsayısıdır (tablo 42 SP 16.13330.2011'e göre kabul edilmiştir);

γh - Tablo 42'ye göre kabul edilen katsayı SP 16.13330.2011

Sürtünmeli bağlantı için gereken cıvata sayısı 192 SP 16.13330.2011 formülü kullanılarak belirlenebilir.

burada n gerekli cıvata sayısıdır;

Qbh, bir cıvatanın emdiği tasarım kuvvetidir (hemen yukarıda açıklanan 191 SP 16.13330.2011 formülü kullanılarak hesaplanır);

k - bağlı elemanların sürtünme düzlemlerinin sayısı (genellikle 2 eleman, farklı taraflarda bulunan 2 üst plaka aracılığıyla bağlanır, bu durumda k = 2);

γc, SP 16.13330.2011 Tablo 1'e uygun olarak kabul edilen çalışma koşulu katsayısıdır;

γb, kuvveti absorbe etmek için gereken cıvata sayısına bağlı olarak alınan ve aşağıdakilere eşit olarak alınan çalışma koşulları katsayısıdır:

n'de 0,8< 5;

5 ≤ n'de 0,9< 10;

n ≤ 10 için 1,0.

Çizimlerde cıvatalı bağlantıların belirtilmesi

Cıvatalı bir bağlantı geliştirirken gereklidir:

• Sağlamak en iyi koşullar bağlı bir elemandan diğerine maksimum kuvvet aktarımı için
• Kolayca bağlantı kurma yeteneğini yaratın.

Bağlantıdaki cıvata sayısı ve aralarındaki mesafe, bağlanan ünitelerin tasarım özelliklerine bağlıdır.

Bağlantı noktalarında ve birleşim noktalarında, yüklü ve kritik düğüm noktalarında civatalar arasındaki mesafe minimumda tutularak bağlantı balatalarının maliyeti azaltılır.

Hafif yüklü ünitelerde cıvata maliyetlerinden tasarruf sağlamak için cıvata delikleri arasındaki mesafe artırılır.

Bağlantıdaki cıvatalar, bağlantıya uygulanan kuvvetlere paralel düz çizgiler (işaretler) boyunca yerleştirilmelidir. Bir hattaki cıvatalar arasındaki mesafeye bağlantı adımı, iki bitişik işaret arasındaki mesafeye ise iz adı verilir.

Cıvatalar arasındaki minimum mesafe, bağlantının temel malzemesinin mukavemetine bağlıdır ve maksimum, cıvatalar arasındaki bağlı alanların deformasyonuna ve tahribatına karşı direnci, bağlı parçaların deformasyon olasılığı veya görünümü ile belirlenir. bağlantıda çatlaklar.

Profil elemanlarını (kanallar, açılar, I-kirişler) bağlarken, işaret yerleştirme seçenekleri ve cıvatalar için olası delik çapları standartlaştırılmıştır ve referans kitaplarında verilmiştir. Bu tür bağlantıları geliştirirken, cıvataların uygun şekilde takılması ve bağlantının montajı olasılığının sağlanması gerekir.

Bir bağlantı geliştirirken, yol ve adımın 40 mm'nin katlarına eşit olması son derece arzu edilir.

Bu, jig kullanarak cıvatalar için delik açmayı kolaylaştıracaktır.

Pirinç. 5.11. Cıvata deliği modeli

a – cıvataların sıra (I) ve kademeli (II) yerleştirilmesi durumunda en küçük mesafe; b – en çok uzun mesafe elemanların gerilmesi (I) ve sıkıştırılması (II) durumunda; 1 – sınır köşesi.

Tablo 5.9. Cıvatalı bir bağlantı geliştirilirken, aynı işaretin iki bitişik cıvatası arasındaki mesafe tabloya göre belirlenir.

Çeşitli yapılar inşa ederken bazen temel tabanına veya destek kazıklarına çeşitli elemanların eklenmesinin gerekli olduğu durumlar ortaya çıkar.

Tipik olarak böyle bir bağlantı ankrajlar kullanılarak yapılır.

Ankraj cıvatalarının temele montajı temel dökülmeden önce yapılır.

Bu tür bağlantıların türlerini ve amaçlarını daha ayrıntılı olarak anlamaya çalışalım.

Ankraj cıvataları ne için kullanılır?

Bağlantı cıvataları kullanılarak betonarme taban yük taşıyan elemanlar inşaat yapıları. Metal çubuklar şeklindedirler.

Uçlardan birinde bir iplik var.

Temel cıvatalarının tanımı ve özellikleri

Diğer kenar ise cihazı beton tabana sabitleyen bir yapıya sahiptir.

Bu tür bağlantıların temel avantajı, oldukça güvenilir bir bağlantı oluşturma yeteneğidir.

Bu tür yapılar herhangi bir yapının yapımında kullanılabilir.

Cıvata türleri

Bu bağlantı elemanlarını kullanırken oldukça sıkı gerekliliklerin karşılanması gerekir. Bu nedenle mevcut yapı yönetmeliklerine uygun ürünlerin kullanılması gerekmektedir.

Bu tür bağlantıların birkaç türü vardır.

Kavisli tip. Böyle bir ürünün bir ucunda bir kanca vardır. Farklı konfigürasyonlara sahip olabilir. Demire montaj beton taban doldurmadan önce meydana gelir.

Özel bir metal tabak. Kaynak veya dişli tasarım kullanılarak bağlanır.

Kompozit ürünler bir kaplin kullanılarak bağlanan iki parçadan oluşur. Alt uç, beton harcı dökülmeden önce takılır. Üst kısmı Karışım sertleştikten sonra kapline bağlanır.

Çıkarılabilir yapılar benzer bir yapıya sahiptir. Alt çerçevenin montajı dökme başlamadan önce gerçekleştirilir. Beton sertleştikten sonra üst pim vidalanır.

Direkt tip ürünlerde bağlantı cıvatası bitmiş bir beton tabana monte edilir. Yapıda önceden bir delik açılmıştır. Ankrajı monte etmek için epoksi yapıştırıcı kullanılır.

Konik uçlu ürünler ankraj için oldukça yaygın olarak kullanılmaktadır. Hazır tabanlara monte edilirler.

Pim sıkıldığında genişleyen pens sıkışır. Bu, bağlantı elemanlarının hareket etmesini önler ve sabitler.

Ürünlerin bağlanmasının özellikleri

Ankraj cıvatalarını temele takarken parametreleri dikkate alınmalıdır.

Günümüzde aşağıdaki özelliklere sahip ürünler üretilmektedir:

• Pimin çapı 10 ila 140 mm arasında olabilir;
• Bağlantı elemanının maksimum uzunluğu 5 m'yi geçmez;
• Üretim sürecinde yüksek kaliteli çelik kaliteleri kullanılır;
• Bağlantı yapıları farklı güç sınıflarına sahip olabilir (4'ten 13'e kadar);
• Olası ek işlem ankraj cıvataları.

Ankraj cıvataları nasıl takılır

Ankraj cıvatalarının temele montajı çeşitli şekillerde yapılabilir. Bazı kurulum türlerine bakalım.

Metal yapıları kurarken, bağlantı elemanları genellikle beton dökülmeden önce beton bir tabana monte edilir. Takviye çerçevesi monte edildikten sonra ankraj cıvataları sıkılır.

Bunu yapmak için kaynak veya tel ile yapıştırma kullanabilirsiniz. Bu durumda, dikeyliklerini izlemeniz, bağlantı elemanları arasında gerekli mesafeleri ve dökme yüzeyinin üzerindeki yüksekliği korumanız gerekir.

Ürünler sabitlendikten sonra üst dişli kısım sıradan polietilen ile kaplanır. Bu, iplikleri beton harcından korumak için gereklidir.

Metal yapıların son montajı ancak beton gerekli dayanıma ulaştıktan sonra başlayabilir.

Daha basit bir seçenekte bağlantı elemanları yeni dökülmüş betona monte edilir. Kurulum sırasında ürünlerin daldırma seviyesi ve dikeyliği izlenmelidir.

Doğrudan bir ankraj takmak için temele belirli çaplarda delikler açılır. Daha sonra delikler temizlenir ve kalan kirletici maddelerden arındırılır.

Düz tip ankraj cıvatalarını barındırırlar. Ortaya çıkan boşluklar özel bir yapıştırıcı bileşim kullanılarak doldurulur.

Konik ürünler monte edilirken delikler de önceden delinir. Bağlantı elemanları bunlara eklenir.

Belirli bir bağlantı tasarımı seçerken gelecekteki yükün büyüklüğü hesaplanmalıdır. Daha küçük çaplı bağlantı elemanları satın alarak paradan tasarruf edemezsiniz.

Bu segmentte uzun süredir kendini kanıtlamış güvenilir üreticilerin ürünlerini kullanmak daha iyidir.

Ankraj bağlantıları hangi prensiplere dayanmaktadır?

Ankraj cıvatası, kuvvetlerin etkisiyle temel tabanında tutulur: yapıştırma, sürtünme ve durdurma. Sürtünme kuvvetleri, monolit malzeme ile bağlantı ürününün etkileşimi sonucu oluşur.

Pensin genişlemesi sırasında ortaya çıkarlar. İtme kuvvetleri bağlantı elemanı tarafından emilir.

Kırılmayı önleyen iç direnç kuvvetleri tarafından telafi edilirler.

Adezyon kuvvetleri, ankrajın beton yüzeyi ile temas ettiği noktada iç kesme geriliminden kaynaklanan yükleri telafi eder.

Kimyasal Bir Bileşik Kullanmak

Mekanik bağlantıların etkisine dayalı bağlantı yapılarına ek olarak, bağlantısı olan ürünler de bulunmaktadır. beton taban Molekül içi etkiler nedeniyle oluşur.

Bunlara kimyasal çapalar denir. Bu elemanlar, dişli yüzeye sahip bir metal çubuk ve içinde bulunduğu özel bir yapıştırıcı içerir.

Videodaki ayrıntılı talimatları izleyin:

Tipik olarak kimyasal bağlantı yapılarının üretiminde galvanizli veya paslanmaz çelikler kullanılır.

Önceden hazırlanan deliğe özel bir yapıştırıcı bileşim dökülür ve cıvata buraya batırılır. Bileşim sertleştikten sonra hava koşullarına dayanıklı ve yüzeyi korozyondan koruyan güvenilir bir bağ oluşur.

ENDÜSTRİYEL İŞLETMELERİN İNŞAATLARI

SNiP 2.09.03-85

EK 2

patiska telefon numarası YAPILARI VE EKİPMANLARI SABİTLEMEK İÇİN ANKRAJ CİVATALARI

1. Bina yapılarını ve ekipmanlarını betona ve betonarme elemanlara (temeller, taşıyıcı zeminler, duvarlar vb.) sabitlemek için ankraj cıvataları (bundan sonra cıvata olarak anılacaktır), eksi 65°C'ye kadar tasarım dış sıcaklığında kullanılmalıdır. .

Not. Tahmini kış dış hava sıcaklığı, SNiP 2.01.01-82'ye göre inşaat alanına bağlı olarak en soğuk beş günlük dönemin ortalama hava sıcaklığı olarak alınır.

2. Cıvataların gömülü olduğu yapıların betonu 50°C'nin üzerinde ısıtıldığında, hesaplamalarda sıcaklığın yapısal malzeme, cıvatalar, harçlar, yapıştırıcılar vb.nin mukavemet özellikleri üzerindeki etkisi dikkate alınmalıdır.

Tasarım proses sıcaklıkları tasarım görevi ile belirlenir.

3. Agresif ortamlarda çalışmak üzere tasarlanmış cıvatalar ve yüksek nem, SNiP 2.03.11-85'in ek gereklilikleri dikkate alınarak tasarlanmalıdır.

Uygun gerekçe varsa, ekipmanı temellere sabitlemek için başka yöntemlerin (örneğin titreşim emiciler, yapıştırıcı vb.) kullanılmasına izin verilir. Tasarım çözümüne göre cıvatalar, ankraj plakası ile düz veya konik (genişleme) olarak bükülebilir (Tablo 1).

tablo 1

Montaj yöntemine göre cıvatalar, içine gömüldükleri elemanların (kıvrımlı ve ankraj plakalı) betonlanmasından önce monte edilenlere ve delinmiş deliklere monte edilmiş hazır elemanlara (düz ve konik) ayrılır.

Kuyulardaki düz cıvatalar sentetik tutkal veya titreşimli kalafat kullanılarak sabitlenir ve konik cıvatalar genişleyen pensetler veya çimento-kum karışımları kullanılarak sabitlenir.

Çalışma koşullarına göre cıvatalar tasarım ve yapısal olarak ayrılır. Bina yapılarının veya ekipmanlarının çalışması sırasında ortaya çıkan yükleri taşıyan cıvatalar dayanıklı olarak kabul edilir. Yapısal cıvatalar, devrilmeye veya kaymaya karşı stabilitesi sağlanan bina yapılarını ve ekipmanlarını sabitlemek için tasarlanmış cıvataları içerir. Özkütle yapılar veya ekipmanlar. Yapısal cıvatalar, kurulum sırasında bina yapılarını ve ekipmanlarını düzleştirmek ve çalışma sırasında yapı ve ekipmanların stabil çalışmasını sağlamak ve ayrıca kazara yer değiştirmelerini önlemek için tasarlanmıştır.

Dirsekli ve ankraj plakalı cıvatalar, yapıları ve ekipmanları kısıtlama olmaksızın sabitlemek için kullanılabilir.

Kuyulara takılan cıvatalar, önemli dinamik yüklere maruz kalmayan bina yapılarını ve ekipmanlarını sabitlemek için kullanılabilir.

Binaların ve tavan vinçleriyle donatılmış yapıların taşıyıcı kolonlarının yanı sıra rüzgar yükünün ana yük olduğu yüksek binalar ve yapılar için, cıvatalar hariç, kuyulara monte edilmiş cıvataların kullanılmasına izin verilmez. konik uçlu, gömme derinliği 20d'den az olmayan, titreşime daldırma yöntemi kullanılarak monte edilmiştir. .

6. Ankraj cıvataları için çelik kalitelerinin seçimi GOST 24379.0-80'e, tasarımları ve boyutları ise GOST 24379.1-80'e uygun olarak yapılmalıdır.

Cıvata metali Rba'nın hesaplanan çekme mukavemeti SNiP II-23-81'e göre alınmalıdır. Tüm cıvatalar ön sıkma değeri F'ye kadar sıkılmalıdır. , statik yükler için 0,75P, dinamik yükler için 1,1P alınmalıdır.

Bina yapıları için cıvatalar standart kullanılarak sıkılabilir el aletleri maksimum çabayla (sonuna kadar).

Cıvatanın kesit alanı (diş boyunca) mukavemet durumuna göre belirlenmelidir.

burada k0 = 1,35 - dinamik yükler için, 1,05 - statik yükler için.

Boruya serbestçe monte edilmiş ankraj plakalı çıkarılabilir cıvatalar için dinamik yükler için k0 katsayısı 1,15'e eşit alınır.

Dinamik yüklerin etkisi altında, formül (1) ile belirlenen cıvataların kesiti, formül kullanılarak dayanıklılık açısından test edilmelidir.

c cıvata tasarımına bağlı olarak Tablo 1'e göre alınan yük katsayısıdır;

m, Tablo 2'ye göre kabul edilen katsayıdır.

Temel cıvataları. Tasarım Kuralları

cıvata çapına bağlı olarak;

a, yükleme çevrimlerinin sayısını dikkate alan bir katsayıdır ve Tablo 3'e göre alınır.

Tablo 2

Tablo 3

Bina yapılarının sabitlemeleri hesaplanırken, projede özel talimatlar bulunmadığı sürece, cıvataların ön sıkma kuvveti ve kesit alanı statik yüklere göre belirlenmelidir (bkz. Tablo 1). Cıvataları sabitleme ekipmanı grubuna takarken, en fazla yüklenen cıvata için cıvata başına tasarım yükü P değeri belirlenmelidir:

burada N tasarım boyuna kuvvetidir;

M tasarım eğilme momentidir;

n toplam cıvata sayısıdır;

y1 — Gerilmiş bağlantı alanındaki dönme ekseninden en uzak cıvataya olan mesafe;

yi, hem gerilmiş hem de sıkıştırılmış cıvatalar dikkate alınarak, dönme ekseninden i'inci cıvataya olan mesafedir.

Dönme ekseni, ekipmanın veya sütun pabucunun destek yüzeyinin ağırlık merkezinden geçecek şekilde alınabilir.

13. Ayrı pabuçlu çelik kolonlar için, cıvata başına tasarım çekme yükünün değeri formülle belirlenmelidir.

P = (M - Nb)/nh (4)

burada N, M sırasıyla temelin tepesi seviyesindeki kolondaki boylamasına kuvvet ve bükülme momentidir;

b- kolon bölümünün ağırlık merkezinden sıkıştırılmış dalın eksenine olan mesafe;

n, kolon dalını sabitleyen cıvataların sayısıdır;

h, kolon dallarının eksenleri arasındaki mesafedir.

Masif çelik kolon pabuçları için, gerilmiş bir cıvata başına tasarım yükünün değeri formülle belirlenmelidir.

P = (Rbbsx - N)/n (5)

burada Rb betonun tasarım direncidir;

bs ayakkabı taban plakasının genişliğidir;

x, betonun sıkıştırılmış bölgesinin yüksekliğidir taban plakası eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için SNiP 2.03.01-84'e göre belirlenen ayakkabı;

N — kolondaki eksenel kuvvetin tasarımı;

n, kolon pabucunun bir tarafında bulunan gerilmiş cıvataların sayısıdır.

Ekipmanın temel üzerindeki destek düzlemindeki yatay (kesme) kuvvetleri absorbe etmek için F1 cıvatalarının ön sıkma kuvveti aşağıdaki formülle belirlenir:

burada k, Tablo 1'e göre alınan sıkma stabilite katsayısıdır;

Q, referans düzlemine etki eden hesaplanmış kesme kuvvetidir;

N - normal kuvvet;

f, 0,25'e eşit alınan sürtünme katsayısıdır;

n cıvata sayısıdır.

Dikey ve yatay (kesme) kuvvetlerin birleşik etkisi ile sıkma kuvveti F0'ın değeri formülle belirlenmelidir.

F0 = F + F1/k (7)

Kesme kuvveti Q , Kolon branşmanları için ayrı pabuçlara sahip çelik kolonlar için bükülme momenti düzleminde etki eden, koşulu sağlayan sıkıştırılmış kolon branşmanı altındaki sürtünme kuvveti tarafından algılanabilir.

burada notasyonlar formül (4)'teki ile aynıdır.

Masif çelik kolonlar için ve ayrıca bükülme momenti düzlemine (bağ kolonları) dik bir kesme kuvvetinin etkisi altındaki boydan boya kolonlar için kesme kuvveti, boyuna kuvvetin etkisinden kaynaklanan sürtünme kuvveti tarafından emilebilir ve koşulu karşılayan cıvataların sıkma kuvveti

Q Ј f(nAsaRba / 4 + N), (9)

f, 0,25'e eşit alınan sürtünme katsayısıdır;

n, bir kolonun sıkıştırılmış bir kolunu sabitlemek için kullanılan cıvataların sayısı veya katı kesitli bir kolonun pabucunun bir tarafında bulunan sıkıştırılmış cıvataların sayısıdır;

Asa, bir cıvatanın kesit alanıdır;

N, kesme kuvvetinin belirlendiği yüklere karşılık gelen minimum boyuna kuvvettir.

B12.5 beton sınıfı ve VStZkp2 çelik sınıfı için betona N minimum gömme cıvata derinliği Tablo 1'e göre alınmalıdır.

Basınç dayanımı açısından diğer cıvata çeliği sınıfları veya başka bir beton sınıfı için minimum gömme derinliği H0 formülle belirlenmelidir.

H0 = Hm1m2, (10)

burada m1, B12.5 sınıfı betonun hesaplanan çekme dayanımının, kabul edilen sınıftaki betonun hesaplanan direncine oranıdır. Bitmiş temellerin kuyularına monte edilen çapı 24 mm veya daha fazla olan cıvatalar için m1 katsayısı 1'e eşit alınmalıdır;

m2 — kabul edilen çelik kalitesindeki cıvata metalinin hesaplanan çekme mukavemetinin VStZkp2 çelik sınıfının hesaplanan direncine oranı.

Kıvrımlı yapısal cıvatalar için betona gömme derinliği 15d'ye eşit alınabilir , Ankraj plakalı cıvatalar için – 10d ve kuyulara monte edilen cıvatalar için – 5d . Cıvataların eksenleri arasında ve dış cıvataların ekseninden temelin kenarına kadar izin verilen en küçük mesafeler Tablo 1'de verilmiştir.

Cıvatalar arasındaki mesafelerin yanı sıra cıvataların ekseninden temelin kenarına kadar olan mesafeler, cıvata gömme derinliğinde 5d'lik karşılık gelen bir artışla 2d kadar azaltılabilir.

Cıvatanın takıldığı yerde temelin dikey kenarının özel takviyesi varsa, cıvatanın ekseninden temelin kenarına olan mesafe başka bir çap kadar azaltılabilir.

Her durumda, cıvatanın ekseninden temelin kenarına kadar olan mesafe, çapı 30 mm olan cıvatalar için 100 mm'den, çapı 48 mm'ye kadar olan cıvatalar için 150 mm'den ve 200 mm'den az olmamalıdır. çapı 48 mm'den fazla olan cıvatalar için.

Not. Eşleştirilmiş cıvatalar takarken (örneğin, binaların ve yapıların yük taşıyan çelik kolonlarını sabitlemek için), cıvataların eksenleri arasındaki tasarım mesafesine eşit delikler arasında bir mesafeye sahip ortak bir ankraj plakası sağlanmalı veya tekli cıvatalar yerleştirilmelidir. derinlik farklarıyla monte edilir.

Çelik ankrajlar için A-I sınıfları ve A-II: A = 4dd, b = 6dd, s = 3dd, e = 3gg; Aynı, A-I sınıfı II: A = 5dd, b = 7dd, s = 3,5dd, e = 4dd (dd ¾ hesaplamanın gerektirdiği ankraj çapı)

5.112 (5.14). Çekme kuvvetlerine maruz kalan gömülü parçaların ankraj çubuklarının uzunluğu, kucak, Madde 5.44'teki talimatlara göre belirlenir. Bu durumda gerilmiş betona veya sıkıştırılmış betona gömülmüş gerilmiş ankraj çubuklarının uzunluğu sbc/Rb> 0,75 veya sbc/Rb< 0,25, w değerleri kullanılarak formül (316) ile belirlenmelidir. yukarı, D l yukarı ve ben yukarı poz. 1a masası 44. Diğer durumlarda belirtilen değerler poz. 16 masa 44 (burada sbc- Ankraj çubuğuna dik olarak etki eden ve elastik bir malzeme için sabitten azaltılmış bir kesit boyunca belirlenen betondaki basınç gerilmeleri etkili yükler yük güvenlik faktöründe f = 1,0

Çapanın bir kısmı uzunsa A 0,75 ³ koşulunu sağlayan betondaki gerilmelerin olduğu bir bölgede yer alan sbc/Rb³ 0,25, sonra w yukarı formülle belirlenir

Nerede la- ankrajın gerçek uzunluğu. Tablonun diğer parametreleri. 44 benzer şekilde tanımlanır.

Normal ankraj çubukları çekme ve kesme kuvvetlerine maruz kaldığında sağ kısım formül (316) d3 katsayısı ile çarpılır, şuna eşit olur:

Nerede Qan1 , Nan1- sırasıyla, madde 3.101'e göre belirlenen, ankraj çubuğundaki çekme ve kesme kuvvetleri.

Bu durumda değer lan minimum değerlerden az olmamalıdır lan Madde 5.44'e göre.

Normal ankrajlar için uzunluk şu şekilde ölçülür: iç yüzey eğimli olanlar için plakalar - kıvrımın başlangıcından veya plakanın uç kenarından.

5.113 (5.45). Çekme kuvvetlerinin etkisi altındaki gömülü parçaların ankrajlarının uzunluğu (bkz. paragraf 3.101), çubukların uçlarındaki ankraj plakalarının kaynaklanması veya çapı en az 2 olan sıcak ayarlı ankraj kafalarının takılmasıyla azaltılabilir. D- A-I ve A-II sınıfı ve en az 3 takviye çubukları için D- A-III sınıfı takviyeden yapılmış çubuklar için. Bu durumlarda, ankraj çubuğunun uzunluğu betonun delinmesi ve ezilmesi için yapılan hesaplamalarla belirlenir (bkz. paragraf 3.106, 3.107 ve 3.109) ve en az 10 olarak alınır. D(D- ankraj çapı).

Ankraj plakaları madde 5.45 a'nın gerekliliklerini karşılamalıdır.

Ankrajlar boyunca betonda çatlak oluşması durumunda ( bu da > Rbt) tasarım uzunlukları dahilinde, ankrajların uçları kaynaklı plakalar veya yükseltilmiş başlıklarla güçlendirilmelidir. Bu durumda ankrajların uçları elemanların sıkıştırılmış bölgesine yerleştirilmelidir. Eksantrik olarak gerilmiş elemanlarda, boyuna kuvvet takviyenin arasına yerleştirildiğinde S Ve S' Ankrajların uçları elemanın karşı kenarına yerleştirilmeli ve onları uzunlamasına takviyenin arkasına yönlendirmelidir.

5.114. Gömülü parçaya bir baskı kuvveti uygulandığında, kesme kuvvetinin bir kısmı şerit çelikten yapılmış durdurucular veya takviye çubukları aracılığıyla betona aktarılabilir (bkz.

Saçmalık. 129. Ankrajlar arasındaki ve ankrajlardan beton kenarına kadar en kısa mesafeler

5.115. B5 - B10 sınıfı hafif betondaki gömülü parçaların, yırtılma kuvvetlerinin normal ankrajlar tarafından ve kesme kuvvetlerinin eğimli olanlar tarafından algılanacağı şekilde tasarlanması tavsiye edilir. Bu durumlarda gömülü parçaların ankrajlarının, A-II sınıfı periyodik takviye çeliğinden veya çapı 16 mm'yi geçmeyen A-I sınıfı pürüzsüz takviye çeliğinden yapılması tavsiye edilir. Ankrajların uçlarında, yükseltilmiş başlıklar ve kaynaklı plakalar şeklinde takviyeler sağlanmalıdır. Ankraj çubuklarının uzunluğu ve donatı boyutları, betonun delinmesi ve ezilmesi için yapılan hesaplamaya göre belirlenir (bkz. paragraf 3.106, 3.107 ve 3.109), ankrajın uzunluğu en az 15 olarak alınır. D, ve ekilen kafanın çapı en az 3 D.

aradığınızı bulamadınız mı? Aramayı kullanın.